专利名称：：高温用铸铁的制作方法
技术领域：
：〖0002]本发明涉及铸铁，特别是没有有意添加Mo并具有能提供一定成本上和应用上优势的组成的铸铁。
背景技术：
：铸铁被用于排气集管和其它汽车部件应用上。用于排气集管C，650到70(TC和以上的温度下工作)的高温铸铁，包含如C、Si和Mo的合金化元素。所用元素Mo(钼)的最大用量仅为1%重量百分比。本发明提供了没有有意添加Mo并有能提供较传统的含Mo铸铁有一定经济和使用优势的组成的铸铁。这，势包括但不限于较传统的含Mo铸铁有更低的价格和由于更高的铁素体奥氏体转变温度而导致的更高的使用、,。Cu、W、V或Ti中的一种或几种可以存在于该铸铁组合物中，其各自的量为约0.25%到约2.5%的Cu、约0.25%到约2.5%的\￥、约0.025%到约0.2%的V、或者约0.1%到约0.25°/。的^。按照本发明的没有Mo或者仅含杂质形式的Mo的铸铁，有益地提供了高于传统含Mo铸铁约50°0的更高的铁素体奥氏#$专变鹏(例如AQ驢)，但是其微见结构就其石墨含量而言与含Mo微的相似。例如，本发明的铸铁可以显示约88(TC和更高的Ad温度。本发明的铸铁可以在排气集管应用中遇到的650-70(TC和更高的、MJt，比如750'C下工作。此外，本发明的铸铁有益地提供了在室温和更高、M(例如60(TC)下比传统含Mo铸铁更高的抗张强度。例如，本发明的铸铁的极限抗张强度在23X:(室温-RT)时高于90ksi，极限抗张强度在600'C时高于30ksi。这，势是在更低的合金成本下获得的，因为没有有意添加Mo到所述铸铁中。本发明的这些和其它的优势通过随后的附图和随后的详细描述变得更加明显。图1是对比铸铁GM-1按重量百分比计相稳定和温度的函数关系图。[(X)15]图2是对比铸铁GM-1的除了铁素体和奥氏体之外的相含量和温度的函数关系图，以重量百分比计。图4是对比铸铁GM-2的除了铁素体和奥氏体之外的相含量和温度的函数关系图，以重量百分比计。图6是被测铸铁GMO-l除了铁素体和奥氏体之外的相含量和温度的函数关系图，以重量百分比计。图7包含表8。图8是DSC(差示扫描量热法)，显示对比铸铁GM-2和被测铸铁GMO-10禾口GMO-10A的转变^Jt。图11是比较来自不同铸造批次的对比铸铁GM-1和GM-2与待测铸铁GMO-10和GMO-10A的0.2%屈服强度与温度的关系曲线图。图3是DSC，显示待测铸铁GM0-21A、-21B、-22A和-22B的转变,。[(X)27]图14是比较对比铸铁GM-2与GMO-IO、-IOA、21A、-21B、-22A和-22B在室温的0.2%屈服强度的柱状图。图15是比较在室温时对比铸铁GM-2与GMO-10、-10A、21A、-21B、-22A和-22B的极限抗拉强度的柱状图。图16是比较在60(TC时对比铸铁GM-2与GMO-10、-IOA、21A、-21B、-22A和-22B的0.2%屈服强度的柱状图。图18是比较在80(TC时GMO-IO、-IOA、21A、-21B、-22A和-22B的0.2%屈服3破的柱状图。在此鹏下没有得至幌铁GM-2的娜。图19是比较在800。C时GMO-10、-IOA、21A、-21B、-22八和-228的极限抗拉强度的柱状图。图20是比较在室温时对比铸铁GM-2与GMO-IO、-IOA、21A、-21B、-22A和-22B的总伸长率的柱状图。图21是显示被测铸铁GMO的AC,温度(记为A,)与Si含量(重量百分比)的关系曲线图，所有合金含有名义上3。/。重量的C。对比铸铁GM-2的Ad温度同样被显示。图22是显示来自不同铸造批次的对比,GM-1和GM-2与被测铸铁GMCM0A、21A、-21B、-22A、-22B禾口-10的室温0.2%屈服3艘与总相含量的关系的曲线图。图23是显示来自不同铸造批次的对比铸铁GM-1和GM-2与被测铸铁GMO10A、-21A、-21B、-22A、-22B和-10的室温极P艮抗拉雖与总相含量的关系曲线图。图24是显示来自不同铸造批次的对比铸铁GM-1和GM-2与被测铸铁GMO-10A、-21A、-21B、-22A、-22B的600°。时0.2%屈服《艘与总相含量的关系曲线图。图25是来自不同铸造批次的对比铸铁GM-1禾PGM-2与被测铸铁GMCM0A、-21A、-21B、-22A、-22B禾口-10的600。C时极限抗拉5破与总相含量的关系曲线图。具体实施例方式本发明提供了铸铁，尤其是球墨铸铁，其没有有意添加Mo并具有提供和传统含Mo铸铁相比有一定经济和应用优势，尤其是提高ACr,(铁素体奥氏体转变的起始或者幵始)，的合金组成。本发明的铸铁具有如下合金组成其中，Si以约3.5wt。/。到约6.0wtn/。的更高量存在，Mo不存在(即基本上是Owt0/。的Mo)或者作为杂质元素存在，比如在该铸铁组成中不超过约0.01wt%。Si优选是约4.5wt。/。到约6.0wt%,更优选是该铸铁组成的约4.75wt。/。到约5.5wt%。im在该铸铁组成中没有Mo。提供了特殊的示例性铸铁其基本上由约2.0wt。/。到约4.0wt。/。的C、约3.5wt。/。到约6.0wf/。的Si和余量的Fe组成，其中Mo不存在或者作为该主体组成的杂质元素存在。<:优选是大约2.5%到约3.5%。本发明的另一个示例性实施方案提供了具有如下组成的球墨铸铁其基本上由约2.0wt。/。到约4.0wf/。的C、约3.5wto/。到约6.0wto/。的Si、至多约2,0wf/。的Cr、如Mg和/或Ce的球化剂、至多约2.0wtT。的Mn、至多约0.75wt。/。的Ni、至多约2.5wt。/。的W、至多约2.5wt。/。的Cu、至多约1.0wtn/。的V、至多约1.0wt%的Ti、有效量的球化剂例如约0.01wto/。到约0.10wt。/。的Mg和/或Ce、和余量的Fe组成，其中Mo不存在或者作为杂质元素存在。当在组成中Mg、Ce或其它球化剂以使得铸态微观结构中的石墨发生球化的有效量存在时，得到球墨铸铁或可锻铸铁。Cu、W、V或Ti中的一种或几种可以存在于该铸铁组成中，其各自的量为，约0.25%到约2.5%的01、约0.25%到约2.5%的\￥、约0.025%到约0.2%的V、或者约0.1。/。到约0.25。/。的Ti。—种的无Mo铸铁名义上基本由下述物质组成约3.0wt。/。的C、约5.0wt。/。的Si、约0.03wty。的Cr、约0.5wt。/。的Mn、约0.03wt。/。的Ni、约0.3wt0/。到约0.5wt。/。的W、对于球化而言有效量的Mg、和^fi的Fe。另一种优选的无Mo铸铁名义上基本由下述物质组成约3.0wt。/。的C、约5.0wtQ/o的Si、约0.03wty。的Cr、约0.5wto/o的Mn、约0.03wf/。的Ni、约0.3wt%到约0.5wt。/。的W、约0.4wty。到约0.5wtM的Cu、对于球化而言有效量的Mg、和余量的Fe。再一种优选的无Mo铸铁名义上基本由下述物质组成约3.0wt。/。的C、约5.0wt。/。的Si、约0.03wt。/。的Cr、约0.5wtT。的Mn、约0.03\\1%的Ni、约1.Owt%到约1.5wt。/。的W、对于球化而言有效量的Mg、和余量的Fe。f0046]再一种优选的无Mo铸铁名义上由下述物质组成约3.0wt。/。的C、约5.0wt。/。的Si、约0.03wt。/。的Cr、约0.5wt。/。的Mn、约0.03wt。/。的Ni、约0.3\\1%到约0.5wt。/o的W、约0.4wt"/o到约0.5wt。/o的Cu、各约0.1wf/o的V禾口/或Ti、对于球化而言有效量的Mg、和余量的Fe。如上所述，按照本发明的铸铁的铸态微观结构，在其石墨含量方面与含Mo铸铁相似。例如，按照本发明的铸铁可以具有约2.75wty。到约3.5wty。的石墨含量，比如名义上约3wty。的石墨含量，如下面所述和确定的那样。而且，本发明的铸铁有利地提供了在室温和60(TC比传统含Mo,更高的抗拉强度(例如，高约10ksi)。例如，本发明的铸铁可以在23。C(室温)有高于90ksi的极限抗张《破禾卩在60(TC有高于30ksi的极限抗张《贩。这雖势在更低的合金价格下实现，因为没有有意的添加Mo。在实现本发明中测量的一對氏Mo或无Mo铸铁合金具有表2中给出的组成，其中数值以重量百分比计。这些称为GMO合金的铸铁合金与记为GM-1和GM-2的含Mo铸铁合金(其组成如表1所示，数值是重量百分数)进行比较。计算和比较最初用计算机建模皿行，以研究微观结构特征和转变温度，用于比较含Mo铸铁合金GM-l和GM-2，随后用来自合金铸造i微测得的转变温度、微观结构相(例如，石墨球含量和其它相)和在室温(RT)、60(TC和800"C的机械性能对模型预测进行确认。研究微观结构特征和转变温度的计算机建模可用市场可得的通常所说的Therniocalc^模型软件来实现。该软件具有针对铁基合金的数据库，并且肖,预测平衡条件下的合金稳定相和温度的函数关系。所述相预测允许或者在固态下的转变驢，例如铁素体到奥氏体，和固态到液态的转变温度，如熔融。表l:含Mo铸铁的化学分析(对比合金GM-l和GM-2)<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>对比含Mo铸铁GM-l和GM-2目前用于制造内燃机排气集管。在图1>4中，采用计算机建模来计算含Mo合金的相稳定性与温度和相含量的函数关系。在图5和6显示了被测无Mo的GMO-l铸铁合金的计算相稳定性与,和相含量的函数关系的简单示例。这些图形表明，对比含Mo铸铁(GM-l和GM-2)最普通的特征是石墨的存在，该两种对比合金的石墨从3.25wt^变化到3.30wt%。铸铁GM-1和GM-2中在600、700和8(XTC稳定的除了石墨以外的另一相是M6C，其中M是金属元素(棘3)。在对比織GM-2中，随着Mo含量从对比铸铁GM-2的0.6wt^增加到0.85wt^，在60(TC时M6C的重量百分比从1.1%增加到1.6%。随着温度增加到700和80(TC，相含量稍微斷氏，表明部分M6CiSA溶液。表2:被测低Mo或零Mo的GMO合金的化学分析<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>计算机建模的目的是产生如下GMO铸铁组成，其会得到和对比铸铁GM-l和GM-2相同或相似的石墨含量和非常相似的其它相含量(除了石墨以外的相)。一些新的被测铸铁组合物的计算值以重量百分比包括在表3中。从表3可以发现，GMO-l、-2、-3和4合金的组成能产生和对比铸铁GM-l和GM-2相同的石墨含量。GMO-2合金具有0.2wt。/。的Mo来预测当添加W时它的影响。这样会得到如果Mo达到0.2Q/。时Mo杂质的影响。如后面所示，GMO-2合金不能认为落在本发明范围内，因为它的AC,转变温度比对比铸铁GM-1和GM-2低。0053GMO-l和GMO-2合金具有和在对比铸铁GM-1和GM-2中存在的相似的金属碳化物M6C相，GMO-l和GMO-2的总相含量在测量温度下甚至比GM-1和GM-2高。GMO-l包括金属碳化物相MC-SHP，其主要是WC，见表3和图54。高Mo的合金GMO-2由于其比对比铸铁GM-1和GM-2低的Ad转变温度而不可取。合金GMO-3和GM04有与铸铁GM-1和GM-2相同的石墨含量，但含有Cu相而不是M6C。合金GMO-5和GMO-6产生比对比铸铁GM-l和GM-2更低的石墨含量，因此认为不可取。对于具有所需相含量的所选GMO合金(从表2中)的相计算以重量百分比显示在表4中，从该表中，以下的观察值得注意1、表4的被测GMO组成具有约3wt。/。的石墨。2、GMO-10A具有与对比铸铁GM-2相似的M6C范围，但也含有其它相。GMO-10A的总相含量比GM-2高，因此可以产生改良的特性。3、GMCM8和GMO-19非常糊以，并具有与对比铸铁GM-2相似的相，但也含有M(C，N)禾卩Cu相。4、GMO-21和GMO-22是具有MfiC(与对比铸铁GM-2相似)的更贫的合金组成(leaneralloycomposition)(见表2)，但总相含量由M(C，N)和Cu含量的存在来弥补。表3:合金GM-1和GM-2和一些新指定为GMO合金在600、700和8(XTC时的相含量<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>除石墨外的总相含量。表4:经研究有提供所需性能的潜力的选择的GMO组合物的相含量总结<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>。排除石墨含量。〖0055]GMO铸铁合金的研制和测定的另一个目的是提高在使用中的最高应用温度。铸铁的最大最高温度由铁素体开始转变为奥氏体的转变MSAd引导(见图1)。图1还显示了完成铁素体到奥氏体转变的,(AC3)和合金的熔点(MP)。对比铸铁GM-l和GM-2和所有的GMO合金的Ad、AC3和MP的计算值显示在表5中。该表表明，有数个GMO合金能ffii对比铸铁GM-2的Ad约50'C(见GM05、-6、-10、-11、-12、"6和-17)。几乎所有的GMO合金达到或超过对比铸铁GM-l和GM-2的MP。表5:含Mo合金GM-l和GM-2禾口新的低或无Mo合金(GMO合金)的计算的转变,<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>没有进行计算。合金确认试验合金GMO-10是第一个在铸造条件下进行实际熔化试验的合金。合金GMO10所选的组戯示在表6中。一次2001b的扁组成的GMO-10经过空气感应熔化，浇铸到沙模中，空气冷却。一半的所述批次(约1001b)浇注成测试条，剩余的经过调整以添加lwt。/。的W。含W的组成叫做合金GMO-10A。熔化的进料包括市场上可得的粉末和/或固态要素组分。合金GMO-10和GMCM0A的实际组成以重量百分比显示在表6中。该表表明，除了W，对于大多数合金化元素而言，MM组成都得到了满足，所述W稍微高于AM值(1%)。杂质Mo少于0.0wt%。GMO-10和GMO-10A的浇铸条的尺寸为61/2英寸长、13/8英寸宽、1英寸厚。表6:铸成测试条的GMO-10和GMO-10A的化学分析<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>差示扫描显微法被用来测定对比铸铁GM-2和被测合金GMO-10和GMO-10A的转变温度(见图8)。在表7中，将这三禾中合金的转变温叟的测量值与计算机预测值进行了对比。该表表明，对于含Mo的对比铸铁GM-2而言，测量值和计算值是非常一致的。然而，对于合金GMO-IO，其测量值要高约IO°C。对于合金GMO-10A，其用了钨并且在用于计算的数据库中没有，测量值比计算值高22匸。注意到两个观察结果(1)对于含W合金，GMO-10A，观懂值与计算值的差值为22°C;(2)GMO-10A的AC,测量值比对比铸铁GM-2高50°C。将GMO-10和GMO-10A铸条的光学mH结构(图9a，9b)与对比铸铁GM-1禾卩GM-2的(图10a，10b)进行了比较。注意，GMO合金，尤其是GMO10A[图9(b)]有与对比合金GM-2闺10(b)]非常相似的微观结构。这就证明了计嶽几预测的'微见结构与这紹见测值相似。i微弁l-机械性能对比铸铁GM-1与GM-2和被测铸铁合金GM(MO和GMO-10A的拉伸数据显示在包含表8的图7中。由于它们较高的转变温度(反映最高使用,增加)，也在800。C测试了合金GMO-10和GMCM0A。在图11-12和表8中比较了合金GMO-10和GMO-10A与对比铸铁GM-1和GM-2的拉伸性能。这些图/表表明(i)与对比铸铁GM-1和GM-2比较，合金GMO-10A的雖值、0.2%屈服(0.2%offsetyield)和极限抗张在所有的温度下都要高很多；(2)合金GMO10A的伸长值比对比铸铁GM-1和GM-2低但仍然在可接受的水平。根据ASTME-8，i^进行了抗张测试。微弁2铸造第二试验在合金GMO-21和GMO-22上进行。对每一个这些合金，两个变量作为目标(GMO-21A/GMO-21B和GMO-22A/GMO-22B)。与GMO-10i式验相似，每种组成经过空气感应熔化成2001b批次并分成两半，各自针对A和B组成。所述组成被浇铸到沙模中，空气冷却。熔化的进料包括市场上可得的粉斜B/或固态元素成分。表9以重量百分比显示了合金GMO-21A、21B、-22A和-22B的目标和实际组成。这个表表明，对于GMO-21A、GM021B和GM022A而言，目标和实际分析非常接近。然而，GMO-22B没有达到目标V和Ti值。i微弁2-转变鹏测量图13为用DSC测量了GMO-21A、-21B、-22A和-22B的转变温度。表10总结了从该图和试验弁1的数据。从该表中清楚几点(1)除GMO-22A的数据以外，GMO-21A、-28和-228的八(:|测量值比预测值高约20-30"。值得注意的是预测是基于名义而不是实际组成，因此可能有一些变化；(2)GMO-21A和B以及GMO-22B有比对比铸铁GM-2高5(TC的转变、皿。表9:铸成测试条的GMO合金化学分析<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>表10:GM和GMO合金的从铁素体到奥氏体的转变温度的计算和测试对比<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>a用实际化学预测。b与对比铸铁GM-1和GM-2合金比较，新GMO合金的测量转变值高大约50°C。e用名义化学预测。d例外；需要进行确认。i式验弁2-机械性能i微弁l和试验弁2合金的抗张标在表11中。图14-19比较了i微弁1禾tH微tt2的GMO合金与含Mo的对比,GM-2的抗张性能、0.2%屈服强度和极限抗拉强度。给出了在室温和6(XTC温度下与对比,GM-2的比较。在800。C,由于对GM-2而言没有可用的对比数据，所以比较了各禾中GMO合金的数据。这些图表明(1)在室温(图14)和6(XTC(图16)，所有GMO合金(10、10A、21A、21B、22A和22B)的屈服强自过对比铸铁GM-2。(2)在室温(图15)禾口600。C(图17)，所有GMO合金的极限抗拉强度同样^i)(寸比,GM-2。(3)在80O。C,GMO-10A和GMO-22A与其它GMO合金(图18和19)相比显示了最高的屈服值和极限抗拉强度值。图20比较了各种GMO合金与对比铸铁GM-2的室温总伸长率。GMO合金倾向于比对比铸铁GM-2剤氏的伸长率。然而，从制造操作来看，认为4-6%是可以接受的。在图21中绘制了对比铸铁GM-2和被测GMO合金的转变、温度测量值和Si含量的函数关系。除了一个数据点以外，具有约3%C的铸铁组成的转变温度随Si含量的增加而增加。Si含量增加P/。，转变鹏增加6(TC。表ll:无Mo的GMO合金的抗张数据<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>含Mo对比铸铁GM-l和GM-2和无Mo合金(GMO-IO、-IOA、-21A、-21B、-22A和、22B)的屈服强度和极限抗拉强度数据以总相含量(除了石墨以外)为函数^飾赃图22-25中。图22-23是在室温(23°C)测试的娜，图24-25是60(TC的辦居。以下观察能从这些图表中得到(l)屈服强度和极限抗拉强度随总相含量的增加而增加。在室温和60(TC时这都是正确的。(2)尽管强度值随相含量增加而增加的趋势对于对比铸铁GM-1、GM-2和GMO合，相同，但是GMO合金的全部曲线从对比铸铁GM-1和GM-2上移高近10ksi。相信所述上移与新合金的固溶强度的增加有关，很可能是它们比含Mo对比铸铁GM-1和GM-2高的硅含量弓胞的，但是申请人并不希望或者试图穀IJ这方面任何理论的束缚。[0067尽管在这里公幵了本发明某些详细的实施方案，本领域技术人员能知道本发明不局限于这些实施方案而是仅仅由附加的权利要求所陈述。权利要求1、铸铁，其中Si含量为约3.5wt％至约6.0wt％，Mo不存在或作为杂质元素存在。2、如权禾腰求l所述的铸铁，其中Si含量为约4.5%至约6.0%。3、如权禾頓求2所述的铸铁，其中^含量为约4.75%至约5.5%。4、如权利要求1所述的铸铁，其是球墨铸铁。5、铸铁，基本上由以重量百分比计约2.0。/。至约4.0。/。的C、约3.5%至约6.0%的Si和余量的Fe组成，其中Mo不存在或作为杂质元素存在。6、如权利要求5所述的铸铁，其中Mo不超过铸铁的约0.01wt。/。。7、如权利要求5所述的铸铁，其中^含量为约4.5%至约6.0%。8、如权利要求7所述的铸铁，其中^含量为约4.75%至约5.5%。9、如权禾腰求5所述的铸铁，其中(3含量为约2.5%至约3.5%。10、如权利要求5所述的铸铁，其ACrM为约88(TC和更高。11、如权利要求5所述的铸铁，包括Mg和/或Ce作为球化剂。12、如权利要求5所述的铸铁，其极限抗拉强度在23。C时为高于约90ksi。13、如权利要求12所述的微，其柳艮抗拉5贼在60(TC时高于约30ksi。14、铸铁，其组成以重量百分比计基本上由约2.0%至约4.0%的(:、约3.5%至约6.0。/。的Si、至多约2.0。/。的Cr、至多约2，/。的Mn、至多约0.75。/。的Ni、至多约2.5%的W、至多约2.5%的Cu、至多约1.0%的V、至多约1.0%的Ti、有效量的球化剂和余量的Fe组成，其中Mo不存在或作为杂质元素存在。15、如权利要求14所述的铸铁，其中Mo不超过铸铁的约0.01wt%。16、如权利要求14所述的l^失，包括约0.0P/Q至约0.10。/o的Mg作为球化剂。17、如权利要求14所述的铸铁，其中Si含量为约4.5。/。至约6.0。/。。18、如权利要求17所述的铸铁，其中^含量为约4.75%至约5.5%。19、如权利要求14所述的,，含有Cu、W、V或Ti中一种或多种，其各自的含量是约0.25。/。至约2.5。/。的Cu、约0.25%至约2.5%的\￥、约0.025%至约0.2%的V或约0.1%至约0.25%的Ti。20、如权利要求14所述的铸铁，其ACr皿为约88(TC和更高。21、如权利要求14所述的铸铁，在其铸4TO观结构中名义上含有约3wt。/。的石墨含量。22、如权利要求14所述的铸铁，其极限抗张强度在23"C时为高于约90ksi。23、如权利要求22所述的铸铁，其极限抗张强度在60(TC时高于约30ksi。24、无Mo铸铁，名义上基本由以重量百分比计约3.0。/。的C、约5.0%的Si、约0.03%的0\约0.5。/。的Mn、约0.03%的Ni、约0.3%至约0.5%的W、对于球化而言有效量的Mg和余量的Fe组成。25、无Mo铸铁，名义上基本由以重量百分比计约3.0。/。的C、约5.0%的Si、约0.03。/o的Cr、约0.5。/。的Mn、约0.03。/。的Ni、约0.3%至约0.5%的W、约0.4%至约0.5%的Cu、对于球化而言有效量的Mg和余量的Fe组成。26、无Mo铸铁，名义上基本由以重量百分比计约3.0Q/。的C、约5.0%的Si、约0.03。/。的Cr、约0.03。/。至约0.05。/Q的Mg、约0.5。/。的Mn、约0.03。/。的Ni、约1.0%至约1.5%的W、对于球化而言有效量的Mg和余量的Fe组成。27、无Mo铸铁，名义上基本由以重量百分比计约3.0。/。的C、约5.0%的Si、约0.03。/。的Cr、约0.5。/。的Mn、约0.03。/。的Ni、约0.3%至约0.5%的W、约0.4%至约0.5%的Cu、约0.1%的V和/或Ti的每一种、对于球化而言有效量的Mg和余量的Fe组成。28、由权利要求1-27的任一的铸铁所制备的内燃机部件。29、如权利要求29所述的部件，其是排气集管。全文摘要提供了没有有意添加钼(Mo)的铸铁，并且其组成具有附加的硅，和常规含墨铸铁相比提供了一些优点，例如更低成本、更高使用温度和提高抗拉强度。在所述铸铁中，Mo不存在或其仅作为杂质元素存在。文档编号C22C37/00GK101319291SQ200710164690公开日2008年12月10日申请日期2007年12月21日优先权日2006年12月21日发明者G·穆拉利哈兰,R·C·沙,V·K·西卡申请人:通用汽车环球科技运作公司