耐酸性优良的面向管线管用焊接钢管的高强度热轧钢板及其制造方法
【专利摘要】本发明提供耐酸性优良的管线管用厚壁热轧钢板。该厚壁热轧钢板具有：如下组成，含有C：0.01～0.07%、Si：0.40%以下、Mn：0.5～1.4%、Al：0.1%以下、Nb：0.01～0.15%、V：0.1%以下、Ti：0.03%以下、N：0.008%以下，并且Nb、V、Ti满足Nb＋V＋Ti＜0.15，进而满足Cm为0.12以下；和含有以面积率计为95%以上的贝氏体相或贝氏体铁素体相的组织，并且具有板厚方向的最高硬度为220HV以下、屈服强度为450MPa以上的高强度和高韧性，其耐酸性优良。
【专利说明】耐酸性优良的面向管线管用焊接钢管的高强度热轧钢板及其制造方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及面向适合作为输送石油、天然气等的管线管的焊接钢管的热轧钢板，特别涉及耐酸性的提高。
【背景技术】
[0002]近年来，由于石油危机以来原油的价格高涨和能量来源的多样化的要求等，以往已经放弃开发的严酷腐蚀环境下的原油、天然气的开采正在活跃地进行。在含有硫化氢H2S、二氧化碳气体、氯离子等的湿润环境下的油田、气田或者北海、加拿大、阿拉斯加等极寒地区的原油、天然气的开采正在活跃地进行。另外，也正在积极地进行用于输送开采出的原油、天然气的管线的铺设。 [0003]就管线而言，为了提高输送效率，存在以大直径进行高压操作的倾向。为了承受这种管线的高压操作，需要使输送管(管线管)为厚壁的钢管，一直以来使用以厚钢板作为原材的UOE钢管。但是，最近，由于强烈要求进一步降低管线的施工成本，因此开始使用生产率高且更廉价的、以卷材形状的热轧钢板(热轧钢带)作为原材的高强度焊接钢管代替以厚钢板作为原材的UOE钢管作为输送管。而且，从防止管线的断裂的观点出发，要求这些高强度焊接钢管保持优良的低温韧性，进而，在这些特性的基础上，还要求耐氢致开裂性(耐HIC性)、耐应力腐蚀开裂性等所谓的耐酸性优良。
[0004]对于这种要求，例如，专利文献I中提出了“耐酸性优良的钢管用钢板的制造方法”。专利文献I中记载的技术为一种耐酸性优良的钢管用钢板的制造方法，其中，对于含有 C:0.04 ~0.16%,Mn:0.6 ~L 8% 并且含有 Nb:0.06% 以下、V:0.07% 以下、Ti:0.03% 以下、Mo:0.50%以下、Cr:0.50%以下中的I种或2种以上以及约0.3%以下的Si的连铸材，在750°C以下的温度下结束热轧后立即以20~80°C /s的平均冷却速度冷却至200°C以下的温度，进行淬火后，在450~750°C进行回火。根据专利文献I中记载的技术，形成耐酸性得到了飞跃性地提高且拉伸强度为540MPa级以上的高强度热轧钢板。
[0005]此外，专利文献2中提出了“耐HIC性优良的高强度管线管用钢板的制造方法”。专利文献2中记载的技术为一种钢板的制造方法，其中，将含有C:0.03~0.08%,S1:0.05~0.50%、Mn:1.0 ~1.9%、Nb:0.005 ~0.05%、Ti:0.005 ~0.02%、Al:0.01 ~0.07%、Ca:0.0005~0.0040%且满足Ceq:0.32%以上的钢片加热到1000~1200°C，进行热轧结束后的加速冷却直至以表面温度计达到500°C以下，之后暂且中断加速冷却，再复热至以表面温度计达到500°C以上，之后实施以3~50°C /s的冷却速度冷却至600°C以下的温度的2段冷却。根据专利文献2中记载的技术，得到具有X70以上的高强度且即使在酸性环境中耐HIC性、耐SSC性也优良的钢板。
[0006]此外，专利文献3中提出了“耐酸性高强度电阻焊钢管用热轧钢板”。专利文献3中记载的技术为一种耐酸性高强度电阻焊钢管用热轧钢板的制造方法，其中，将含有C:0.02 ~0.06%、S1:0.05 ~0.50%、Mn:0.5 ~1.5%、Al:0.01 ~0.10%、Nb:0.01 ~0.10%、Ti:0.001 ~0.025%、Ca:0.001 ~0.005%、O:0.003% 以下、N:0.005% 以下、且含有选自 V:0.01 ~0.10%,Cu:0.01 ~0.50%,Ni:0.01 ~0.50%,Mo:0.01 ~0.50% 中的 1 种或 2 种以
上、而且以满足 Px = [C] + [Si]/30 + ([Mn] + [Cu]) /20 + [Ni] /30 + [Mo]/7 + [V]/10 ≤ 0.17 且 P y = {[Ca] - (130X [Ca] + 0.18) X [0]}/ (1.25X [S]) = 1.2 ~3.6的方式含有这些元素的钢片加热到1200~1300°C，进行精轧结束温度为(Ar3相变点-50°C)以上的热轧后，立即开始冷却，在700°C以下的温度下进行卷取，之后缓慢冷却。根据专利文献3中记载的技术，可以得到能够制造X60级以上的高强度电阻焊钢管的板厚12.7mm以上的热轧钢板，如果使用该热轧钢板，则可以制造焊接部韧性优良的电阻焊钢管。
[0007]现有技术文献
[0008]专利文献
[0009]专利文献1:日本特开平05-255746号公报
[0010]专利文献2:日本特开平11-80833号公报
[0011]专利文献3:日本特开2005-240051号公报
【发明内容】
[0012]发明要解决的问题
[0013]但是，在专利文献I记载的技术中，需要回火，使工序变得复杂，存在生产率降低的问题。此外，在专利文献2记载的技术中，以中断加速冷却并使其复热至规定的温度作为必要的条件，需要较长的冷却带和正确的加速冷却控制，残留有设备上的问题。此外，在专利文献3记载的技术中，存在无法降低最表层的硬度而有时耐酸性未必良好的问题。
[0014]本发明的目的在于，解决上述现有技术的问题，提供适合作为面向能够输送腐蚀性高的原油、天然气等的管线管用焊接钢管的板厚方向的硬度差小、板厚方向的最高硬度为220HV以下、屈服强度为450MPa以上(X65级)的耐酸性优良的厚壁热轧钢板。
[0015]需要说明的是，在此所述的“厚壁”是指板厚为IOmm以上的情况。此外，这里所述的“高强度”是指X65级的强度、即屈服强度为450MPa (65ksi)以上的情况。
[0016]用于解决问题的手段
[0017]为了达成上述目的，本发明人对影响耐酸性的各种因素进行了深入研究。结果发现:钢板的硬度不均、尤其是板厚方向的最高硬度对耐酸性的影响较大，如果能够使板厚方向的硬度差小且板厚方向的最高硬度为220HV以下，则耐酸性显著提高。
[0018]而且，进行进一步的研究，得出以下见解:将Nb + V + Ti量限制在规定值以下，并按照使以所含有的合金元素量的特定关系式定义的Cm达到0.12以下的方式调整合金元素含量，在此基础上，使热轧后的冷却为在特定条件下骤冷后进行规定时间以上的放冷，并在规定温度下进行卷取，由此能够形成具有上述特性的热轧钢板。
[0019]本发明是基于上述见解并进一步加以研究而完成的发明。即，本发明的主旨如下。
[0020](1) 一种管线管用厚壁高强度热轧钢板，其屈服强度为450MPa以上并且耐酸性优良，其特征在于，具有:如下组成，以质量％计，含有C:0.01~0.07%、S1:0.40%以下、Mn:0.5 ~1.4%、P:0.015% 以下、S:0.003% 以下、Al:0.1% 以下、Nb:0.01 ~0.15%、V:0.1% 以下、T1:0.03%以下、N:0.008%以下，并且以满足下述(I)式且满足由下述(2)式定义的Cm为0.12以下的方式含有Nb、V、Ti，余量由Fe及不可避免的杂质构成；和含有以面积率计为95%以上的贝氏体相或贝氏体铁素体相的组织，并且板厚方向的最高硬度为220HV以下。
[0021]Nb + V + Ti < 0.15....(I)
[0022](其中，Nb、V、Ti为各元素的含量(质量％))
[0023]Cm = C + Si/30 + (Mn + Cu) /30 + Ni/60 + Mo/7 + V/10....(2) [0024](其中，(:、5丨^11、(:11、祖、10、￥为各元素的含量(质量％))
[0025](2)如(I)所述的管线管用厚壁高强度热轧钢板，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有选自Mo:0.3%以下、Cu:0.5%以下、N1:0.5%以下、Cr:0.6%以下、B:0.001%以下、Zr:0.04%以下中的I种或2种以上。
[0026](3)如(I)或(2)所述的管线管用厚壁高强度热轧钢板，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有选自Ca:0.005%以下、REM:0.005%以下中的I种或2种。
[0027](4)—种管线管用厚壁高强度热轧钢板的制造方法，所述热轧钢板的屈服强度为450MPa以上并且耐酸性优良，该制造方法的特征在于，对钢原材进行加热，实施包含粗轧和精轧的热轧，制成热轧板，该热轧结束后对所述热轧板实施冷却处理，之后实施卷取处理，
[0028]上述钢原材具有如下组成:以质量％计，含有C:0.01~0.07%,S1:0.40%以下、Mn:0.5 ~1.4%、P:0.015% 以下、S:0.003% 以下、Al:0.1% 以下、Nb:0.01 ~0.15%、V:0.1% 以下、T1:0.03%以下、N:0.008%以下，并且以满足下述(I)式且满足由下述(2)式定义的Cm为0.12以下的方式含有Nb、V、Ti，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
[0029]Nb + V + Ti < 0.15....(I)
[0030](其中，Nb、V、Ti为各元素的含量(质量％))
[0031]Cm = C + Si/30 + (Mn + Cu) /30 + Ni/60 + Mo/7 + V/10....(2)
[0032](其中，(:、5丨^11、(:11、祖、10、￥为各元素的含量(质量％))
[0033]上述热轧的加热是加热温度为1100~1250°C范围的温度的加热，
[0034]上述精轧是在930°C以下的温度范围的累积压下率为40~85%且精轧结束温度为760~870°C的轧制，
[0035]上述冷却处理是以按照板厚中心温度计平均为30~200°C /s的冷却速度冷却至以表面温度计为500°C以下的冷却停止温度、并在冷却停止后进行超过IOs的放冷的处理，
[0036]上述卷取处理是以卷取温度:400~620°C进行卷取的处理。
[0037](5)如(4)所述的管线管用厚壁高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述钢原材在上述组成的基础上，以质量％计还含有选自Mo:0.3%以下、Cu:0.5%以下、N1:0.5%以下、Cr:0.6%以下、B:0.001%以下、Zr:0.04%以下中的I种或2种以上。
[0038](6)如(4)或(5)所述的管线管用厚壁高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述钢原材在上述组成的基础上，以质量％计还含有选自Ca:0.005%以下、REM:0.005%以下中的I种或2种。
[0039]发明效果
[0040]根据本发明，能够容易且廉价地制造不仅厚壁高强度而且韧性优良、且钢板最表层的硬度低、钢板内的硬度不均少、耐酸性优良的厚壁高强度热轧钢板，在产业上也起到显著的效果。
【具体实施方式】[0041]首先，对本发明厚壁热轧钢板的组成限定理由进行说明。并且，只要无特别说明，质量％仅记作％。
[0042]C:0.01 ~0.07%
[0043]C是有助于增加钢板强度的元素，为了确保所期望的高强度，需要含有0.01%以上。另一方面，在含有超过0.07%的C时，钢板最表层的硬度高，进而钢板内的硬度不均变大，均匀性降低。而且，韧性、耐腐蚀性、焊接性等降低。因此，C限定在0.01~0.07%的范围ο并且，优选为0.025~0.06%ο
[0044]Si:0.40% 以下
[0045]Si作为脱氧剂发挥作用并且固溶而有助于增加钢板的强度。为了确保这样的效果，需要含有0.01%以上。另一方面，含有超过0.40%的Si时，韧性、焊接性降低。因此，Si限定在0.40%以下。并且，优选低于0.40%、进一步优选为0.3%以下。
[0046]Mn:0.5 ~1.4%
[0047]Mn是通过固溶强化、淬透性的提高而有助于增加钢板强度的元素，为了确保所期望的高强度，需要含有0.5%以上。另一方面，在大量含有而超过1.4%时，使耐酸性降低。因此，Mn限定在0.5~1.4%的范围。并且，优选为0.7~1.1%。
[0048]P:0.015% 以下
[0049]P是在钢中作为杂质存在且容易偏析的元素。因此，在大量含有P时，韧性降低，并且偏析变得显著，使钢材的耐酸性降低。因此，P限定在0.015%以下。并且，优选为0.010%以下。
[0050]S:0.003% 以下
[0051]S作为杂质在钢中形成硫化物、尤其是伸长后的MnS，使延展性、韧性、以及耐酸性降低。因此，S限定在0.003%以下。并且，优选为0.001%以下。
[0052]Al:0.1% 以下
[0053]Al是作为脱氧剂起作用的元素，为了得到这样的效果，需要含有0.01%以上。另一方面，在大量含有而超过0.1%时，夹杂物残留的比例变多，钢的洁净度降低。因此，Al限定在0.1%以下。并且，优选为0.01~0.06%O
[0054]Nb:0.01 ~0.15%
[0055]Nb是扩大奥氏体的未再结晶温度范围、有助于基于控制轧制的晶粒的微细化、对钢的高强度化、高韧性化有效的元素。此外，Nb形成碳化物并通过析出强化而有助于增加钢板的强度。为了得到这样的效果，需要含有0.01%以上的Nb。另一方面，即使含有超过0.15%的Nb，效果饱和，无法期待与含量相应的效果。因此，Nb限定在0.01~0.15%的范围。并且，优选为0.01~0.06%。
[0056]V:0.1% 以下
[0057]V是固溶于钢中并通过固溶强化、进而形成碳化物并通过析出强化而有助于增加钢板强度的元素。为了得到这样的效果，需要含有0.001%以上的V。另一方面，在含有超过0.1%的V时，强度过 度增加，韧性降低。因此，V限定在0.1%以下。并且，优选为0.08%以下。
[0058]Ti:0.03% 以下
[0059]Ti是形成氮化物并通过抑制奥氏体粒的粗大化而使晶粒微细化、有助于高强度化、高韧性化的元素。为了得到这样的效果，需要含有0.001%以上的Ti。另一方面，在含有超过0.03%的Ti时，Ti碳化物的析出变得容易，给韧性造成不良影响。因此，Ti限定在0.03%以下。
[0060]N:0.008% 以下
[0061]N与氮化物形成元素结合而形成氮化物，有助于晶粒的微细化。因此，需要含有0.001%以上。另一方面，在含有超过0.008%的N时，使铸片产生裂纹。因此，N限定在0.008%以下。
[0062]此外，按照在上述的成分含有范围内并且满足下式(I)的方式进行调整而含有Nb、V、Ti。
[0063]Nb + V + Ti < 0.15....(I)
[0064](其中，Nb、V、Ti为各元素的含量(质量％))
[0065]Nb + V + T i < 0.15
[0066]Nb、V、Ti均为形成碳氮化物的元素，形成粗大的未固溶碳氮化物，使耐酸性劣化。在本发明中，为了提闻耐Ife性，将总量限定为低于。在Nb、V、Ti的总量为0.15以上时,耐酸性显著降低。因此，将Nb+ V +Ti限定为低于0.15。并且，优选为0.13以下。
[0067]进而，在本发明中，按照在上述的成分含有范围内并且在满足上述式(I)的范围内、进而满足由下式(2)定义的Cm为0.12以下的方式进行调整。需要说明的是，在计算式
(2)时，不含有的成分按零来计算。
[0068]Cm = C + Si/30 + (Mn + Cu) /30 + Ni/60 + Mo/7 + V/10....(2)
[0069](其中，(:、5丨、厘11、(:11、祖、厘0、￥为各元素的含量(质量％))
[0070]Cm:0.12 以下
[0071]由(2)式定义的Cm是与淬透性有关且影响钢板的硬度分布的因素，尤其对板厚方向的硬度分布影响较大，特别是与表层附近的硬度增加有关而对耐酸性影响较大。在Cm较大而超过0.12时，板厚方向的硬度分布中最高硬度变高而超过220HV，耐酸性降低。因此，Cm限定在0.12以下。并且，优选为0.09~0.12。
[0072]上述的成分是基本的成分，在本发明中，在基本组成的基础上，可以根据需要含有选自 Mo:0.3% 以下、Cu:0.5% 以下、N1:0.5% 以下、Cr:0.6% 以下、B:0.001% 以下、Zr:0.04%以下中的I种或2种以上、和/或、选自Ca:0.005%以下、REM:0.005%以下中的I种或2种
作为可选元素。
[0073]选自Mo:0.3% 以下、Cu:0.5% 以下、Ni:0.5% 以下、Cr:0.6% 以下、B:0.001% 以下、Zr:0.04%以下中的I种或2种以上
[0074]Mo、Cu、N1、Cr、B、Zr均是通过提高钢的淬透性而有助于增加钢板强度的元素，可以根据需要而选择含有。为了得到这样的效果，优选分别含有Mo:0.01%以上、Cu:0.01%以上、N1:0.01%以上、Cr:0.01%以上、B:0.0003%以上、Zr:0.01%以上，但在含有分别超过Mo:0.3%、Cu:0.5%、Ni:0.5%、Cr:0.6%、B:0.001%、Zr:0.04% 时，强度上升，耐酸性降低。因此，在含有这些元素时，优选分别限定在Mo:0.3%以下、Cu:0.5%以下、N1:0.5%以下、Cr:0.6%以下、B:0.001% 以下、Zr:0.04% 以下。
[0075]选自Ca:0.005%以下、REM:0.005%以下中的I种或2种
[0076]Ca、REM均是控制钢中的硫化物的形态、有助于提高耐酸性的元素，可以根据需要含有。为了得到这样的效果，优选含有Ca:0.001%以上、REM:0.001%以上。另一方面，即使含有超过Ca:0.005%、REM:0.005%,效果饱和，反而会降低延展性。因此，在含有这些元素时，优选分别限定在Ca:0.005%以下、REM:0.005%以下。
[0077]除上述以外的余量由Fe和不可避免的杂质构成。
[0078]下面，对本发明热轧钢板的组织限定理由进行说明。
[0079]本发明厚壁热轧钢板的组织具有含有以面积率计为95%以上的贝氏体相或贝氏体铁素体相的组织。
[0080]在本发明厚壁热轧钢板中，形成含有以面积率计为95%以上、优选97%以上的贝氏体相或贝氏体铁素体相作为主相的组织。通过使主相为贝氏体相或贝氏体铁素体相，能够保持所期望的高强度、并且确保高韧性。并且，从提高耐酸性的观点出发，优选形成只有贝氏体相或贝氏体铁素体相的单相。在此所述的“主相”是指以面积率计占有95%以上的相。需要说明的是，主相以外的第二相认为是珠光体、马氏体等，但即使存在这些第二相，以面积率计也低于5%，因此对耐酸性的不良影响小。 [0081]本发明厚壁热轧钢板是具有上述的组成、组织并且具有板厚方向的最高硬度为220HV以下、X65级的强度即屈服强度为450MPa (65ksi)以上的板厚IOmm以上的高强度热车L钢板。
[0082]下面，对本发明厚壁热轧钢板的优选制造方法进行说明。
[0083]以上述组成的钢原材作为起始原材。钢原材的制造方法无需特别限定，公知的方法均可适用，例如，优选:将上述组成的钢水通过转炉等常用的熔炼方法熔炼或者进一步实施脱气处理等，之后，通过连续铸造法等常用的铸造方法制成钢坯等钢原材。
[0084]作为起始原材的钢原材装入加热炉等中并加热到规定温度后，实施包含粗轧和精轧的热轧，制成热轧板，对该热轧板立即实施冷却处理，接着实施卷取处理。
[0085]钢原材的加热温度优选设为1000~1250°C。在加热温度低于1000°C时，加热温度低，钢中的碳氮化物的再固溶不充分，并且变形抗力高，有时使热轧变得困难。另一方面，在加热温度超过1250°C时，晶粒粗大化，钢板的韧性降低。因此，加热温度限定在1000~1250°C的范围。
[0086]对在上述加热温度下加热后的钢原材实施包含粗轧和精轧的热轧，制成热轧板。
[0087]粗轧的条件无需特别限定，只要能够制成规定尺寸形状的薄板坯即可。接着对粗轧后的薄板坯进行精轧。精轧是930°C以下的温度范围的累积压下率为40~85%且精轧结束温度为760~870°C的轧制。
[0088]在精轧结束温度低于760°C时，在表层残留加工铁素体，因此耐酸性降低。另一方面，在为超过870°C的高温时，轧制应变被释放，所形成的铁素体粒粗大化，韧性降低。因此，精轧结束温度限定在760~870°C的范围。
[0089]此外，在精轧中的930°C以下的温度范围的累积压下率低于40%时，韧性降低。另一方面，在930°C以下的温度范围的累积压下率变大而超过85%时，变成带状组织，韧性降低。因此，精轧中的930°C以下的温度范围的累积压下率限定在40~85%的范围。
[0090]热轧结束后，对热轧板实施冷却处理。
[0091]热轧后的冷却处理是以按照板厚中心温度计平均为30~200°C /s的冷却速度冷却至以表面温度计为500°C以下的冷却停止温度、并在冷却停止后进行IOs以上的放冷的处理。
[0092]在平均冷却速度低于30°C /s时，确认到铁素体相的形成，无法形成以贝氏体相或贝氏体铁素体相为主相的所期望的组织。另一方面，在以超过200°C /s的平均冷却速度骤冷时，马氏体相的形成变得显著，无法形成以贝氏体相或贝氏体铁素体相为主相的所期望的组织。因此，冷却限定为30~200°C/s的平均冷却速度。并且，优选为40~150°C/S。
[0093]此外，冷却停止温度是以表面温度计为500°C以下的温度。在冷却停止温度较高而超过500°C时，铁素体相的形成变得显著，难以形成所期望的以贝氏体相或贝氏体铁素体相为主相的组织。并且，冷却停止温度优选以表面温度计为300°C以上。此外，冷却停止后进行放冷时间超过IOs的放冷。
[0094]在冷却停止后的放冷时间为IOs以下时，硬度不均变大。因此，冷却停止后的放冷时间限定为超过10s。
[0095]热轧板在放冷后被实施卷取处理而成为热轧钢板。
[0096]卷取温度为400~620`°C。在卷取温度低于400°C时，强度不够。另一方面，在卷取温度较高而超过620°C时，难以形成以贝氏体铁素体为主体的组织，耐酸性、韧性降低。因此，卷取温度限定在400~620°C的范围。并且，优选为400~600°C。
[0097]实施例
[0098]将表1所示组成的钢水在转炉中进行熔炼，利用连续铸造法制成钢坯(壁厚:220mm ;钢原材)。将这些钢原材加热到表2所示的加热温度后，实施粗轧和表2所示条件的精轧，制成热轧板。精轧结束后立即实施表2所示的冷却处理和卷取处理，制成表2所示板厚的热轧钢板。
[0099]从所得的热轧钢板上裁取试验片，实施组织观察、拉伸试验、硬度试验、HIC试验、冲击试验。试验方法如下。
[0100](I)组织观察
[0101]从所得的热轧钢板上裁取组织观察用试验片，对轧制方向的截面(L截面)进行研磨、腐蚀，使用光学显微镜或扫描电子显微镜(倍率:2000倍)分别对5个以上的视野进行观察、拍摄，通过图像处理测定组织的种类、分率。
[0102](2)拉伸试验
[0103]从所得的热轧钢板上以使拉伸方向为与轧制方向成直角的方向(C方向)的方式按照ASTM A370标准裁取试验片(GL:50mm)，实施拉伸试验，求得拉伸特性(屈服强度YS、拉伸强度TS )。
[0104](3)硬度试验
[0105]从所得的热轧钢板上裁取硬度测定用试验片，对于与轧制方向成直角的方向的截面(C截面)，按照JIS Z2244的规定，使用维氏硬度计(载荷:10kgf ;试验力98N)，以间隔
0.5mm求出板厚方向的硬度分布,并求出板厚方向的最高的硬度(最高硬度)HVmax和板厚中心位置的硬度HV1/2。
[0106](4) HIC 试验
[0107]从所得的热轧钢板上以使长度方向成为轧制方向的方式裁取试验片(大小:10mm厚X 20mm宽X IOOmm长)，按照NACE-TM0284实施HIC试验。试验是以试验片压制弯曲加工实施曲率150mmR的弯曲加工并在使0.1MPaH2S气体在SolutionA液(5%NaCl + 0.5%冰醋酸水溶液)中饱和后的试验液中浸溃96小时的试验。浸溃后，利用超声波探伤法对试验片的截面进行观察，测定裂纹的大小，求出CLR (裂纹的总长度/试验片长度)X 100%。将CLR为8%以下的情况记为耐HIC性良好O，除此以外记为X。
[0108](5)冲击试验
[0109]从所得的热轧钢板上以使长度方向为与轧制方向成直角的方向的方式裁取V型缺口试验片，使为，按照JIS Z2242的规定，在试验温度:-60°C下实施夏比冲击试验，求出吸收能vE_6CI(J)。另外，对3个试验片进行上述试验，将其算术平均值作为该钢板的吸收能vE-60 (J)。
[0110]将所得的结果示于表3。
【权利要求】
1.一种管线管用厚壁高强度热轧钢板，其屈服强度为450MPa以上并且耐酸性优良，其特征在于， 具有: 如下组成，以质量％计，含有c:0.01~0.07%、S1:0.40%以下、Mn:0.5~1.4%、P:0.015% 以下、S:0.003% 以下、Al:0.1% 以下、Nb:0.01 ~0.15%、V:0.1% 以下、T1:0.03% 以下、N:0.008%以下，并且以满足下述(I)式且满足由下述(2)式定义的Cm为0.12以下的方式含有Nb、V、Ti，余量由Fe及不可避免的杂质构成；和 含有以面积率计为95%以上的贝氏体相或贝氏体铁素体相的组织， 并且板厚方向的最高硬度为220HV以下，
Nb + V + Ti < 0.15....(I)
Cm = C + Si/30 + (Mn + Cu) /30 + Ni/60 + Mo/7 + V/10....(2) 其中，Nb、V、T1、C、S1、Mn、Cu、N1、Mo、V为各元素的含量(质量％)。
2.根据权利要求1所述的管线管用厚壁高强度热轧钢板，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计还含有选自Mo:0.3%以下、Cu:0.5%以下、N1:0.5%以下、Cr:0.6%以下、B:0.001%以下、Zr:0.04%以下中的I种或2种以上。
3.根据权利要求1或2所述的管线管用厚壁高强度热轧钢板，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计还 含有选自Ca:0.005%以下、REM:0.005%以下中的I种或2种。
4.一种管线管用厚壁高强度热轧钢板的制造方法，所述热轧钢板的屈服强度为450MPa以上并且耐酸性优良，该制造方法的特征在于， 对钢原材进行加热，实施包含粗轧和精轧的热轧，制成热轧板，该热轧结束后对所述热轧板实施冷却处理，之后实施卷取处理， 所述钢原材具有如下组成:以质量％计，含有C:0.01~0.07%、S1:0.40%以下、Mn:0.5 ~1.4%、P:0.015% 以下、S:0.003% 以下、Al:0.1% 以下、Nb:0.01 ~0.15%、V:0.1% 以下、T1:0.03%以下、N:0.008%以下，并且以满足下述(I)式且满足由下述(2)式定义的Cm为0.12以下的方式含有Nb、V、Ti，余量由Fe和不可避免的杂质构成， 所述热轧的加热是加热温度为1100~1250°C范围的温度的加热， 所述精轧是在930°C以下的温度范围的总压下率为40~85%且精轧结束温度为760~870°C的轧制， 所述冷却处理是以按照板厚中心温度计平均为30~200°C /s的冷却速度冷却至以表面温度计为500°C以下的冷却停止温度、并在冷却停止后进行IOs以上的放冷的处理，所述卷取处理是以卷取温度:400~620°C进行卷取的处理，
Nb + V + Ti < 0.15....(I)
Cm = C + Si/30 + (Mn + Cu) /30 + Ni/60 + Mo/7 + V/10....(2) 其中，Nb、V、T1、C、S1、Mn、Cu、N1、Mo、V为各元素的含量(质量％)。
5.根据权利要求4所述的管线管用厚壁高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述钢原材在所述组成的基础上，以质量％计还含有选自Mo:0.3%以下、Cu:0.5%以下、Ni:0.5%以下、Cr:0.6%以下、B:0.001%以下、Zr:0.04%以下中的I种或2种以上。
6.根据权利要求4或5所述的管线管用厚壁高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述钢原材在所述组成的基础上，以质量％计还含有选自Ca:0.005%以下、REM:0.005%以下中的I种或2种。`
【文档编号】C21D8/02GK103649351SQ201280032614
【公开日】2014年3月19日 申请日期:2012年6月27日 优先权日:2011年6月30日
【发明者】中田博士, 柴田友彰 申请人:杰富意钢铁株式会社