一种高性能钨合金棒材及其制备方法与流程

本发明属于粉末冶金技术领域，具体涉及一种高性能钨合金棒材及其制备方法。

背景技术：

随着航空航天高温应用领域的不断发展，对材料的高温强度、抗烧蚀性能、抗高温蠕变性能等要求越来越高。钨合金具有高熔点、高强度、高硬度、高塑性、高再结晶温度、高电阻率，低蒸气压、低电子逸出功和低塑性脆性转变温度等一系列优良性能；尤其重要的是，钨合金具有优异的高温力学性能，使其成为2000℃条件下使用的超高温结构材料的首选。

目前对于钨铼合金的研究主要集中在对丝材的研究，国内对于大规格尺寸钨铼合金结构材料的研究未见报道。为了使钨铼合金在高温条件下具有更好的性能，目前研究在向细化、纯化和强韧化的方向发展，第二相颗粒强化高铼含量钨铼合金将成为未来研究的重点。在《钨铼合金制备方法和高温力学性能的研究进展》(王峰,郑欣等.《中国钨业》2014年4月29卷2期)一文中，作者提到了国外w.d.kloop和w.d.witzke通过真空电弧熔炼制备w-25re-0.27hfc合金锭，并尝试通过热挤压的方式开坯制造w-25re-0.27hfc合金棒材，但未获成功；toddleonhardt通过粉末冶金法制备出坯料，然后经过热等静压处理，最后经过旋锻和挤压变形加工方法，得到的直径30mm左右w-24.5re-2hfc的棒材，室温抗拉强度可以达到1400mpa，断后伸长率可以达到10％，1900℃抗拉强度达到250mpa以上，但断后伸长率不足10％，且此种制造方法工艺复杂，而且旋锻工艺不适于制备更大直径的棒材，热挤压工艺材料利用率低，成本偏高，不适于规模化生产钨合金。

技术实现要素：

针对现有技术中存在的缺点，本发明的目的之一在于提供一种高性能钨合金棒材，能够满足航空航天高温应用领域对结构材料在2000℃条件下的使用要求。

本发明的目的之二在于提供一种高性能钨合金棒材的制备方法，采用粉末冶金工艺，制备的钨合金材料晶粒细小、均匀，室温抗拉强度≥1500mpa、断后伸长率≥15％，2000℃抗拉强度≥200mpa、断后伸长率≥15％。

为了实现上述目的，本发明采用了以下技术方案：

一种高性能钨合金棒材，按质量百分比，由如下组分组成：铼10～26％，碳化物0.3～3％，余量为钨(即钨的质量分数为71～89.7％)。

在上述高性能钨合金棒材中，作为一种优选实施方式，所述钨由掺杂钨替代，更优选地，所述掺杂钨按质量百分比由如下组分组成：si0.015～0.035％，al0.003～0.01％，k0.006～0.016％，余量为钨。掺杂微量的si、al、k，有利于进一步提高材料的加工性能，尤其是对于低铼含量的钨铼合金而言。

在上述高性能钨合金棒材中，作为一种优选实施方式，所述碳化物为hfc、tic、zrc、tac中的一种或多种；更优选地，按质量百分比，在所述高性能钨合金棒材中，所述碳化物的含量为0.3～1.5％。

本发明的高性能钨合金棒材中，各组分设计的原理如下：

钨，为合金的基体。

铼，往钨中引入铼的目的在于利用“铼效应”，本发明将铼含量限制在10～26wt％，如果铼含量过高，会形成w2re3第二相，给钨铼合金的压力加工和机械加工以及热处理带来困难，对材料性能有显著的不良影响；如果铼合金过低，则铼效应会降低。

高熔点碳化物，引入高熔点碳化物的目的是利用高熔点的碳化物弥散强化，同时提高钨基体的高温强度，本发明将碳化物含量限制在0.3～3wt％，碳化物含量过低则弥散强化效应较差，含量过高则会造成晶界大量碳化物，进而严重影响材料性能；碳化物含量优选控制在0.3～1.5wt％。

一种上述高性能钨合金棒材的制备方法，依次包括如下步骤：

步骤一，钨铼预合金粉末的制备：按上述高性能钨合金棒材组分配比分别称取钨源和铼源，经预处理得到钨铼预合金粉末；

步骤二，钨合金粉末的制备：按上述高性能钨合金棒材组分配比分别称取高熔点碳化物粉末和所述钨铼预合金粉末，进行混合处理，得到钨合金粉末；

步骤三，成形处理：按照设计重量将所述钨合金粉末装入设计好的模具型腔内进行成形处理，得到成形坯；

步骤四，烧结处理：将所述成形坯在还原性气氛、惰性气体或者真空条件进行烧结处理，得到烧结坯；

步骤五，轧制变形处理：将步骤四得到的所述烧结坯进行轧制变形处理，得到轧制棒坯；

步骤六，热处理：将步骤五得到的所述轧制棒坯进行退火热处理，得到所述高性能钨铼合金棒材。

本发明制备方法的技术原理是：一方面通过将钨粉或者掺杂钨粉和铼酸铵粉末混合、并采取合适的还原工艺制备特殊配比的钨铼预合金粉末；另一方面，通过引入高熔点碳化物弥散颗粒增强相，进一步提高合金的高温力学性能；第三方面，通过连续轧制变形加工工艺实现合金单火次大变形致密化处理，较自由锻造工艺而言具有细晶、高致密度、合格率高的优势。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，所述制备方法还包括机加工步骤，将热处理后的高性能钨铼合金棒材进行机加工处理，得到高性能钨铼合金棒材成品。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，所述钨源为钨粉或者掺杂钨粉，所述铼源为铼酸铵粉末或铼粉，所述铼源优选为铼酸铵，铼酸铵作为铼源可以使制备的钨铼预合金粉末更加均匀一致；也可以直接使用铼粉作为来源直接混料，但粉末均匀性不如采用铼酸铵掺钨粉还原工艺，钨粉或者掺杂钨粉和铼酸铵粉末的纯度满足国标即可。进一步优选地，所述钨源的费氏粒度为2.0～5.0μm(比如2.2μm、2.5μm、3μm、3.5μm、4μm、4.5μm、4.8μm)。所述掺杂钨粉是指掺杂了si、al、k的钨粉，所述掺杂钨粉中钨的纯度≥99.4％；优选地，按质量百分比，si：0.015～0.035％，al：0.003～0.01％，k：0.006～0.016％，余量为钨。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，步骤一中，当所述铼源为铼酸铵粉末时，所述预处理依次包括混合处理和还原处理；更优选地，所述混合处理的混合时间为0.5-3h(比如0.6h、0.8h、1.2h、1.5h、2h、2.5h、2.8h)，转速为10-25r/min(比如12r/min、15r/min、18r/min、20r/min、23r/min)；进一步优选地，所述还原处理依次包括：第一次氢气还原处理、混合和第二次氢气还原处理；其中，所述第一次氢气还原处理的温度为300～500℃(比如305℃、310℃、330℃、360℃、400℃、430℃、450℃、470℃、485℃、495℃)，时间为20-60min(比如22min、25min、30min、40min、50min、55min、58min)；所述第二次氢气还原处理的温度为700～900℃(比如705℃、715℃、730℃、750℃、780℃、820℃、850℃、880℃、890℃、895℃)，时间为20-60min(比如22min、25min、30min、40min、50min、55min、58min)；进一步优选地，所述第一次氢气还原处理和所述第二次氢气还原处理中，氢气流量均为3～10l/min。采用多步还原工艺制备钨铼预合金粉末更有利于提高粉末均匀性。

在上述制备方法中，为了后续工艺的可行性，作为一种优选实施方式，所述铼酸铵粉末的粒度为-150～-400目；所述铼粉的费氏粒度为-150～-400目。原料粉末过细则成形性能差，过粗则烧结密度偏低。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，当所述铼源为铼粉时，所述预处理为混合处理；更优选地，所述混合处理的混合时间为0.5-3h(比如0.6h、0.8h、1.2h、1.5h、2h、2.5h、2.8h)，转速为10-25r/min(比如12r/min、15r/min、18r/min、20r/min、23r/min)。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，当所述铼源为铼粉时，步骤一和步骤二由混合步骤替代，所述混合步骤包括：将钨源、铼粉和高熔点碳化物粉末一起混料，混料时间为1-4h(比如1.2h、1.5h、2h、2.5h、3h、3h、3.5h、3.8h)，转速为10-25r/min(比如12r/min、15r/min、18r/min、20r/min、23r/min)。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，步骤二中，所述碳化物可以为hfc、tic、zrc、tac等中的一种或多种；步骤二中，所述高熔点碳化物的质量分数为0.3～3％，即所述高熔点碳化物的添加量为所述钨合金粉末质量(即高熔点碳化物粉末和钨铼预合金粉末质量和)的0.3～3％；进一步优选地，所述碳化物粉末粒度为-150～-400目，纯度大于99.5％。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，步骤二中，所述混合处理达到混合均匀的程度即可；更优选地，所述混合处理通过双运动混料机进行，混合时间为4-8h(比如4.2h、4.5h、5h、6h、7h、7.5h、7.8h)，转速为10-30r/min(比如12r/min、14r/min、16r/min、18r/min、20r/min、23r/min、26r/min、28r/min)。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，步骤三中，所述成型处理为冷等静压成型处理；更优选地，所述冷等静压成形处理的压制压力为150～250mpa(比如155mpa、165mpa、180mpa、200mpa、220mpa、240mpa)，保压时间为0～30s(比如2s、5s、10s、15s、20s、25s、28s)，压力过低则不能成型，压力过大则容易产生裂纹；优选地，所述成型坯的相对密度为55～65％(比如56％、58％、60％、62％、64％)，成型坯的相对密度不宜过大，否则不利于后续烧结过程的排气除杂。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，步骤四中，所述烧结处理在还原性气氛下进行，可以进一步排气除杂，在惰性气体或者真空条件也可以烧结，但排气除杂效果不如在还原性气氛下；更优选地，所述烧结处理在氢气气氛中进行，其中氢气的作用在于还原，除气除杂，此外烧结氢气也起保护作用，防止工件氧化，氢气便宜，被广泛使用；进一步优选地，所述氢气的流量为20～60l/min(比如22l/min、25l/min、30l/min、35l/min、40l/min、45l/min、50l/min、55l/min、58l/min)。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，步骤四中，所述烧结处理中，烧结温度为2000～2350℃(比如2020℃、2050℃、2100℃、2150℃、2200℃、2250℃、2300℃、2330℃)，保温时间为3～6h(比如3.2h、3.5h、4h、4.5h、5h、5.5h、5.8h)；优选地，所述烧结坯的相对密度≥90％，即所述烧结坯的密度达理论密度90％以上。本步骤中，烧结温度过低则烧结坯密度不足，不利于变形加工，烧结温度过高容易引起晶粒长大、产品费用也将增加较大。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，步骤五的所述轧制变形处理依次包括加热处理和轧制处理，所述加热处理的加热温度为1400～1650℃(比如1420℃、1450℃、1500℃、1550℃、1600℃、1630℃)，保温时间为20～60min(比如25min、30min、40min、50min、55min)；所述轧制处理时，开轧温度为所述加热处理的加热温度，轧制速度为1～2.5m/s(比如1.2m/s、1.5m/s、1.8m/s、2m/s、2.3m/s)，轧制道次为5～12道次(比如6道次、7道次、8道次、9道次、10道次、11道次)，轧制总变形量不小于60％。道次变形量应适中，如果道次变形量过大，则变形抗力加大，可能会造成棒料卡在轧辊里面导致不能顺利轧制，或者坯料撕裂；优选地，第一道次变形量为30-40％(比如32％、34％、36％、38％)，最后一个道次变形量为8-12％(比如9％、10％、11％)，中间道次变形量逐渐减少；更优选地，所述第一道次变形量为34-36％，所述最后一个道次变形量为10％，中间道次变形量逐渐减少。本申请中的变形量是指棒材横截面积变形量，即：变形量＝(轧前截面积-轧后截面积)/轧前截面积。连续轧制的主要目的是细化晶粒，减少变形加工中的热循环次数，避免加工中的再结晶行为的发生。

在上述制备方法中，作为一种优选实施方式，步骤六的所述退火热处理中，退火温度为900～1300℃(比如950℃、1000℃、1050℃、1100℃、1150℃、1200℃、1250℃、1280℃)，保温时间为30～120min(比如35min、50min、60min、80min、90min、100min、110min、115min)。退火热处理主要目的在于去除轧制变形引起的内应力，温度过低起不到消除应力的作用，温度过高则易发生晶粒长大。

与现有技术相比，本发明具有如下有益效果为：

1)本发明提供的钨合金具有晶粒细小、组织均匀、杂质元素含量较低、高致密性、高强度、抗高温蠕变等优异性能；

2)本发明的制备方法一方面通过引入高熔点碳化物弥散颗粒增强相，进一步提高合金的高温力学性能；另一方面，本发明优选采用钨粉和铼铵酸粉混合、还原制备钨铼预合金粉末，实现了粉末的均匀混合；第三方面，通过连续轧制变形加工工艺实现合金单火次大变形致密化处理，实现细晶、高致密度、组织均匀一致的效果。本发明的制备方法制备的钨合金材料晶粒细小、均匀，室温抗拉强度≥1500mpa、断后伸长率≥15％，2000℃抗拉强度≥200mpa、断后伸长率≥15％。

附图说明

图1为利用本发明提供的制备方法制备的高性能钨合金棒材的横向剖面金相组织照片；

图2为利用本发明提供的制备方法制备的高性能钨合金棒材的纵向剖面金相组织照片。

具体实施方式

下面结合附图和实施例对本发明的钨合金棒材及其制备方法进行说明。应理解，这些实施例仅用于解释本发明而不用于限制本发明的范围。对外应理解，在阅读了本发明的内容之后，本领域技术人员对本发明作各种改动或修改，这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的范围。

以下实施例中所用到的原料都可以从市场上购得。

实施例1

(1)钨铼预合金粉末的制备：分别称取费氏粒度3.0μm、纯度为99.95％的钨粉39000g和研磨后过200目筛的、纯度为99.99％铼酸铵粉末14400g，然后将铼酸铵粉末加入装有钨粉的混料机中进行混合，转速为20r/min，混合时间为1小时；混合均匀后，进行第一次氢气还原处理，即于420℃反应40min；然后进行第二次氢气还原处理，即于850℃反应35min；氢气还原处理过程中，氢气流量为7l/min。还原反应完成后，得到49000g铼钨预合金粉。

(2)钨合金粉末的制备：称取粒度为-200目、纯度为99.6％的hfc粉末1000g；将其与钨铼预合金粉末在双运动混料机中混合均匀，混合时间为8h，转速为30r/min，得到50000g钨合金粉末(即w—20re—2hfc)。

(3)冷等静压成形：首先将上述50000g步骤(2)制备的钨合金粉末放入模具中，再在200mpa压力下保压20s得到相对相对密度为60％的成形坯。

(4)高温烧结：将步骤(3)得到的成形坯放入中频高温氢气烧结炉内进行烧结，烧结最高温度为2350℃，最高温度下保温6h，得到相对密度为93％、直径为85mm的烧结坯。

(5)轧制变形加工：将步骤(4)得到的烧结坯进行轧制变形加工处理，加热温度为1600℃，保温时间为60min，然后经过6道次连续轧制得到直径为40mm的轧制坯，轧制速度2m/s，第一道次变形量为35％，最后一个道次变形量为10％，中间道次变形量逐渐减少。

(6)退火热处理：将步骤(5)得到的轧制坯放置于氢气保护加热炉中进行退火热处理，退火温度为1100℃，保温60min。

(7)机械加工：将步骤(6)得到的棒材毛坯机械加工，车去表面的氧化皮，即可得到所需要的高性能钨合金棒材。

图1为本实施例制备的高性能钨合金棒材的横向剖面金相组织照片，图2为本实施例制备的高性能钨合金棒材的纵向剖面金相组织照片，从图中可以看出钨铼层晶粒细小均匀，纵向形成明显的纤维状组织。经过拉伸试验(室温拉伸实验按照gb/t228.1-2010《金属材料拉伸试验第1部分室温试验方法》进行，高温拉伸实验按照gb/t4338-2006《金属材料高温拉伸试验方法》进行)，室温抗拉强度达到1620mpa，断后伸长率16％；2000℃高温强度达到220mpa，断后伸长率20％。

实施例2

(1)钨铼预合金粉末的制备：分别称取费氏粒度4.0μm、纯度为99.95％的掺杂钨粉(即si：0.035wt％，al：0.008wt％，k：0.007wt％，其余为钨)16900g和研磨后过200目筛的、纯度为99.99％铼酸铵粉末4320g，然后将铼酸铵粉末加入装有钨粉的混料机中进行混合，转速为15r/min，混合时间为1小时；混合均匀后，进行第一次氢气还原处理，即于400℃反应35min，然后进行第二次氢气还原处理，即于800℃反应45min；氢气还原处理过程中，氢气流量为6l/min。还原反应完成后，得到19900g铼钨预合金粉。

(2)钨合金粉末的制备：称取粒度为-300目、纯度为99.6％的zrc粉末100g；将其与钨铼预合金粉末在双运动混料机中混合均匀，混合时间为4h，转速为20r/min，得到20000g钨合金粉末(即w—15re—0.5zrc)。

(3)冷等静压成形：首先将上述20000g步骤(2)制备的钨合金粉末放入模具中，再在250mpa压力下保压10s得到相对相对密度为65％的成形坯。

(4)高温烧结：将步骤(3)得到的成形坯放入中频高温氢气烧结炉内进行烧结，烧结最高温度为2200℃，最高温度下保温5h，得到相对密度为92％、直径为40mm的烧结坯。

(5)轧制变形加工：将步骤(4)得到的烧结坯进行轧制变形加工处理，加热温度为1500℃，保温时间为30min，然后经过6道次连续轧制得到直径为20mm的轧制坯，轧制速度为1.8m/s，第一道次变形量为32％，最后一个道次变形量为12％，中间道次变形量逐渐减少。

(6)退火热处理：将步骤(5)得到的轧制坯放置于氢气保护加热炉中进行退火热处理，退火温度为1300℃，保温40min。

(7)机械加工：将步骤(6)得到的棒材毛坯机械加工，车去表面的氧化皮，即可得到所需要的高性能钨合金棒材。

本实施例制备的钨合金棒材金相组织类似于实施例1制备的棒材的金相组织。经过拉伸试验，室温抗拉强度达到1520mpa，断后伸长率19％；2000℃高温强度达到225mpa，断后伸长率20％。

实施例3

(1)钨铼预合金粉末的制备：分别称取费氏粒度3.3μm、纯度为99.95％的钨粉22200g和研磨后过200目筛的、纯度为99.99％铼酸铵粉末10800g，然后将铼酸铵粉末加入装有钨粉的混料机中进行混合，转速为25r/min，混合时间为2小时；混合均匀后，进行第一次氢气还原处理，即于450℃反应45min，然后进行第二次氢气还原处理，即于750℃反应35min；氢气还原处理过程中，氢气流量为10l/min。还原反应完成后，得到29700g铼钨预合金粉。

(2)钨合金粉末的制备：称取粒度为-200目、纯度为99.6％的tac粉末300g；将其与钨铼预合金粉末在双运动混料机中混合均匀，混合时间为6h，转速为15r/min，得到30000g钨合金粉末(即w—25re—1tac)。

(3)冷等静压成形：首先将上述30000g步骤(2)制备的钨合金粉末放入模具中，再在180mpa压力下保压20s得到相对相对密度为62％的成形坯。

(4)高温烧结：将步骤(3)得到的成形坯放入中频高温氢气烧结炉内进行烧结，烧结最高温度为2300℃，最高温度下保温6h，得到相对密度为95％、直径为65mm的烧结坯。

(5)轧制变形加工：将步骤(4)得到的烧结坯进行轧制变形加工处理，加热温度为1550℃，保温时间为60min，然后经过8道次连续轧制得到直径为30mm轧制坯，轧制速度1.5m/s，第一道次变形量为38％，最后一个道次变形量为8％，中间道次变形量逐渐减少。

(6)退火热处理：将步骤(5)得到的轧制坯放置于氢气保护加热炉中进行退火热处理，退火温度为1200℃，保温60min。

(7)机械加工：将步骤(6)得到的棒材毛坯机械加工，车去表面的氧化皮，即可得到所需要的高性能钨合金棒材。

本实施例制备的钨合金棒材金相组织类似于实施例1制备的棒材的金相组织。经过拉伸试验，室温抗拉强度达到1650mpa，断后伸长率21％；2000℃高温强度达到235mpa，断后伸长率18％。

实施例4

(1)钨铼预合金粉末的制备：分别称取费氏粒度4.5μm、纯度为99.95％的掺杂钨粉(即si：0.025wt％，al：0.015wt％，k：0.015wt％，其余为w)13125g和研磨后过200目筛的、纯度为99.99％铼酸铵粉末2160g，然后将铼酸铵粉末加入装有钨粉的混料机中进行混合，转速为25r/min，混合时间为1小时；混合均匀后，进行第一次氢气还原处理，即于400℃反应50min，然后进行第二次氢气还原处理，即于850℃反应40min；氢气还原处理过程中，氢气流量为3l/min。还原反应完成后，得到14625g铼钨预合金粉。

(2)钨合金粉末的制备：称取粒度为-200目、纯度为99.6％的tic粉末375g；将其与钨铼预合金粉末在双运动混料机中混合均匀，混合时间为5h，转速为20r/min，得到15000g钨合金粉末(即w—10re—2.5tic)。

(3)冷等静压成形：首先将上述15000g步骤(2)制备的钨合金粉末放入模具中，再在200mpa压力下保压10s得到相对相对密度为65％的成形坯。

(4)高温烧结：将步骤(3)得到的成形坯放入中频高温氢气烧结炉内进行烧结，烧结最高温度为2320℃，最高温度下保温6h，得到相对密度为95％、直径为35mm的烧结坯。

(5)轧制变形加工：将步骤(4)得到的烧结坯进行轧制变形加工处理，加热温度为1500℃，保温时间为40min，然后经过8道次连续轧制得到直径为15mm的轧制坯，轧制速度2.2m/s，第一道次变形量为30％，最后一个道次变形量为8％，中间道次变形量逐渐减少。

(6)退火热处理：将步骤(5)得到的轧制坯放置于氢气保护加热炉中进行退火热处理，退火温度为1100℃，保温50min。

(7)机械加工：将步骤(6)得到的棒材毛坯机械加工，车去表面的氧化皮，即可得到所需要的高性能钨合金棒材。

本实施例制备的钨合金棒材金相组织类似于实施例1制备的棒材的金相组织。经过拉伸试验，室温抗拉强度达到1510mpa，断后伸长率17％；2000℃高温强度达到225mpa，断后伸长率16％。

实施例5

(1)钨铼预合金粉末的制备：分别称取费氏粒度2.6μm、纯度为99.95％的钨粉7850g和研磨后过200目筛的、纯度为99.99％铼酸铵粉末2880g，然后将铼酸铵粉末加入装有钨粉的混料机中进行混合，转速为20r/min，混合时间为2小时；混合均匀后，进行第一次氢气还原处理，即于450℃反应60min，然后进行第二次氢气还原处理，即于800℃反应40min；氢气还原处理过程中，氢气流量为5l/min。还原反应完成后，得到9850g铼钨预合金粉。

(2)钨合金粉末的制备：称取粒度为-300目、纯度为99.6％的hfc粉末150g；将其与钨铼预合金粉末在双运动混料机中混合均匀，混合时间为6h，转速为25r/min，得到10000g钨合金粉末(即w—20re—1.5hfc)。

(3)冷等静压成形：首先将上述10000g步骤(2)制备的钨合金粉末放入模具中，再在200mpa压力下保压15s得到相对相对密度为65％的成形坯。

(4)高温烧结：将步骤(3)得到的成形坯放入中频高温氢气烧结炉内进行烧结，烧结最高温度为2300℃，最高温度下保温4h，得到相对密度为95％、直径为30mm的烧结坯。

(5)轧制变形加工：将步骤(4)得到的烧结坯进行轧制变形加工处理，加热温度为1450℃，保温时间为40min，然后经过8道次连续轧制得到直径为15mm轧制坯，轧制速度2m/s，第一道次变形量为35％，最后一个道次变形量为10％，中间道次变形量逐渐减少。

(6)退火热处理：将步骤(5)得到的轧坯放置于氢气保护加热炉中进行退火热处理，退火温度为1000℃，保温90min。

(7)机械加工：将步骤(6)得到的棒材毛坯机械加工，车去表面的氧化皮，即可得到所需要的高性能钨合金棒材。

本实施例制备的钨合金棒材金相组织类似于实施例1制备的棒材的金相组织。经过拉伸试验，室温抗拉强度达到1650mpa，断后伸长率21％；2000℃高温强度达到230mpa，断后伸长率18％。

实施例6-13

实施例6-13中除轧制变形工艺不同于实施例5以外，其他工艺及参数均与实施例5相同。实施例6-13的轧制变形工艺见表1，实施例6-13制备的棒材性能参见表2。

表1实施例6-13的轧制变形工艺条件

表2实施例6-13制备的棒材性能参数