借助气态甲酰胺催化脱水生产氢氰酸的改进方法

专利名称：借助气态甲酰胺催化脱水生产氢氰酸的改进方法
借助气态甲酰胺催化脱水生产氢氰酸的改进方法本发明涉及一种制备氢氰酸的方法，其包括通过在蒸发器中蒸发液态甲酰胺提供 气态甲酰胺(步骤i)和气态甲酰胺催化脱水(步骤ii)，以及一种实施本发明方法的装置， 其包括至少一个微蒸发器和管式反应器，还涉及微蒸发器在由甲酰胺制备氢氰酸的方法中 蒸发甲酰胺的用途。氢氰酸是一种重要的通用化学品，其例如在众多有机合成如己二腈、甲基丙烯酸 酯、甲硫氨酸和络合剂(NTA、EDTA)的制备中用作原料。另外，氢氰酸在制备用于采矿和冶 金工业的碱金属氰化物中是必需的。大多数氢氰酸通过甲烷(天然气)和氨的转化制备。在所谓的安德卢梭 (Andrussow)法中，同时加入大气氧。在该方法中，氢氰酸的制备自热进行。相反，Degussa AG的所谓BMA法在无氧下进行。由此甲烷与氨的吸热催化反应在BMA法中外部用加热介 质(甲烷或H2)操作。这些方法的缺点是硫酸铵高度不可避免地出现，因为甲烷的转化仅在 NH3过量下经济地进行。用硫酸从未处理过程气体中洗出未转化的氨。另外，在上述方法中 都需要高处理温度是不利的。制备HCN的另一重要方法是所谓的SOHIO法。丙烯/丙烷氨氧化成丙烯腈形成大 约10% (基于丙烯/丙烷)的氢氰酸作为副产物。工业化制备氢氰酸的另一重要方法是甲酰胺在减压下热脱水，其根据下列方程式 ⑴进行HCONH2 — HCN+H20 (I)该反应伴随根据下列方程式(II)的甲酰胺的分解形成氨和一氧化碳HCONH2 — NH3+C0 (II)用硫酸从未处理气体中洗出氨。然而，由于高选择性，仅获得极少量硫酸铵。形成的氨催化所需氢氰酸的聚合并且由此导致氢氰酸质量下降和所需氢氰酸收 率的降低。氢氰酸的聚合和有关烟灰的形成可以通过加入少量空气形式的氧气抑制，如EP-A 0 209 039中所公开。EP-A 0 209 039公开了一种在高度烧结氧化铝或氧化铝-二氧化硅 成型体上或在耐高温腐蚀的铬-镍-不锈钢成型体上热裂解甲酰胺的方法。现有技术中公开了通过气态甲酰胺催化脱水制备氢氰酸的其它方法。例如，WO 02/070 588涉及一种通过在反应器中气态甲酰胺催化脱水制备氢氰酸 的方法，该反应器具有由包含铁以及铬和镍的钢构成的反应器内表面，所述反应器优选不 包含任何额外的内部构件和/或催化剂。WO 2006/027176公开了一种通过气态甲酰胺催化脱水制备氢氰酸的方法，其中包 含甲酰胺的回流从脱水产物混合物中获得并再循环至脱水中，所述包含甲酰胺的回流包含 5-50重量％水。US 2，429，262公开了一种通过甲酰胺热分解制备氢氰酸的方法，其中甲酰胺通过 将选自磷酸和在热分解时形成磷酸的化合物的物质的溶液加入甲酰胺蒸气流中而催化分 解，将混合物加热至300-700°C并将所得产物迅速冷却。根据US 2，429，262，优选甲酰胺非
3常迅速地蒸发以形成甲酰胺蒸气。例如可以将甲酰胺以细流或以少的分散量引入已加热至 温度高于甲酰胺沸点，优选230-300°C或更高的快速蒸发器中。US 2，529，546公开了一种通过热分解甲酰胺制备氢氰酸的方法，其中甲酰胺在蒸 气相中在包含金属钨酸盐的催化剂存在下热分解。US2, 529，546 (如同US 2，429，262)建议 通过使用可以非常快速地加热液态甲酰胺的快速蒸发器蒸发甲酰胺。根据US 2，429，262和US 2，529，546中的实施例，甲酰胺的蒸发在标准压力下于 250°C下进行。然而，从US 2，529，546中的实施例明显看出公开在US 2，529，546中的制备 氢氰酸的方法选择性低。DE-A 10 2005 051637公开了一种包含具有进行化学反应的反应区的微结构反应 器的特殊反应器体系，所述反应区借助于热源加热。热源包括非接触式加热。反应器体系适 合于催化气相应用，在安德卢梭法(氨和甲烷的混合物在大约1200°C在Pt催化剂(通常为 Pt网)上氧化)，Degussa-BMA法(氨和甲烷催化转化成氢氰酸和氢气)以及Shavinigan 法(丙烷和氨在无催化剂存在下于通常> 1500°C的温度下转化，其中反应热借助于由碳颗 粒组成的直接加热的流化床提供)中提及。从工艺技术上讲，这些典型高温气相反应明显 不同于借助甲酰胺裂解制备氢氰酸的方法，该方法包括两步，具体为在室温下为液态的甲 酰胺蒸发(沸点210°C )并且随后催化裂解为氢氰酸和水(催化脱水)。除了在其中裂解 甲酰胺蒸气的反应器，由此需要在该方法中提供在其中首先蒸发液态甲酰胺的蒸发器。由 于在其它上述方法中的原料在室温下为气体，这些方法不包含任何对应于蒸发甲酰胺的步 马聚ο针对上面引用的现有技术，本发明的一个目的是提供一种通过气态甲酰胺催化脱 水制备氢氰酸的方法，其具有对所需氢氰酸的高选择性并且可以在最大压力(接近于标准 压力或更高)下操作。该目的由制备氢氰酸的方法实现，其包括i)通过在蒸发器中蒸发液态甲酰胺提供气态甲酰胺；和ii)气态甲酰胺催化脱水。在本发明的方法中，在步骤i)蒸发器中甲酰胺的停留时间< 20s，优选< 10s，基 于液态甲酰胺。已经惊人地发现，由于在蒸发器中非常短的停留时间，甲酰胺在步骤i)中可以几 乎完全地，优选完全地蒸发，没有副产物形成。特别地，借助于本发明的方法，甲酰胺蒸发的 收率损失< 2%，优选<0.5% (基于所用甲酰胺的总量)。优选本发明方法步骤i)中的蒸发在400毫巴至4巴，更优选600毫巴至2巴，最 优选800毫巴至1.4巴的压力下进行。本发明方法步骤i)中的温度通常为185-265°C，优 选 210-260°C，更优选 215-240°C。在上下文中，所述压力在每种情况下理解为意指绝对压力。由本发明方法通过气态甲酰胺脱水制备氢氰酸的另一重要因素不是表面负荷， 即同样不是用于步骤i)中蒸发甲酰胺的蒸发器的传热系数。蒸发器的表面负荷通常为 5_500kg/(m2h)。在此，对应于技术水平的有效热交换器/蒸发器达到相似值。令人惊奇 地，重要的是基于蒸发器体积的液体负荷(体积_蒸发器比输出)。在本发明方法步骤i) 中所用蒸发器的体积_蒸发器比输出优选为10-2000MW/m3，更优选50_1500MW/m3，最优选100-1000MW/m3。优选在本发明方法步骤i)中所用蒸发器_在冷凝介质情况下或在流动液体作 为热载体的情况下-在温度高于甲酰胺的沸点(219°C)至少5°C，优选5-150°C，更优选 10-100°C，最优选20-50°C下加热。在流动气体如烟道气作为热载体的情况下，温度通常高于甲酰胺的沸点(210°C ) 至少 5°C，优选 30-600°C，更优选 50-400°C，最优选 100_300°C。所用加热介质可以为本领域技术人员已知的任何加热介质(热载体)，例如蒸汽、 加热气体或加热流体。此外，可以通过例如借助于加热丝或加热筒提供电热而加热蒸发器。 适用于加热蒸发器表面的装置和措施为本领域技术人员所已知。在本发明方法步骤i)中合适的蒸发器包括甲酰胺可以在其中蒸发具有停留时间 < 20s，优选< 10s，更优选< 2s的蒸发器。在本发明的方法中，优选使用微结构装置作为 步骤i)中的蒸发器。微结构装置用作蒸发器-在本文中称为微蒸发器-为本领域技术人 员所已知并且例如描述在 DE-A 101 32370, WO 2005/016512 和 WO 2006/108796 中。DE 101 32 370描述了用于燃料电池的小型微蒸发器并且提供了均勻蒸发的介 质。根据DE-A 101 32 307蒸发介质为甲醇。WO 2005/016512描述了用于从反应性或非反应性物质混合物中除去至少一 种挥发性化合物的方法中的微蒸发器。该微蒸发器具有引导物质混合物且水力直径为 5-1000 μ m和比蒸发器面积为至少103m2/m3的槽。WO 2006/108 796描述了包含由导热材料构成的外壳的微蒸发器，其中提供液体 进料室和蒸气收集室，在其之间具有亚毫米范围截面尺寸的微槽彼此并排设置在一个平面 内，还包含加热待蒸发液体的部件，微蒸发器槽设置在梯形区内，其具有较小截面通向液体 进料室的入口区和较大截面通向蒸气收集室的出口区。根据WO 2006/108796，使用微蒸发 器来蒸发液体介质如水、醇或醇-水混合物、液化气体或液态烷烃以进一步加工。微蒸发器 如在燃料电池技术领域中使用。合适的微蒸发器为本领域技术人员已知的那些。然而，微蒸发器在通过气态甲酰 胺脱水制备氢氰酸的方法中蒸发甲酰胺的应用没有公开在现有技术中。优选本发明方法步骤i)中所用蒸发器包含几个平行的微结构蒸发层和一个在另 一个顶上交替连续排列的加热槽，所述层优选构建使得每层具有多个相互平行排列的槽， 其形成从层一侧到层另一侧的连续流路。在本发明上下文中，层理解为意指实质上二维的平面结构单元，即其厚度相比其 面积微不足道地低的结构单元。优选层为基本上平的板。层，尤其是板-如上所述-为微结构的，由于它们具有甲酰胺流经的槽(所谓的蒸 发器槽)或热载体(加热介质)流经的槽(所谓的加热槽)。如果蒸发器表面通过例如借 助于加热丝或加热筒提供电热而加热，则加热槽可以省略。术语“微结构”理解为意指槽的 平均水力直径不超过1mm。因此，本发明进一步提供了一种本发明的方法，其中在本发明方法步骤i)中，使 用具有引导甲酰胺的水力直径为5-4000 μ m,优选10-1000 μ m,更优选100-300 μ m的槽的
微蒸发器。在本发明方法步骤i)中所用微蒸发器的优选实施方案中，与甲酰胺流经的层(A)交替排列的是层(B)，热载体在其一侧提供并在另一侧排出。在这种情况下，层A、B的交替 排列可以构建使得每层A后接着层B，或使得两个或更多个连续的层A每层后都接着层B， 或使得两个或更多个连续的层B每层后都接着层A。视情况而定，优选所用微蒸发器通常由多于30层，优选多于100层，更优选多于 200层形成。层A和B的槽可以排列以便产生横流、逆流或并流。另外，可以是任何所需的混合 形式。

图1举例说明了微蒸发器的三维剖面示意图，层A和B在图1中交替排列，每一层 A后接着层B，并且层A和B如此排列以便产生横流。在图1中A意指甲酰胺流经的层AB意指热载体(加热介质)流经的层B每种情况下箭头指示甲酰胺或加热介质的流动方向。本发明方法的步骤i)中优选使用的微蒸发器包括至少一个分布器装置和至少一 个收集器装置用于分布和收集甲酰胺和热载体。在一个实施方案中，分布器和收集器装置 在每种情况下作为设置在叠层A、B外部或内部的室构建。在这种情况下，室壁可以为直的， 或例如弯曲成半圆形。必要的是室的几何形状适用于构建流动和压力下降以便实现通过微 蒸发器槽的均勻流动。在分布器的特别优选实施方案中，液态甲酰胺从上部均勻喷到蒸发 器槽的孔口，例如用本领域技术人员已知的喷嘴，或通过从下部流向槽。在这种情况下，槽 在较低区域中通常在温度< 150°C下加热，在此温度下无分解发生且甲酰胺以液体形式存 在，还在下游部分_实际蒸发器部分加热。在本发明的一个实施方案中，分布器和收集器装置各自设置在叠层A、B内部，优 选基本上每层A的槽相互平行排列，在层A两端的区域，各自具有连接相互平行排列的槽的 横槽并且在叠层A、B内部的所有横槽通过基本上与层A、B的平面成直角排列的收集槽连 接。在该实施方案中，通过槽的均勻流动也是必要的。在本发明的优选实施方案中，对于热载体流经其槽的层A和层B，在每种情况下都 提供分布器和收集器装置使得对应于上述层A的分布器和收集器装置。图2举例说明了可以为层A或B的层的平面示意图。分布器装置V和收集器装置 S在该层中示意性说明。在图2中，V意指分布器装置S意指收集器装置K意指槽。以如下方法实施本发明方法的步骤i)可能是有利的温度分布沿每层A的槽通 过，基本上每层两个或更多个加热或冷却区，且每种情况下为了在层A的槽中适当加热而 提供层B的每个加热或冷却区至少一个分布器和收集器装置。在本发明的优选实施方案中，优选本发明方法步骤i)中使用的微蒸发器的蒸发 器比输出为5-200kg/m2h，优选10-200kg/m2h，更优选50_150kg/m2h。体积-蒸发器比输出 通常为 100-2000MW/m3。
6
本发明所用蒸发器可以通过本领域技术人员已知的方法生产。合适的方 法例如公开 ^t V. Hessel, H. Lowe, A. Muller, G. Kolb, Chemical MicroProcess Engineering-Processing and Plants, ffiley-VCH, ffeinheim,2005,第 385-391 页禾口 W. EhrfeId, V. Hessel, V. Haverkamp, Microreactors, Ullmann' s Encyclopedia of Industrial Chemistry,Wiley-VCH,Weiheiml999中。一般而言，生产包括通过加工适用于 微蒸发器的材料板生产各层中的微结构，把层堆叠，将层结合以装配微蒸发器并插入用于 输入液态甲酰胺和输出气态甲酰胺以及合适的话用于输入和输出热载体的连接部件。DE-A 10 2005 051 637描述了微结构反应器的各种生产方法，其可以相应地用于生产在本发明 中使用的微蒸发器。通常，本发明方法的步骤i)通过将液态甲酰胺供入蒸发器，优选供入微蒸发器而 进行。其在本发明方法的步骤i)中蒸发成随后在本发明方法步骤ii)催化脱水中使用的 气态甲酰胺。优选甲酰胺在本发明方法步骤i)中蒸发完全(无残余)。特别优选甲酰胺在步骤 i)中完全蒸发并且将得到的甲酰胺蒸气过热到温度通常为230°C或更高。过热的甲酰胺蒸 气可以直接用于步骤ii)。在将步骤i)中获得的气态甲酰胺供入本发明方法的步骤ii)之前，可以将氧气如 以大气氧或包含氧体的气体混合物的形式加入气态甲酰胺中，在这种情况下，合适的话，氧 气组分可以在预热状态下提供。在优选实施方案中，本发明方法的步骤ii)在氧气优选大气氧存在下进行。氧气， 优选大气氧的含量通常为> 0至IOmol %，优选0. I-IOmol %，更优选0. 5-3mol %，基于所用 甲酰胺的量。随后，可以将气态甲酰胺(甲酰胺蒸气)或甲酰胺-氧气混合物，优选甲酰胺-空 气混合物在其供入步骤ii)之前引入热交换器中使达到350°C或更高的温度。然而，合适的 话在加入氧气之后，在步骤ii)中，同样可以直接使用上述步骤i)中获得的轻微过热甲酰 胺蒸气。在本发明方法步骤ii)中的催化脱水通常在350_650°C，优选380_550°C，更优选 440-510°C的温度下进行。然而，选择较高的温度时，预计选择性和转化率变差。本发明方法步骤ii)中的压力通常为70毫巴至3巴，优选400毫巴至1.5巴，优 选600毫巴至1. 4巴。本发明方法步骤ii)中所用的反应器可以为本领域技术人员已知的用于甲酰胺 脱水的所有反应器。在本发明方法的步骤ii)中，优选使用管式反应器，合适的管式反应器 为本领域技术人员已知。更优选管式反应器为多管反应器。合适的多管反应器同样为本领 域技术人员已知。本发明方法步骤ii)中所用反应器的合适材料同样为本领域技术人员已知。优选 使用含铁表面作为反应器的内表面。在特别优选实施方案中，反应器内表面由钢，更优选 含铁还有铬和镍的钢形成。铁在优选形成反应器内表面的钢中的比例通常> 50重量％， 优选>60重量％，更优选> 70重量％。其余通常为镍和铬，且合适的话可以有少量其它 金属如钼、锰、硅、铝、钛、钨、钴，通常以比例为0-5重量％，优选0-2重量％存在。适用于 反应器内表面的钢质量通常为与标准1. 4541,1. 4571,1. 4573,1. 4580,1. 4401,1. 4404、1. 4435,2. 4816、1. 3401、1. 4876 和 1. 4828 相符的钢质量。优选使用与标准 1. 4541,1. 4571、 1. 4828、1. 3401、1. 4876 和 1. 4762 相符的钢质量，特别优选与标准 1. 4541,1. 4571、1. 4762 和1. 4828相符的钢质量。借助于这种管式反应器，在本发明方法步骤ii)中气态甲酰胺催化脱水成氢氰酸 可以不必使用额外的催化剂或具有额外内部构件的反应器。然而，本发明方法步骤ii)中的催化脱水同样可以在成型体作为催化剂存在下进 行，其中成型体优选由氧化铝与合适的话二氧化硅，优选由50-100重量％氧化铝和0-50重 量％二氧化硅，更优选由85-95重量％氧化铝和5-15重量％二氧化硅形成的高度烧结成型 体，或在如例如EP-A 0 209 039中所述的铬-镍不锈钢存在下进行。另外，本发明方法步 骤ii)中所用的合适催化剂为由钢或铁氧化物在多孔载体材料如氧化铝上形成的填充物。 合适的填充物例如描述在DE-A 101 38 553中。使用成型体时，可能使用的成型体可以是有序或无规模塑品，例如腊希环 (Raschig rings)、鲍尔环(Pall rings)、片体、球体或类似模塑品。在此重要的是填充物能 够随着适度压力下降实现良好的传热。所用模塑品的尺寸和几何形状通常由将用这些成型 体填充的反应器，优选管式反应器的内径支配。由钢或铁氧化物制备的合适填充物通常为结构填充物。结构填充物优选静态混合 物。静态混合物的应用使得在管式反应器中实现均勻的压力和优良的传热。静态混合物可 以具有本领域技术人员已知的任何几何形状。优选静态混合物由金属片构建，其可以为穿 孔片和/或模塑片。当然同样可以使用模塑穿孔片。合适的成型体描述在EP-A 0 209 039中，并且合适的静态混合物描述在DE-A 101 38 553 中。在本发明方法步骤ii)中，同样可以使用反应器，优选管式反应器，其具有成型体 或由钢或铁氧化物在多孔载体上制成的填充物，并且其反应器壁有额外的催化活性。在 本发明方法步骤ii)中有催化活性的合适反应器壁材料为前文指定的或例如描述在WO 02/070588 中。本发明方法步骤ii)中的甲酰胺气流的最佳停留时间，在使用管式反应器时 (其为优选)在层流区域中由长度_甲酰胺比负荷计算，优选为0. 02-0. 4kg/(mh)，优选 0. 05-0. 3kg/ (mh)，更优选0. 08-0. 2kg/ (mh)。本发明方法步骤ii)中的甲酰胺气流的 最佳停留时间，在使用管式反应器时(其为优选)由面积_甲酰胺比负荷计算，通常为 0. l-100kg/m2，优选 0. 2-50kg/m2，更优选 0. 5_20kg/m2。用于制备氢氰酸的本发明方法给予所需氢氰酸通常>85%，优选> 90%的高选 择性，以及通常> 70%，优选80%的转化率，由此达到通常> 60%，优选> 75%，更优选> 88%的收率。在优选使用微蒸发器的情况下，除以上提及的优点之外，另外还可以提供制备氢 氰酸的设备，其显著小于通常用于制备氢氰酸的设备。这类设备更易移动并且由此有更 多用途，且可以例如在需要氢氰酸之处构建，由此可以避免长距离运输氢氰酸或氢氰酸盐 (例如碱金属和碱土金属盐)。如上所述，用于制备氢氰酸的本发明装置是小型的且由此可灵活使用。本发明进一步提供了微蒸发器在由甲酰胺制备氢氰酸的方法中蒸发甲酰胺的用途。优选的微蒸发器，优选的管式反应器和优选的由甲酰胺制备氢氰酸的方法已经在 前文中提及。下列实施例提供本发明的附加说明。 实施例蒸发实施例1实验在由三颈烧瓶、温度计和水冷式蒸馏装置组成的间歇式实验蒸馏装置中进 行。在每种情况下首先将50g甲酰胺装入烧瓶，使之在不同压力下非常迅速地达到沸腾温 度并馏过。加热由电加热套进行。甲酰胺分解所用度量标准为最初装入的甲酰胺和馏出物 在质量上的差别。表1 烧瓶中甲酰胺蒸发结果总结 实施例2实验用由1700个矩形槽形成的微蒸发器进行。矩形槽尺寸为200Χ100μπι且长 度为14mm。矩形槽分成一半在加热侧和一半在蒸发侧并且在交替层中相对于彼此以横流设 置。微蒸发器总共由50层形成。微蒸发器由通过加热槽的40巴蒸汽加热。将100g/h甲 酰胺装入蒸发器槽。这对应于130MW/m3的体积-蒸发器比输出。经过6h实验时间，观察 到在槽上没有压力下降发生。甲酰胺蒸气用常规实验冷凝器冷凝。甲酰胺分解所用度量标 准为最初装入的甲酰胺和冷凝物在质量上的差别。表2 微蒸发器中甲酰胺蒸发结果总结 分解实验用长40mm且内径12mm的管式反应器进行。实验装置包括其内在紧配合下插 有反应管的银块。该管由1.4541钢构成。银块用加热棒加热。由于在银床中的良好传热， 可以保证试管壁的等温操作。将气态甲酰胺装入反应器并在520°C下操作。实施例3实验在如上所述的装置中在“分解”下进行。反应压力为600毫巴。表3 在管式反应器中于600毫巴下甲酰胺分解总结 实施例4实验在如上所述的装置中在“分解”下进行。反应压力为400毫巴。表4 在管式反应器中于400毫巴下甲酰胺分解总结 实施例5实验在如上所述的装置中在“分解”下进行。反应压力为230毫巴。表5 在管式反应器中于230毫巴下甲酰胺分解总结
权利要求
一种制备氢氰酸的方法，其包括i)通过在蒸发器中蒸发液态甲酰胺提供气态甲酰胺；和ii)气态甲酰胺催化脱水，其中在步骤i)蒸发器中甲酰胺的停留时间＜20s，基于液态甲酰胺。
2.根据权利要求1的方法，其中步骤i)中的蒸发在400毫巴至4巴绝对压力下进行。
3.根据权利要求1或2的方法，其中步骤i)中的蒸发在185-265°C的温度下进行。
4.根据权利要求1-3中任一项的方法，其中步骤i)中所用蒸发器的体积-蒸发器比输 出为 10-2000MW/m3。
5.根据权利要求1-4中任一项的方法，其中步骤i)中所用蒸发器为微结构装置。
6.根据权利要求5的方法，其中所述微蒸发器具有水力直径为5-4000μπι的引导甲酰 胺的槽。
7.根据权利要求5或6的方法，其中所述微蒸发器的体积-蒸发器比输出为 100-2000MW/m3。
8.根据权利要求1-7中任一项的方法，其中步骤ii)中的催化脱水在350-650°C的温 度下进行。
9.根据权利要求1-8中任一项的方法，其中步骤ii)中的催化脱水在70毫巴至3巴绝 对压力下进行。
10.根据权利要求9的方法，其中步骤ii)中的脱水在400毫巴至1.5巴绝对压力下进行。
11.根据权利要求1-10中任一项的方法，其中步骤ii)中的催化脱水在管式反应器，优 选多管反应器中进行。
12.根据权利要求1-11中任一项的方法，其中步骤ii)中的催化脱水在选自由氧化铝 与合适的话二氧化硅形成的高度烧结成型体和铬-镍-不锈钢成型体的成型体存在下，或 在由钢或铁氧化物在多孔载体材料上制成的填充物作为催化剂存在下进行，和/或所述管 式反应器的反应器内表面由钢形成并用作催化剂。
13.根据权利要求1-12中任一项的方法，其中步骤ii)中的催化脱水在氧气存在下进行。
14.根据权利要求11-13中任一项的方法，其中步骤ii)中的催化脱水在层流范围内在 0. 02-0. 4kg/(mh)的长度-甲酰胺比负荷下进行。
15.微蒸发器在由甲酰胺制备氢氰酸的方法中蒸发甲酰胺的用途。
全文摘要
本发明涉及一种生产氢氰酸的方法，其包括通过在蒸发器中蒸发液态甲酰胺提供气态甲酰胺(步骤i)和气态甲酰胺催化脱水(步骤ii)，以及一种实施本发明方法的装置，其包括至少一个微蒸发器和管式反应器，还涉及微蒸发器在由甲酰胺生产氢氰酸的方法中蒸发甲酰胺的用途。
文档编号C01C3/02GK101910063SQ200880124558
公开日2010年12月8日 申请日期2008年11月10日 优先权日2007年11月13日
发明者A·戴克斯, G·阿查默, H·鲁肯, K·舒伯特, M·科劳特, P·朴法布, R·伯林, T·施奈德 申请人:巴斯夫欧洲公司