高压水冷相变移热醇烷化精制工艺的制作方法
【专利摘要】本发明涉及一种高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，由三台高压水冷反应器装置组成，常温下含CO、CO2的原料气首先经过第一台高压水冷反应装置，大量CO和CO2在铜系甲醇催化剂的作用下转化为CH3OH，反应后的气体经热交换器回收热量,再经冷却、分离CH3OH后进入第二台高压水冷反应装置，剩余少量CO和CO2被转化为CH3OH，反应后的气体经热交换器回收热量、冷却、分离CH3OH后进入第三台甲烷化高压水冷反应装置，气体中极少量CO和CO2在镍系甲烷化催化剂的作用下被转化为CH4，最终精制气体中CO+CO2≤15ppm。本发明不仅移热效果好、操作稳定、节能环保，且能够深度脱除原料气中的CO和CO2。
【专利说明】
高压水冷相变移热醇烷化精制工艺
技术领域
[0001]本发明涉及一种化工技术，特别涉及一种合成氨生产中原料气深度脱除⑶和⑶2 的高压水冷相变移热醇烷化精制工艺。【背景技术】
[0002]目前公知的传统煤制合成氨生产中原料气深度脱除C0、C02精制技术主要可分为以下2种:
[0003]1)深度变换串醋酸铜氨液吸收法(简称:铜洗工艺)。
[0004]2)联醇串甲烷化法(简称:醇烷化工艺)。
[0005]以上精制技术也可交换组合成其它工艺。国内绝大多数中型氨厂或部分大型氨厂运用以上工艺脱除原料气中C0、C02,而此类技术主要存在以下问题:
[0006](1)、污染环境运行能耗高
[0007]铜洗工艺主要是依靠醋酸铜氨液来吸收原料气中尚存的⑶和⑶2,产生中常有CuS 等层积物产生堵塞设备、管道;制备铜液过程中有氨气及醋酸等有害气体排放，对环境有较大的污染。无论是铜洗还是双甲工艺，运行中都要开铜栗或循环机及电炉，要消耗比较多的电能。
[0008](2)、劳动强度大生产不稳定
[0009]由于铜洗工艺操作中需要控制醋酸铜氨液的成份、铜液流量、再生温度、再生压力等诸多工艺参数，故劳动强度及操作难度较大;醇烷化工艺由于反应器的设计均为冷激或冷管气一气换热，操作中同样需要调整循环气量、冷管温度、各段床层温度分布、塔付线流量、电炉功率等参数操作难度也很大。
[0010]上述二种工艺运行中，极易受前工段操作和气体成份变化的影响，发生甲醇、甲烷化催化剂“飞温”、“垮温”，铜液带入下一工段影响氨合成操作及合成催化剂的使用寿命等事故。因此现今无论是铜洗还是醇烷化工艺，都存在操作难度大、运行不稳定等问题，且原料气中的C0、C02不能深度脱除。
【发明内容】
[0011]本发明的目的是为了克服现有技术中的不足之处，提供一种高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，它不仅移热效果好、操作稳定、节能环保，且能够深度脱除原料气中的C0和 C〇2〇
[0012]本发明是这样实现的:一种高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，它包括三台依次相连接的高压水冷反应装置，每台高压水冷反应装置至少包括高压水冷反应器以及分别与高压水冷反应器相连接的热交换器和汽包;其包括如下的步骤:
[0013](1)、来自前工段常温下含⑶、C〇2、H2的原料气进入第一热交换器加热到200-220 °c;经加热后的原料气进入第一高压水冷反应器，原料气中大量的的C0和co2在第一高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH3〇H，并产生热量;第一汽包中的脱盐脱氧水进入第一高压水冷反应器的壳程或管程，第一高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第一汽包；出第一高压水冷反应器的气体经第一热交换器回收热量，并经冷却、分离出ch3〇h后进入第二台高压水冷反应装置；
[0014](2)、步骤(1)分离出CH30H后的气体首先进入第二热交换器加热到190-220°c;经加热后的气体进入第二高压水冷反应器，气体中残余的少量C0和c〇2在第二高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为ch3〇h，并产生热量;第二汽包中的脱盐脱氧水进入第二高压水冷反应器的壳程或管程，第二高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第二汽包；出第二高压水冷反应器的气体经第二热交换器回收热量，并经冷却、分离出ch3〇h后进入第三台高压水冷反应装置；[0〇15](3)、步骤⑵分离出CH30H后的气体首先进入第三热交换器加热到190-220°c;经加热后的气体进入第三高压水冷反应器，气体中残余的极少量C0和C02在第三高压水冷反应器中的镍系甲烷化催化剂作用下转化为CH4,并产生热量;第三汽包中的脱盐脱氧水进入第三高压水冷反应器的壳程或管程，第三高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第三汽包；出第三高压水冷反应器已脱除C0和c〇2的气体经第三热交换器回收热量，并经冷却、分离出H2〇后进入下一工段。
[0016]为了降低能耗和成本;所述第一汽包、第二汽包和第三汽包通过管网相互联通并分别连接有联通阀，第一汽包、第二汽包和第三汽包之间通过联通阀来控制通断。所述第一汽包中的蒸汽通过联通阀传输到第二汽包和第三汽包，第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器反应所需的热量分别由传输到第二汽包和第三汽包中的蒸汽供给。
[0017]为了降低劳动强度及人工成本;所述第一汽包、第二汽包和第三汽包分别通过液位控制阀连接有液位控制器，每个联通阀对应连接有压力智能控制器;所述第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器的反应温度通过控制对应的第一汽包、第二汽包和第三汽包压力来实现，第一汽包、第二汽包和第三汽包的压力通过对应的联通阀、液位控制器和压力智能控制器来控制。
[0018]为了节能并保证反应所需热量;所述第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器通过管网相互联通并分别连接有外供蒸汽加入阀，第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器反应所需的热量通过各自的外供蒸汽加入阀控制单独加入蒸汽供热。
[0019]所述步骤(1)中的甲醇化反应式为2H2+⑶—CH30H+AHco、3H2+C〇2—CH3〇H+H2〇+A HC02。所述步骤(2)中的甲醇化反应式为 2H2+C0—CH30H+AHco、3H2+C02—CH30H+H20+AHCQ2。所述步骤(3)中的甲烷化反应式为 3H2+C0 = CH4+H2O+AHco、4H2+C〇2 = CH4+2H2O+AHc〇2。
[0020]本发明高压水冷相变移热醇烷化精制工艺具有如下优点:本发明在化工技术领域，尤其在传统煤制合成氨生产中不仅移热效果好、操作稳定、节能环保;且能够深度脱除原料气中的C0和C02。
[0021]本发明是在高温、高压、高压差工艺环境下来实现:1、运用水冷相变移热代替气一气换热，移热效果好、操作稳定;可以付产大量蒸汽，不需开循环机，不带电炉，节能环保;2、 运用甲烷化代替铜洗，没有排放物，清洁环保;3、杜绝了催化剂的“飞温”、“垮温”；3、正常运行不需要开循环机，系统阻力小，不需要使用电炉及蒸汽加热设备，降低了能耗、投资和运行成本;4、将甲醇、甲烷化反应所放热量与吸收热量，通过汽包联系成一个包括外供热源的互供热和控温系统;通过对供热和控温系统的设置，可以实现人工智能控温和无人操作运行;5、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器反应所需的热量由第一高压水冷反应器反应产生的蒸汽供给，或者通过外供蒸汽加入阀控制单独加入蒸汽供热，不需要供电，节能且环保。【附图说明】
[0022]下面参照附图结合实施例对本发明作进一步的说明。
[0023]图1是本发明高压水冷相变移热醇烷化精制工艺的流程图。【具体实施方式】[〇〇24]下面结合具体实施例来对本发明进行详细的说明。[〇〇25](一)【具体实施方式】如下:一种高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，它包括三台依次相连接的高压水冷反应装置，第一台高压水冷反应装置包括第一高压水冷反应器以及分别与第一高压水冷反应器相连接的第一热交换器和第一汽包，第二台高压水冷反应装置包括第二高压水冷反应器以及分别与第二高压水冷反应器相连接的第二热交换器和第二汽包，第三台高压水冷反应装置包括第三高压水冷反应器以及分别与第三高压水冷反应器相连接的第三热交换器和第三汽包。所述第一汽包、第二汽包和第三汽包通过管网相互联通并分别连接有联通阀，第一汽包、第二汽包和第三汽包之间通过联通阀来控制通断。所述第一汽包、第二汽包和第三汽包均连接到水管，脱盐脱氧水通过水管供给第一汽包、第二汽包和第三汽包。[〇〇26] 所述第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器通过管网相互联通并分别连接有外供蒸汽加入阀，第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器反应所需的热量通过各自的外供蒸汽加入阀控制单独加入蒸汽供热。
[0027]本发明高压水冷相变移热醇烷化精制工艺包括如下的步骤:[〇〇28](1)、来自前工段常温下含⑶、C02、H2的原料气进入第一热交换器加热到200-220°c;经加热后的原料气进入第一高压水冷反应器，原料气中大量的的C0和c〇2在第一高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH30H，并产生热量，甲醇化反应式为2H2+C0— CH30H+AHcq、3H2+C02—CH30H+H20+AHCQ2;第一汽包中的脱盐脱氧水进入第一高压水冷反应器的壳程或管程，第一高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第一汽包；出第一高压水冷反应器的气体经第一热交换器回收热量，并经冷却、分离出ch3〇h后进入第二台高压水冷反应装置；
[0029](2)、步骤(1)分离出CH30H后的气体首先进入第二热交换器加热到190-220°C;经加热后的气体进入第二高压水冷反应器，气体中残余的少量C0和c〇2在第二高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH30H，并产生热量，甲醇化反应式为2H2+C0—CH30H+ AHCQ、3H2+C024CH30H+H20+AHa)2;第二汽包中的脱盐脱氧水进入第二高压水冷反应器的壳程或管程，第二高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第二汽包；出第二高压水冷反应器的气体经第二热交换器回收热量，并经冷却、分离出 CH30H后进入第三台高压水冷反应装置；
[0030](3)、步骤⑵分离出CH30H后的气体首先进入第三热交换器加热至I」190-220 °C ;经加热后的气体进入第三高压水冷反应器，气体中残余的极少量CO和c〇2在第三高压水冷反应器中的镍系甲烷化催化剂作用下转化为CH4,并产生热量，甲烷化反应式为3H2+⑶= CH4+ H20+AHcq、4H2+C02 = CH4+2H20+AHcq2 ;第三汽包中的脱盐脱氧水进入第三高压水冷反应器的壳程或管程，第三高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第三汽包；出第三高压水冷反应器已脱除C0和C02的气体经第三热交换器回收热量， 并经冷却、分离出H20后进入下一工段。
[0031]所述步骤(1)产生的蒸汽可以储存备用，同时可以通过第一汽包和联通阀传输到第二汽包和第三汽包，第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器反应所需的热量分别由传输到第二汽包和第三汽包中的蒸汽供给。在负荷较轻需外供热量时，可以通过第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器各自的外供蒸汽加入阀控制单独加入蒸汽供热。只要控制各自汽包的联通阀及外供蒸汽加入阀，根据相变移热的原理即可控制各反应器的温度或使各反应器的反应温度相同。[〇〇32]本发明所述第一汽包、第二汽包和第三汽包分别通过液位控制阀连接有液位控制器，每个联通阀对应连接有压力智能控制器;所述第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器的反应温度通过控制对应的第一汽包、第二汽包和第三汽包压力来实现，第一汽包、第二汽包和第三汽包的压力通过对应的联通阀、液位控制器和压力智能控制器来控制。
[0033](二)实施例如下:
[0034]实施例1: 一种高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，包括如下的步骤:
[0035](1)、来自前工段常温、压力为6.010^下，含1.9%0)、0.5%0)2、73.59%112的原料气进入第一热交换器加热到206°C;经加热后的原料气进入第一高压水冷反应器，原料气中大量的的C0和C02在第一高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH30H，并产生热量，甲醇化反应式为2H2+C0—CH30H+AHco、3H2+C02—CH30H+H20+AHCQ2;第一汽包中的脱盐脱氧水进入第一高压水冷反应器的壳程或管程，第一高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第一汽包，其中产生的蒸汽为1479.7kg/hr;出第一高压水冷反应器的气体(温度为228°C)经第一热交换器回收热量，回收热量后的温度为56°C， 并经冷却、分离出CH30H后进入第二台高压水冷反应装置;此步骤分离出CH30H后的气体中C0 的含量为〇.202 %、C02的含量为0.266 %。[〇〇36](2)、步骤(1)分离出CH30H后的气体首先进入第二热交换器加热到192°C ;经加热后的气体进入第二高压水冷反应器，气体中残余的少量C0和c〇2在第二高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH30H，并产生热量，甲醇化反应式为2H2+C0—CH30H+AHco、 3H2+C024CH30H+H20+AHCQ2;第二汽包中的脱盐脱氧水进入第二高压水冷反应器的壳程或管程，第二高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第二汽包，其中产生的蒸汽为_792.32kg/hr;出第二高压水冷反应器的气体(温度为215°C)经第二热交换器回收热量，回收热量后的温度为57°C，并经冷却、分离出CH30H后进入第三台高压水冷反应装置;此步骤分离出CH30H后的气体中C0的含量为0.0204097%、C02的含量为 0.1611296%。[〇〇37](3)、步骤(2)分离出CH30H后的气体首先进入第三热交换器加热到204°C ;经加热后的气体进入第三高压水冷反应器，气体中残余的极少量C0和c〇2在第三高压水冷反应器中的镍系甲烷化催化剂作用下转化为CH4,并产生热量，甲烷化反应式为3H2+C0 = CH4+H20+ AHco、4H2+C02 = CH4+2H20+AHCQ2;第三汽包中的脱盐脱氧水进入第三高压水冷反应器的壳程或管程，第三高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第三汽包，其中产生的蒸汽为-599.51kg/hr;出第三高压水冷反应器的气体(温度为224 °C)经第三热交换器回收热量，回收热量后的温度为57°C，并经冷却、分离出H20后进入下一工段;此步骤分离出H20后的气体中⑶和⑶2的含量均为1E-05。最终精制气体中⑶+C02彡 15ppm。所述第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器中反应所需的蒸汽由第一高压水冷反应器反应产生的蒸汽供给。
[0038]实施例2: —种高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，包括如下的步骤:
[0039](1)、来自前工段常温、压力为1601^/〇112下，含1.8%0)、0.5%0)2、73.6%112的原料气进入第一热交换器加热到212°C;经加热后的原料气进入第一高压水冷反应器，原料气中大量的的C0和C02在第一高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH30H，并产生热量，甲醇化反应式为2H2+C0—CH30H+AHco、3H2+C02—CH30H+H20+AHCQ2;第一汽包中的脱盐脱氧水进入第一高压水冷反应器的壳程或管程，第一高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第一汽包，其中产生的蒸汽为1698.9kg/hr;出第一高压水冷反应器的气体(温度为228°C)经第一热交换器回收热量，回收热量后的温度为62 °C，并经冷却、分离出CH30H后进入第二台高压水冷反应装置;此步骤分离出CH30H后的气体中C0的含量为0.134%、C02的含量为0.213%。
[0040](2)、步骤(1)分离出CH30H后的气体首先进入第二热交换器加热到192°C;经加热后的气体进入第二高压水冷反应器，气体中残余的少量C0和C02在第二高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH30H，并产生热量，甲醇化反应式为2H2+C0—CH30H+AHco、 3H2+C024CH30H+H20+AHCQ2;第二汽包中的脱盐脱氧水进入第二高压水冷反应器的壳程或管程，第二高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第二汽包，其中产生的蒸汽为_871.469kg/hr;出第二高压水冷反应器的气体(温度为215°C) 经第二热交换器回收热量，回收热量后的温度为57°C，并经冷却、分离出CH30H后进入第三台高压水冷反应装置;此步骤分离出CH30H后的气体中C0的含量为0.00948%、C02的含量为 0.086%〇[〇〇411(3)、步骤⑵分离出CH30H后的气体首先进入第三热交换器加热到204°C ;经加热后的气体进入第三高压水冷反应器，气体中残余的极少量C0和c〇2在第三高压水冷反应器中的镍系甲烷化催化剂作用下转化为CH4,并产生热量，甲烷化反应式为3H2+C0 = CH4+H20+ AHco、4H2+C02 = CH4+2H20+AHCQ2;第三汽包中的脱盐脱氧水进入第三高压水冷反应器的壳程或管程，第三高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第三汽包，其中产生的蒸汽为-808.42kg/hr;出第三高压水冷反应器的气体(温度为224 °C)经第三热交换器回收热量，回收热量后的温度为56°C，并经冷却、分离出H20后进入下一工段;此步骤分离出H20后的气体中⑶和⑶2的含量均为1E-05。最终精制气体中⑶+C02彡 15ppm。所述第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器中反应所需的蒸汽由第一高压水冷反应器反应产生的蒸汽供给。
[0042]实施例3: —种高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，包括如下的步骤:
[0043](1)、来自前工段常温、压力为2201^/〇112下，含1.8%0)、0.5%0)2、73.6%112的原料气进入第一热交换器加热到214°C;经加热后的原料气进入第一高压水冷反应器，原料气大量的中的C0和C02在第一高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH3OH，并产生热量，甲醇化反应式为2H2+C0—CH30H+AHco、3H2+C02—CH30H+H20+AHCQ2;第一汽包中的脱盐脱氧水进入第一高压水冷反应器的壳程或管程，第一高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第一汽包，其中产生的蒸汽为1892.9kg/hr;出第一高压水冷反应器的气体(温度为228°C)经第一热交换器回收热量，回收热量后的温度为62 °C，并经冷却、分离出CH30H后进入第二台高压水冷反应装置;此步骤分离出CH30H后的气体中C0的含量为0.077%、C02的含量为0.16%。[〇〇44](2)、步骤(1)分离出CH30H后的气体首先进入第二热交换器加热至I」192°C ;经加热后的气体进入第二高压水冷反应器，气体中残余的少量C0和c〇2在第二高压水冷反应器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH30H，并产生热量，甲醇化反应式为2H2+C0—CH30H+AHco、 3H2+C024CH30H+H20+AHCQ2;第二汽包中的脱盐脱氧水进入第二高压水冷反应器的壳程或管程，第二高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第二汽包，其中产生的蒸汽为_959.61kg/hr;出第二高压水冷反应器的气体(温度为215°C)经第二热交换器回收热量，回收热量后的温度为57°C，并经冷却、分离出CH30H后进入第三台高压水冷反应装置;此步骤分离出CH30H后的气体中C0的含量为0.0031 %、C02的含量为 0.0485%。[〇〇45](3)、步骤(2)分离出CH30H后的气体首先进入第三热交换器加热到204°C;经加热后的气体进入第三高压水冷反应器，气体中残余的极少量C0和c〇2在第三高压水冷反应器中的镍系甲烷化催化剂作用下转化为CH4,并产生热量，甲烷化反应式为3H2+C0 = CH4+H20+ AHco、4H2+C02 = CH4+2H20+AHCQ2;第三汽包中的脱盐脱氧水进入第三高压水冷反应器的壳程或管程，第三高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收转化为蒸汽再送入第三汽包，其中产生的蒸汽为-913.6kg/hr;出第三高压水冷反应器的气体(温度为224 °C)经第三热交换器回收热量，回收热量后的温度为54°C，并经冷却、分离出H20后进入下一工段;此步骤分离出H20后的气体中⑶和⑶2的含量均为1E-05。最终精制气体中⑶+C02彡 15ppm。所述第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器中反应所需的蒸汽由第一高压水冷反应器反应产生的蒸汽供给。
[0046]上述实施例1-3中所述第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器中反应所需的蒸汽也可以通过各自的外供蒸汽加入阀控制单独加入蒸汽供热。
[0047]上述【具体实施方式】只是对本发明的技术方案进行详细解释，本发明并不只仅仅局限于上述实施例，凡是依据本发明原理的任何改进或替换，均应在本发明的保护范围之内。
【主权项】
1.一种高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，其特征在于，它包括三台依次相连接的高 压水冷反应装置，每台高压水冷反应装置至少包括高压水冷反应器以及分别与高压水冷反 应器相连接的热交换器和汽包;其包括如下的步骤:(1)、来自前工段常温下含CO、C〇2、H2的原料气进入第一热交换器加热到200-220°C;经 加热后的原料气进入第一高压水冷反应器，原料气中大量的C0和C02在第一高压水冷反应 器中的铜系甲醇催化剂作用下转化为CH3OH，并产生热量;第一汽包中的脱盐脱氧水进入第 一高压水冷反应器的壳程或管程，第一高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的 水吸收转化为蒸汽再送入第一汽包；出第一高压水冷反应器的气体经第一热交换器回收热 量，并经冷却、分离出CH3OH后进入第二台高压水冷反应装置；(2)、步骤(1)分离出CH3OH后的气体首先进入第二热交换器加热到190-220°C;经加热后 的气体进入第二高压水冷反应器，气体中残余的少量C0和C02在第二高压水冷反应器中的 铜系甲醇催化剂作用下转化为CH3OH，并产生热量;第二汽包中的脱盐脱氧水进入第二高压 水冷反应器的壳程或管程，第二高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸收 转化为蒸汽再送入第二汽包；出第二高压水冷反应器的气体经第二热交换器回收热量，并 经冷却、分离出CH3OH后进入第三台高压水冷反应装置；(3)、步骤(2)分离出CH3OH后的气体首先进入第三热交换器加热到190-220°C;经加热后 的气体进入第三高压水冷反应器，气体中残余的极少量C0和C02在第三高压水冷反应器中 的镍系甲烷化催化剂作用下转化为CH4，并产生热量;第三汽包中的脱盐脱氧水进入第三高 压水冷反应器的壳程或管程，第三高压水冷反应器中反应产生的热量被壳程或管程的水吸 收转化为蒸汽再送入第三汽包；出第三高压水冷反应器已脱除C0和C02的气体经第三热交 换器回收热量，并经冷却、分离出H20后进入下一工段。2.根据权利要求1所述的高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，其特征在于:所述第一汽 包、第二汽包和第三汽包通过管网相互联通并分别连接有联通阀，第一汽包、第二汽包和第 三汽包之间通过联通阀来控制通断。3.根据权利要求2所述的高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，其特征在于:所述第一汽 包中的蒸汽通过联通阀传输到第二汽包和第三汽包，第二高压水冷反应器和第三高压水冷 反应器反应所需的热量分别由传输到第二汽包和第三汽包中的蒸汽供给。4.根据权利要求3所述的高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，其特征在于:所述第一汽 包、第二汽包和第三汽包分别通过液位控制阀连接有液位控制器，每个联通阀对应连接有 压力智能控制器;所述第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器 的反应温度通过控制对应的第一汽包、第二汽包和第三汽包压力来实现，第一汽包、第二汽 包和第三汽包的压力通过对应的联通阀、液位控制器和压力智能控制器来控制。5.根据权利要求1所述的高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，其特征在于:所述第一高 压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器通过管网相互联通并分别连接 有外供蒸汽加入阀，第一高压水冷反应器、第二高压水冷反应器和第三高压水冷反应器反 应所需的热量通过各自的外供蒸汽加入阀控制单独加入蒸汽供热。6.根据权利要求1所述的高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，其特征在于:所述步骤 (1)中的甲醇化反应式为 2H2+C0—CH30H+AHco、3H2+C〇2—CH3OH+H2〇+AHc〇2。7.根据权利要求1所述的高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，其特征在于:所述步骤(2)中的甲醇化反应式为 2H2+C0—CH30H+AHco、3H2+C〇2—CH3OH+H2〇+AHc〇2。8.根据权利要求1所述的高压水冷相变移热醇烷化精制工艺，其特征在于:所述步骤(3)中的甲烷化反应式为 3H2+C0 = CH4+H2O+AHco、4H2+C〇2 = CH4+2H2O+AHc〇2。
【文档编号】C01B3/50GK105947981SQ201610299235
【公开日】2016年9月21日
【申请日】2016年5月6日
【发明人】金力农
【申请人】南京昊安科技工程有限公司