连续混炼的制造方法
【专利摘要】本发明的连续混炼机(1)具备混炼筒(3)和彼此向不同的方向旋转的两个混炼转子(2)。混炼筒(3)在内部具有沿轴向形成的平行的两个圆通孔(4、4)，圆通孔(4、4)的内壁面(12)的一部分彼此重叠。混炼转子(2)贯穿于圆通孔(4、4)各自的内部。混炼转子(2)绕轴心具有两个以上的混炼刮板(10)。在轴垂直方向的截面中，混炼转子(2)的旋转中心(R)从混炼转子(2)所贯穿的圆通孔(4)的中心(P)向混炼筒(3)的靠中央或靠上方偏心。
【专利说明】连续混炼机
【技术领域】
[0001]本发明涉及进行混炼性较差的树脂材料的混炼的连续混炼机。
【背景技术】
[0002]一般而言，连续混炼机具有通过使贯穿于混炼筒内的一对混炼转子旋转而将供给到混炼筒内的高分子树脂的颗粒、粉状的添加物等材料在混炼筒内混炼并且向下游侧输送的机构。
[0003]在利用这样的连续混炼机进行混炼(分散混炼)时，一般而言，与对材料赋予剪切流动(将材料撕裂那样的流动)相比，更多情况下对材料赋予伸长流动(将材料拉长那样的流动)。特别是，近年来随着新的复合树脂材料的开发等，存在混炼性较差的材料增加的倾向。因此，特别是，近年来，欲通过在混炼时提高生成伸长流动的材料的体积比例而有效地进行分散混炼这样的要求增大。
[0004]在欲提高生成伸长流动的材料的体积比例的情况下，通常向入侧较宽且出侧较窄的流路、换言之在流动方向上开口截面积急剧变小那样的流路中导入材料来进行混炼。例如，在专利文献I中公开了在混炼筒内具备一对混炼转子的注塑成型机，在此，与混炼筒的内壁面面对且进行旋转的混炼刮板的刮板面沿轴向倾斜。若如上所述将刮板面形成为倾斜状，则形成于混炼筒的内壁面与刮板面之间的间隙(末端间隙)沿轴向(材料的流动方向)逐渐变窄。由此，能够对导入到该间隙的材料赋予伸长流动。
[0005]另外，作为获得入侧较宽且出侧较窄的流路的方法，还有使混炼转子的轴心与该混炼转子所插入的混炼筒内的圆通孔的中心偏心的方法。
[0006]例如，在专利文献2公开的挤压机中，目的在于避免混炼刮板与混炼筒的内壁面碰撞(卡住)，使混炼转子的轴心相对于圆通孔的中心向外侧偏心。在该挤压机中，在混炼刮板的刮板面通过混炼筒的靠近中心(啮合侧)的内壁面时，末端间隙变宽，在刮板面通过混炼筒的远离中心的外侧的内壁面时，末端间隙变窄。因而，在该挤压机中，能够对通过该狭窄的末端间隙的材料赋予一定程度的伸长流动。
[0007]作为如上所述使混炼转子的轴心从圆通孔的中心偏心的混炼设备，除了专利文献2的设备以外，还公知有例如专利文献3的双轴挤压机、专利文献4的间歇式混炼机等。
[0008]在先技术文献
[0009]专利文献
[0010]专利文献1:日本特开2006-1265号公报
[0011]专利文献2:日本特开2006-56095号公报
[0012]专利文献3:日本特开昭62-234533号公报
[0013]专利文献4:日本实开平2-76020号公报
【发明内容】
[0014]发明要解决的课题[0015]其中，在专利文献I的注塑成型机中，在材料沿着如上述那样沿轴向倾斜的刮板面流动的情况下，能够对材料赋予伸长流动。但是，在沿周向旋转的混炼转子中，刮板面即使沿周向以较大的速度移动，在轴向上也不会以太大的速度移动。即，作为使混炼转子旋转而形成的材料的流动，即使在周向上具有较大的速度分量，在轴向上也不具有较大的速度分量。当然，即使将刮板面沿着材料的流动较弱的轴向倾斜，能够对材料赋予的伸长流动的程度也不特别大。因此，在专利文献I的注塑成型机中，不太能发挥使刮板面倾斜的效果，难以对混炼性较差的材料充分进行分散混炼。
[0016]另一方面，混炼设备根据混炼转子的旋转方向等而具有不同种类。其中，异向旋转型的连续混炼机与同向旋转型的挤压机、间歇式的混炼机相比，容易对材料赋予伸长流动。在彼此异向旋转的双轴的混炼转子之间，换言之在刮板的啮合部分，刮板面彼此相互地相向靠近并且相互朝向相同的方向移动。因此，能够比较容易地实施将材料卷入刮板间进行拉伸，能够对材料赋予伸长流动。
[0017]其中，专利文献2?专利文献4的混炼设备是同向旋转型的装置，与异向旋转型的连续混炼机不同，不具有刮板部彼此朝向相同方向移动且啮合的部分。而且，在这些装置中，对于产生伸长流动来说重要的该“啮合部分”的末端间隙没有变小。即，由现场的实际作业可知，在与异向旋转型的连续混炼机不同的专利文献2?专利文献4的混炼设备中，SP使使混炼转子偏心也不能对材料赋予充分的伸长流动，不能对材料进行充分的分散混炼。
[0018]本发明是鉴于上述问题而制成的，其目的在于提供能够提高生成伸长流动的材料的体积比例而容易对材料赋予伸长流动的连续混炼机。
[0019]用于解决课题的手段
[0020]为了解决上述课题，本发明的连续混炼机包括以下的技术手段。
[0021]S卩，本发明的连续混炼机具备:
[0022]混炼筒，其在内部具有沿轴向形成的平行的两个圆通孔，所述圆通孔的内壁面的一部分彼此相互重叠；
[0023]两个混炼转子，该两个混炼转子必须彼此向不同的方向旋转，且贯穿于所述圆通孔各自的内部，所述连续混炼机的特征在于，
[0024]所述混炼转子绕所述混炼转子的轴心具有两个以上的混炼刮板，在轴垂直方向的截面中，所述混炼转子的旋转中心从所述混炼转子所贯穿的圆通孔的中心向所述混炼筒的靠中央或靠上方偏心。
[0025]需要说明的是，在轴垂直方向的截面中，所述混炼转子的旋转中心相对于连结两个所述圆通孔的中心间的基准线，位于从所述混炼转子所贯穿的圆通孔的中心向所述混炼转子的旋转方向为-90°以上且+70°以下的角度的范围内。
[0026]另外，优选的是，所述混炼刮板在朝向所述混炼转子的旋转方向的一侧具备刮板面，在所述混炼筒的内壁面与该刮板面之间能够生成伸长流动。
[0027]另外，优选的是，被规定为所述混炼筒的内壁面与所述刮板面之间的角度的迎角为10°以上且60°以下。
[0028]发明效果
[0029]根据本发明的连续混炼机，能提高生成伸长流动的材料的体积比例而容易地对材料赋予伸长流动。【专利附图】
【附图说明】
[0030]图1是本发明的连续混炼机的主视剖视图。
[0031]图2的(a)是图1的A— A线剖视图，(b)是在混炼筒的截面上表示能配置混炼转子的轴心的区域的图。
[0032]图3的(a)、(b)、(c)是表示以圆通孔的中心为基准使混炼转子的轴心以各自不同的偏心角Y偏心的连续混炼机的图，(a)是偏心角Y =-90°的情况，(b)是偏心角Y=0°的情况，(C)是偏心角Y =+36°的情况。
[0033]图4的(a)、(b)是表示以偏心角Y的大小来比较表示混炼转子的偏心程度的间隙比和引起伸长流动的材料的体积比例之间的关系的图，(a)是迎角Θ为60°的情况，(b)是迎角Θ为30°的情况。
[0034]图5的(a)、(b)是表示以偏心角Y的大小来比较表示混炼转子的偏心程度的间隙比和引起伸长流动的材料的体积比例之间的关系的图，(a)是迎角Θ为14°的情况，(b)是迎角Θ为10°的情况。
[0035]图6的(a)、(b)是以偏心角Y的大小来比较表示混炼转子的偏心程度的间隙比和引起伸长流动的材料的体积比例之间的关系的图，(a)是迎角Θ为5°的情况，(b)是迎角Θ为70°的情况。
【具体实施方式】
[0036]以下，基于附图详细说明本发明的连续混炼机I的一实施方式。图1表示本发明的连续混炼机I。本发明的连续混炼机I是具备相互向不同方向旋转的双轴的混炼转子2的设备，进行树脂等材料的混炼。该连续混炼机I是将从上游侧供给来的材料连续地混炼且向下游侧输送的设备，例如作为与双轴挤压机、间歇式混炼机等不同的设备进行使用。
[0037]连续混炼机I (以下简称作混炼机I)具有内部为空洞的混炼筒3和容纳于混炼筒3内部的混炼转子2。在该混炼筒3的内部以平行排列的方式穿孔有能容纳混炼转子2的两个圆通孔4。这两个圆通孔4中分别贯穿有混炼转子2。该混炼机I是合计具有两个混炼转子2的双轴性混炼机。
[0038]需要说明的是，在以下的说明中说明混炼机I时，将图1的纸面的左侧称作上游侦牝将纸面的右侧称作下游侧。另外，将图1的纸面的左右方向称作轴向，并且将与该轴向垂直的方向称作轴垂直方向。
[0039]如图1所示，混炼筒3沿水平方向形成为较长的筒状。在混炼筒3的内部，如上所述以平行排列且从上游朝向下游(轴向)的方式形成有两个圆通孔4、4。在混炼筒3的轴向的上游侧设有用于向混炼筒3内供给材料的料斗5。另外，在混炼筒3的内部具备电加热器、使用加热后的油的加热装置(省略图示)。
[0040]如图2的(a)所示，圆通孔4是将混炼筒3的内部朝向水平方向挖空而得到的大致圆筒状的横孔。圆通孔4的朝向轴垂直方向的截面为大致圆形。圆通孔4以沿水平方向平行排列的方式左右设置一对，圆通孔4的内壁面12的一部分彼此重叠。因此，混炼筒3的轴垂直方向的截面形状为所谓的“眼镜孔状”，在两圆通孔4、4之间，材料能够流通(往来)。[0041]混炼转子2以分别贯穿圆通孔4的方式左右设置一对。一对混炼转子2、2在内部具备沿轴向形成的花键轴(省略图示)，利用该花键轴以穿刺状固定有多个扇形体。需要说明的是，图例的混炼机I是一对混炼转子2、2在各个圆通孔4中向相互不同的旋转方向旋转的异向旋转型。即，在图例中，左侧的混炼转子2的旋转方向为顺时针方向，右侧的混炼转子2的旋转方向为逆时针方向。
[0042]如图1所示，混炼转子2通过沿轴向组合各种类型的扇形体而形成，根据所使用的扇形体的种类而在轴向上分为多个部分。图1的混炼转子2具有三个部分。这三个部分由对材料进行混炼的混炼部6、配备于比混炼部6靠上游侧的输送部7以及配备于比混炼部6靠下游侧的挤压部8构成。输送部7向混炼部6输送材料。挤压部8将在混炼部6中混炼后的材料向下游侧的造粒机等输送。
[0043]在混炼部6中，混炼转子2由沿轴向连续地配备的多个回转扇形体9 (混炼用扇形体)构成。这些回转扇形体9形成为轴垂直方向的截面为朝向旋转方向歪斜的三角形那样的形状，绕轴心具有三个混炼刮板10。当混炼转子2旋转时，这些混炼刮板10以混炼刮板的顶端所形成的刮板面11掠过混炼筒3的内壁面12的方式旋转。由此，刮板面11无残留地刮掉附着于内壁面12的材料，因此能够混炼材料。
[0044]但是，在本发明的混炼机I中，在轴垂直方向的截面中，混炼转子2的旋转中心(轴心)从混炼转子2所插入的圆通孔4的中心向混炼筒3的靠中央(靠中心)或靠上方的位置偏心。具体而言，在轴垂直方向的截面中，从圆通孔4的中心P看到的混炼转子2的旋转中心R相对于连结两个圆通孔4的中心P之间的基准线L向混炼转子2各自的旋转方向以偏心角Y =_90。?+70。偏心。
[0045]该“偏心角Y=-90°?+70° ”具体来说是如下意思。首先，在图2的(b)中，以左侧的混炼转子2的偏心角Y为例。在该左侧的圆通孔4的中央具有中心P，基准线L通过该中心P水平地延伸。而且，左侧的混炼转子2在顺时针方向上旋转。
[0046]在这样的状况下，考虑从左侧的圆通孔4的中心P看，混炼转子2的旋转中心R位于偏心角Y=0°?-90°的位置的情况。在该情况下，混炼转子2的旋转中心R位于从基准线L绕圆通孔4的中心P在逆时针方向上0°?90°的范围内。即，在图2的(b)中，混炼转子2的旋转中心P以中心P为基准位于Y ”的由箭头表示的圆弧状的区域(从左侧的圆通孔4的中心P看位于右上方的带阴影的区域)内。在这样的情况下，混炼转子2的旋转中心P能够位于偏心角Y=0°?-90°的位置。
[0047]接着，考虑从左侧的圆通孔4的中心P看，混炼转子2的旋转中心R位于偏心角Y =0°?+70°的位置的情况。在该情况下，混炼转子2的旋转中心R位于从基准线L绕圆通孔4的中心P在顺时针方向上0°?70°的范围内。即，在图2的(b)中，混炼转子2的旋转中心R以中心P为基准位于“ Y ”的由箭头表示的圆弧状的区域(从左侧的圆通孔4的中心P看位于右下方的带阴影的区域)内。在这样的情况下，混炼转子2的旋转中心R能够位于偏心角Y=0°?+70°的位置。
[0048]即，“使混炼转子2的中心R在偏心角Y =-90 °?+70 °的范围内偏心”是指混炼转子2的中心R配置于从圆通孔4的中心P看的上方、右上方、右方、右下方中的任一区域的意思。即，这是指混炼转子2的旋转中心R位于图2的(b)中由阴影表示的部分内。
[0049]需要说明的是，上述的例子是关于左侧的混炼转子2的例子，在右侧的混炼转子2的情况下，带阴影的部分在左右两侧形成线对称。
[0050]具体而言，作为这样地从圆通孔4的中心P看将混炼转子2的旋转中心R配置为偏心角Y的例子，具有图3的(a)、(b)、(c)所示的例子。
[0051]例如，在图3的(a)所示的情况下，从用X符号表示的圆通孔4的中心P看，用黑点表示的混炼转子2的旋转中心R配置为向上方(白箭头的方向)偏移。此时，偏心角Y=-90。。
[0052]另外，在图3的(b)所示的情况下，从用X符号表示的圆通孔4的中心P看，用黑点表示的混炼转子2的旋转中心R配置为向混炼筒3的靠中央偏移。此时，偏心角Y =
0° 0
[0053]另外，在图3的(C)所示的情况下，从用X符号表示的圆通孔4的中心P看，用黑点表示的混炼转子2的旋转中心R配置为向混炼筒3的靠中央且向下方偏移。此时，偏心角 Y = +36 。
[0054]这样，在偏心角Y为-90°?+70°、优选为-36°?0°时，如图2的(b)所示，从圆通孔4的中心P看，混炼转子2的旋转中心R向上述的带阴影的部分偏移。此时，混炼转子2的顶端向两圆通孔4彼此重叠的部分的内壁面12靠近旋转中心R从中心P的位置偏心的量。其结果是，在混炼刮板10彼此啮合而容易引起伸长流动的部分(啮合部)，能够有效地使材料生成伸长流动。
[0055]另一方面，即使在通过使混炼转子2的轴心(旋转中心R)从圆通孔4的中心P偏心而使混炼刮板10的顶端靠近混炼筒3的内壁面12的情况下，也存在难以有效地使材料生成伸长流动的情况。这属于在混炼刮板10的刮板面11与混炼筒3的内壁面12之间不能充分确保蓄积材料的空间的情况。
[0056]因此，在本发明的连续混炼机I中，不仅限定混炼转子2的偏心角Y，对刮板面11的迎角Θ也有所限定。
[0057]如图2的(a)所示，三个混炼刮板10设置为绕混炼转子2的旋转中心R空出120°的相位差。在各个混炼刮板10上形成有刮板面11。在各个刮板面11中，在该混炼刮板10的径向最外侧(外周侧)突出的面成为与混炼筒3的内壁面12面对的末端面。而且，以该末端面为基准，在周向的旋转方向侧邻接的刮板面11成为平缓倾斜的缓斜面13。另外，在周向的相反侧邻接的刮板面11成为以陡峭的方式倾斜的急斜面14。在这样的刮板面11中，缓斜面13是能够朝向混炼转子2的旋转方向来引导材料的面。在混炼筒3的内壁面12与缓斜面13之间具有迎角Θ，能够使材料生成伸长流动。
[0058]迎角Θ限定为缓斜面13与混炼筒3的内壁面12所构成的角度。具体而言，该迎角Θ定义为:在轴垂直方向的截面中，在缓斜面13的延长线与混炼筒3的内壁面12相交的点(交点)处，与内壁面12相切的线(参照图2的(a))和缓斜面13所形成的角度。
[0059]该迎角Θ具体而言为10°以上且60°以下，更优选为14°以上且60°以下。若迎角Θ为10°以上、优选为14°以上，则能够将材料一次流入到混炼筒3的内壁面12与末端面之间形成的较小的末端间隙，而使材料生成伸长流动。另外，在迎角Θ为60。以下的情况下，施加于混炼刮板10的旋转阻力变小，混炼转子2顺利地旋转。
实施例[0060]以下，使用实施例及比较例更详细地说明本发明的连续混炼机I。
[0061 ] 在实施例及比较例中，使用在混炼筒3内具备两个具有三个混炼刮板I Θ的混炼转子2而成的连续混炼机I对材料进行混炼。需要说明的是，将这样地具有三个混炼刮板10的混炼转子称作三翼型的混炼转子。迎角Θ在各例中为70°、60°、30°、14°、10°、5°。评价了使各个混炼转子2的轴心(中心)以偏心角Y =-90°、-36°、0°、+36°、+70°、+90°偏心时的伸长流动的发生状态。需要说明的是，作为相对于“间隙比”的、FN >
0.7的材料的“体积比例增加率”的变化，评价结果示出于图4及图5。
[0062]该“间隙比” 是表示使混炼转子2相对于混炼筒3的内壁面12从圆通孔4的中心P偏心何种程度的距离的指标，以不发生偏心的情况为基准，作为表示偏移的程度的偏差进行表示。具体而言，为了求出“间隙比”，首先，求出三个混炼刮板10的末端部分别距离混炼筒3的内壁面12的间隙。然后，用三个间隙中的最大的间隙值除以最小的间隙值而求出“间隙比”。
[0063]例如，在混炼转子2的旋转中心R位于与圆通孔4的中心P相同的位置的情况下，三个混炼刮板10的末端部距离混炼筒3的内壁面12的距离均相等，因此，“间隙比”为I。相反地，在混炼转子2的旋转中心R从圆通孔4的中心P较大地偏移的情况下，“间隙比”接近O。
[0064]另外，“体积增加率”与FN(流量数)超过0.7那样的材料、即生成伸长流动的材料在全部材料中的体积比例有关。即，“体积比例增加率”是以混炼转子2的旋转中心R与圆通孔4的中心P同心的情况、即混炼转子2的旋转中心R不发生偏心的情况下的FN > 0.7的材料的体积比例为基准，用百分率表示FN > 0.7的材料的体积比例的增加量。
[0065]需要说明的是，FN(流量数)是表示流场的伸长程度的指标，定义为FN=(相当应变速度1)/(1相当应变速度1 + 1涡量I)。FN = O表示是纯旋转,FN = I表示是纯伸长，FN = 0.5表示是纯剪切。
[0066]观察迎角Θ为60°的图4的(a)的结果，使混炼转子2以偏心角Y = -90?+70°偏心的实验数据的“间隙比”均为I以下，“体积比例增加率”为正的值。因而，在这些实验数据中，与混炼转子2没有偏心的情况相比，生成伸长流动的材料的体积比例变大。
[0067]特别是，与使混炼转子2以偏心角Y = -36°偏心的实验数据(▲)的“体积比例增加率”相比，偏心角Y = -90°的实验数据(?)的“体积比例增加率”具有变小的倾向。另外，与使混炼转子以偏心角Y =0°偏心的实验数据( )的“体积比例增加率”相t匕,偏心角Y = +70°的实验数据(* )的“体积比例增加率”具有变小的倾向。由此,为了增大生成伸长流动的材料的体积比例，考虑到偏心角Y优选为-90°?+70°的范围内，更优选为-36°?0°的范围内。
[0068]另一方面，观察迎角Θ为30°的图4的(b)的结果，使右侧及左侧的混炼转子2以偏心角Y =+90°偏心的实验数据(?)的“体积比例增加率”为负值。即，与实验数据(O )的“体积比例增加率”为正值的图4的(b)的偏心角Y = 0° (实验数据( ))、图4的(a)的偏心角Y = +70° (实验数据(* ))相比，生成伸长流动的材料的体积比例减小。由此判断为，为了使材料生成伸长流动，混炼转子2的偏心角Y至少为+70°以下较佳。
[0069]另外，在该图4的(b)的实验数据(X)中，偏心角Y =_90°的左侧的混炼转子2包含于优选范围(偏心角Y =_90°?+70° )内。但是，偏心角Y =+90°的右侧的混炼转子2不包含于偏心角Y的优选范围内。但是，实验数据(X)的“体积比例增加率”的结果良好。由此判断为，只要一对混炼转子2中的即使一方满足偏心角Y的优选范围，也能获得同样的作用效果。
[0070]接着，对迎角Θ为10°的情况(图5的(b))和迎角Θ为5°的情况(图6的
(a))进行比较。在迎角Θ为10。的情况下将“体积比例增加率”表示正值的偏心角Y=0°的实验数据( )，在迎角Θ为5°的情况下将“体积比例增加率”表示负值。由此判断为，为了使材料生成伸长流动，混炼转子2的迎角Θ优选至少为+10°以上。
[0071]接着，对迎角Θ为60°的情况(图4的(a))和迎角Θ为70°的情况(图6的
(b))进行比较。在迎角Θ为60。的情况下将“体积比例增加率”表示正值的偏心角Y=0°的实验数据( ，在迎角Θ为70。的情况下将“体积比例增加率”表示负值。由此判断为，为了使材料生成伸长流动，混炼转子2的迎角Θ优选至少为+60°以下。
[0072]本发明不限定于上述各实施方式，在不改变发明的本质的范围内能适当改变各构件的形状、结构、材质、组合等。
[0073]例如，只要一对混炼转子2中的即使一方满足偏心角Y的优选范围，即便另一方处于优选范围外，也能充分期待本发明的作用效果。因此，本发明也包含仅一方的混炼转子2从圆通孔的中心向混炼筒的靠中央、上方偏心的情况。
[0074]例如，作为混炼转子2，不仅是上述的三翼型，也可以使用双翼型。在图5的(a)所示的实验数据(X)中，使用在相对于旋转中心180°的位置具备两个混炼刮板的混炼转子。对于这样的双翼型的混炼转子，在与三翼型的混炼转子同样的实验条件下求得“间隙t匕”和“体积比例增加率”的关系。在该双翼型的混炼转子的实验数据(X)中也可知，由于偏心角Y为O。，因此，“体积比例增加率”表示正值，材料生成伸长流动。由此判断为，除了三翼型的混炼转子以外，使用绕轴心至少具有两个以上的混炼刮板的混炼转子也能期待同样的作用效果。
[0075]本申请是基于2011年5月25日申请的日本特许出愿(特愿2011-117065)的，其内容作为参照引入在此。
[0076]附图标记说明
[0077]I混炼机
[0078]2混炼转子
[0079]3混炼筒
[0080]4圆通孔
[0081]5 料斗
[0082]6混炼部
[0083]7输送部
[0084]8挤压部
[0085]9回转扇形体
[0086]10混炼刮板
[0087]11刮板面
[0088]12内壁面[0089]13缓斜面
[0090]14急斜面
[0091]y偏心角
[0092]Θ迎角
[0093]L基准线
[0094]P圆通孔的中心
[0095]R混炼转 子的旋转中心
【权利要求】
1.一种连续混炼机，其具备: 混炼筒，其在内部具有沿轴向形成的平行的两个圆通孔，所述圆通孔的内壁面的一部分彼此相互重置； 两个混炼转子，该两个混炼转子彼此向不同的方向旋转，且贯穿于所述圆通孔各自的内部， 所述连续混炼机的特征在于， 所述混炼转子绕所述混炼转子的轴心具有两个以上的混炼刮板， 在轴垂直方向的截面中，所述混炼转子的旋转中心从所述混炼转子所贯穿的圆通孔的中心向所述混炼筒的靠中央或靠上方偏心。
2.根据权利要求1所述的连续混炼机，其特征在于， 在轴垂直方向的截面中，所述混炼转子的旋转中心相对于连结两个所述圆通孔的中心间的基准线，位于从所述混炼转子所贯穿的圆通孔的中心向所述混炼转子的旋转方向为-90°以上且+70°以下的角度的范围内。
3.根据权利要求1或2所述的连续混炼机，其特征在于， 所述混炼刮板在朝向所述混炼转子的旋转方向的一侧具备刮板面，在该刮板面与所述混炼筒的内壁面之间能够生成伸长流动。
4.根据权利要求3所述的连续混炼机，其特征在于， 被规定为所述混炼筒的内壁面与所述刮板面之间的角度的迎角为10°以上且60°以下。
【文档编号】B29B7/46GK103429408SQ201280013262
【公开日】2013年12月4日 申请日期:2012年5月24日 优先权日:2011年5月25日
【发明者】山田纱矢香, 山口和郎, 福谷和久 申请人:株式会社神户制钢所