.2))。
[0083] 此外，Q、Qi、化如上所述都是默认值，在运里例如使9 = 4、化=1、化=3。并且，在使0 为0.9的情况下，
[0084] 贝IJa = (0.9 X4-l)/3 = 0.86。因此，当a小于0.86的情况下，Q3成为化W上的值，反 向旋转下的通过控制箱13的风量与正向旋转相比增加。因此，在该修正系数a小于0.86的情 况下，在检测到制冷剂泄漏时使送风机反向旋转(表1的（3.1))。另一方面，如果a为0.86W 上，则反向旋转时通过控制箱13的风量与正向旋转相比减少。因此，如果a为0.86W上，则与 常规运转时同样地使送风机正向旋转(表1的（3.2))，并且控制送风机6,使得通过控制箱13 的风量成为利用送风机6所能够向控制箱13吹送的最大风量。此外，a和0是通过模拟等预先 求出的值。
[0085] 在表1的（3.1)和(3.2)中，如果考虑热源侧换热器3侧的风量，则(3.1)的结构的作 为冷冻循环的性能高。因此，优选(3.1)的结构。
[0086] 送风机6的风扇形状、框体IOOa内的风路构造、通过控制箱13的风量存在W上那样 的关系。由于在设计阶段就知道热源单元100相当于上述（1)、（2)、（3.1)、（3.2)中的哪个， 因此，W实施与相当的结构对应的送风机控制的方式，预先在控制回路15中设定控制内容。
[0087] (控制流程）
[0088] 图6是表示本发明的实施方式1的热源单元100的送风机动作的流程图。
[0089] 热源单元100的控制回路15在压缩机运转期间使送风机6正向旋转。并且，在热源 单元100停止期间，即压缩机1和送风机6停止期间，控制回路15根据由制冷剂浓度检测机构 14检测到的制冷剂浓度，检查制冷剂浓度是否为预先设定的着火界限浓度W上(S1)。
[0090] 当由制冷剂浓度检测机构14检测出的制冷剂浓度为着火界限浓度W上的情况下 (S2)，控制回路15驱动送风机6,按照根据自身的送风机6的风扇形状和风路构造而预先设 定的、上述表1中的（1)、（2)、（3.1)、（3.2)中的某一个控制来控制送风机6(53)。由此，通过 控制箱13的风量成为利用送风机6所能够向控制箱13吹送的最大风量。并且，当由制冷剂浓 度检测机构14检测出的制冷剂浓度小于着火界限浓度(S3)时，控制回路15使送风机6停止 (S4)。
[00川（效果）
[0092] 如W上说明的那样，根据本实施方式I，通过在控制箱13内配置制冷剂浓度检测机 构14,从而能够提高具备电连接点的控制回路15附近的制冷剂浓度的检测精度。因此，在控 制回路15附近的实际的制冷剂浓度成为着火界限浓度W上时，能够可靠地使送风机6进行 动作，能够提高防止着火的可靠性。
[0093] 另外，通过提高着火源附近的制冷剂浓度的检测精度，从而能够避免在控制箱13 内的排气不充分的状态下使送风机6停止的危险。
[0094] 另外，考虑送风机6的风扇形状和框体IOOa内的风路构造来进行送风机控制，在检 测到制冷剂泄漏时使通过控制箱13的风量成为利用送风机6所能够向控制箱13吹送的最大 风量。因此，在检测到制冷剂泄漏时能够W短时间将控制箱13的制冷剂浓度降低为低于着 火界限浓度。因此，能够降低着火的危险性。
[00M] 另外，通过在控制箱13的通气口 16配置网眼构造16a、引导部16b、返水部16c中的 任意一个，从而能够抑制雨水、排出水向控制箱13内的侵入。
[0096] 实施方式2.
[0097] 在实施方式2中，控制箱13的配置位置W及基于该配置位置的差异的送风机控制 与实施方式1不同。除此之外的制冷剂回路的结构、动作等与实施方式1相同。此外，对于后 述的图7~图9中的与实施方式1相同的构成部分，附上与实施方式1相同的附图标记，并省 略其详细的说明。另外，对于与实施方式1相同的构成部分而适用的变形例在本实施方式2 中也同样适用。
[0098] 图7是表示本发明的实施方式2的热源单元100的图，图7(a)是主视图，图7(b)是后 视图，图7(c)是剖视图，图7(d)是俯视图。图8是表示图7的控制箱13的图。图8中的箭头表示 空气的流向。
[0099] 在实施方式2的热源单元IOOA中，控制箱13配置于送风机6与热源侧换热器3之间。 换言之，在实施方式1中，控制箱13配置于由送风机6在框体IOOa内产生的气流的回旋成分 流动的位置，但是在实施方式2中，控制箱13配置于该气流的直进成分流动的位置。并且，在 控制箱13中，通气口 16形成于换热室11侧，通气口 17形成于热源侧换热器3侧。
[0100] 在运样构成的热源单元IOOA中，也可W与实施方式1同样地在控制箱13的换热室 11侧的通气口 16配置防止雨水、排出水向控制箱13内侵入的水侵入防止机构。在图8 (a)中， 示出了设置网眼构造16a作为水侵入防止机构的例子。另外，在图8(b)中，示出了设置引导 部16b作为侵入防止机构的例子。另外，在图8(c)中，示出了设置返水部16c作为水侵入防止 机构的例子。
[0101] (与送风机6的旋转方向相应的空气的流向）
[0102] 图9是图7的送风机6的旋转方向与W该旋转方向旋转时的热源单元内的空气的流 向的说明图。W下，参照图9说明送风机6分别正向旋转时和反向旋转时的空气的流向。
[0103] [正向旋转]
[0104] 将送风机6旋转时外部空气W热源侧换热器3、控制箱13和送风机6的顺序流动的 旋转方向作为正向旋转（图8 (a))。常规运转时，送风机6正向旋转。当送风机6正向旋转时， 框体IOOa内的空气的流向大致分为两个。具体来说是:通过热源侧换热器3、控制箱13和送 风机6的直进方向的流向（箭头21); W及从通气口7被吸入的外部空气通过送风机6向外部 排出的回旋方向的流向（箭头22)。通过热源侧换热器3的箭头21的流动由外部空气与换热 室11内的静压差产生，因此，空气沿着热源侧换热器3的翅片流动。
[0105] [反向旋转]
[0106] 将送风机6旋转时外部空气W送风机6、控制箱13和热源侧换热器3的顺序流动的 旋转方向作为反向旋转（图8 (b))。在送风机6反向旋转时，框体1 OOa内的空气的流向也大致 分为两个，存在通过送风机6、控制箱13和热源侧换热器3的直进方向的流向（箭头23)、W及 从送风机6流入机械室12并从通气口 7向外部排出的回旋方向的流向（箭头24)。在反向旋转 中，由于在送风机6的吹出空气的轴向成分中加入了回旋成分，因此，朝向热源侧换热器3的 直进方向的流动(箭头23)成为素流，吹出空气的回旋成分的流向成为箭头24的流向。
[0107] (泄漏制冷剂的排出）
[0108] 在运里，探讨在将泄漏制冷剂向框体IOOa外排出时考虑了送风机6的风扇形状和 框体IOOa内的风路构造的影响的、最合适的送风机控制。运里所说的最合适的送风机控制 是指如下的控制：与实施方式1同样地，能够使控制箱13的风量成为利用送风机6所能够向 控制箱13吹送的最大的风量，来迅速地降低控制箱13内的制冷剂浓度。
[0109] 表2是将检测到制冷剂泄漏时的送风机控制进行整理的表。
[0110] 表2
[0112] (1)正向旋转和反向旋转下风量相同的送风机的情况
[0113] 由于在正反方向下风量没有差异，因此，在检测到制冷剂泄漏时可W是任意一方 的旋转。另外，控制回路15使送风机6的转速成为装置上可能的最大转速，从而使通过控制 箱13的风量成为利用送风机6所能够向控制箱13吹送的最大风量。由此，能够使控制箱13内 的泄漏制冷剂的排出量成为利用送风机6的驱动所能够实现的最大限度的排出量。
[0114] (2)反向旋转的风量比正向旋转多的送风机的情况
[0115] 通过使送风机6反向旋转，从而能够使控制箱13内的泄漏制冷剂的排出量成为利 用送风机6的驱动所能够实现的最大限度的排出量。
[0116] (3)正向旋转的风量比反向旋转多的送风机的情况
[0117] 通过使送风机6正向旋转，从