甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器的制造方法
【专利摘要】本实用新型公开了甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器，包括筒体、及位于筒体上方的三相分离器，三相分离器包括外筒和内筒两层筒体，内筒位于外筒内，外筒和内筒底部均开口，外筒底部分为相连的上段和下段，外筒底部上段向内收缩，外筒底部下段向外扩张并形成一级挡板，内筒的下部向外扩张形成二级挡板，外筒的上段和下段伸入筒体空腔内，三相分离器内分为气室区、气体缓释区、沉淀区和回流区四个区域，外筒上在位于回流区上部位置一周上设有周边出水堰。通过控制不同阶段内的C/N值，可在单一反应器中同时实现反硝化和产甲烷。本实用新型优点：能同时深度去除废水中有机物和氮，去除效率高，并能产生能源甲烷。
【专利说明】
【技术领域】
[0001] 本实用新型涉及工业废水处理【技术领域】，尤其涉及的是甲烷化同时反硝化处理低 碳氮比废水的反应器。该反应器能同时实现厌氧甲烷化和反硝化。 甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器
【背景技术】
[0002] UASB(升流式厌氧污泥床，Up-flowAnaerobicSludgeBed/Blanket的英文缩写， 以下简称UASB)由污泥反应区、气液固三相分离器（包括沉淀区）和气室三部分组成。在 底部反应区内存留大量厌氧污泥，沉淀性能和凝聚性能良好的污泥在下部形成污泥床。要 处理的废水从厌氧污泥床底部流入与污泥床中污泥进行混合接触，污泥中的微生物分解废 水中的有机物转化为沼气。沼气以微小气泡形式不断放出，微小气泡在上升过程中，不断 合并，逐渐形成较大的气泡，在污泥床上部由于沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污 泥和水一起上升进入三相分离器，沼气碰到分离器下部的反射板时，折向反射板的四周，然 后穿过水层进入气室，集中在气室沼气，用导管导出，固液混合液经过反射进入三相分离器 的沉淀区，废水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大，并在重力作用下沉降。沉淀至斜壁上的 污泥沿着斜壁滑回厌氧反应区内，使反应区内积累大量的污泥，与污泥分离后的处理出水 从沉淀区溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。即该UASB能将废水中有机物去除并转换为沼 气。
[0003] 废水处理过程中反硝化反应是NCV-N在反硝化菌的作用下转化为氮气N2从水中 逸出。大多数反硝化细菌是异养型兼性厌氧细菌，反硝化过程需大量电子供体，反硝化阶 段以NCV-N为电子受体，有机物作为电子供体，电子供体通常来源于外部碳源，研究表明甲 醇、乙酸等小分子不易发酵有机物较易被反硝化菌利用，反硝化能力与可用碳源的量有关， 即C/N比。
[0004] 在同时存在硝酸盐和有机物的厌氧体系内，复杂易发酵有机物能被水解产酸菌转 化为有机酸和醇类，产氢产乙酸菌能将丙酸、丁酸等有机酸和醇类转化为乙酸、11 2和〇)2。反 硝化菌能以上述各种有机物为碳源还原硝态氮。产甲烷菌则主要以乙酸、H2和co2为底物 产甲烷。传统理论认为，NCV-N的存在会导致反硝化菌和产甲烷菌的竞争，进而对甲烷化产 生抑制。反硝化菌对产甲烷菌的抑制作用表现为三个方面：①在对碳源底物的竞争中反硝 化菌群占据优势；②反硝化过程导致厌氧体系内氧化还原电位升高，不利于产甲烷菌生长； ③反硝化反应中间产物对产甲烷菌群产生毒害作用。
[0005] 因此现有的UASB存在不能同时去除废水中有机物和氮素的缺点，即不能在UASB 单一反应器中同时发生反硝化和甲烷化反应。 实用新型内容
[0006] 本实用新型的目的在于克服现有技术的不足，提供了一种甲烷化同时反硝化处理 低碳氮比废水的反应器。通过适当的调控手段，投加特定碳源，控制不同阶段内不同的C/N 值，可在单一反应器中同时实现反硝化和产甲烷反应。
[0007] 本实用新型是通过以下技术方案实现的：
[0008] 甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器，包括作为反应器主体的筒体、及 位于所述筒体上方的三相分离器，所述筒体外部设有温控装置，所述筒体内为筒体空腔，所 述筒体空腔为污泥反应区，所述污泥反应区下部设有厌氧污泥床，所述筒体底部设有进水 口，所述进水口通过进水管连接到原水箱，所述进水管上设有进水泵，所述三相分离器包括 外筒和内筒两层筒体，所述内筒位于外筒内，所述外筒和内筒底部均开口，所述外筒底部分 为相连的上段和下段，所述外筒底部上段向内收缩，所述外筒底部下段向外扩张并形成一 级挡板，所述内筒的下部向外扩张形成二级挡板，所述外筒的上段和下段伸入所述筒体空 腔内，所述三相分离器内分为气室区、气体缓释区、沉淀区和回流区四个区域，所述外筒内 上部位于内筒上方的区域为气室区，所述内筒内上部的区域为气室缓释区，所述外筒底部 上段围成的区域为沉淀区，所述内筒和外筒之间的间隙区域为回流区，所述外筒上在位于 回流区上部位置一周上设有周边出水堰，所述周边出水堰外连接出水口，所述外筒顶部密 封且在位于气室区上方的位置处设置有气体出气口。
[0009] 作为上述反应器的优选实施方式，所述筒体空腔内在厌氧污泥床与所述进水口之 间设置有均匀分布废水的布水器。
[0010] 作为上述反应器的优选实施方式，所述温控装置为恒温水浴装置，所述恒温水浴 装置设置于所述筒体外围。
[0011] 作为上述反应器的优选实施方式，所述筒体上部设有温度计，所述温度计伸入筒 体空腔内。
[0012] 作为上述反应器的优选实施方式，所述筒体在不同高度位置上设有多个取样口， 所述取样口连接取样管，所述取样管上设有取样阀。
[0013] 作为上述反应器的优选实施方式，所述气体出气口通过出气管连接到气体收集容 器，所述出气管上设有气体净化器和气体流量计。
[0014] 本实用新型还公开了甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的方法，包括如下步 骤：
[0015]A、将取自工厂废水处理反应器底部的厌氧污泥为接种污泥，将接种污泥用清水清 洗干净以去掉其表面的残留废水，然后将该接种污泥接种到本反应器中作为厌氧污泥床；
[0016]B、将低碳氮比的废水加入原水箱中，以废水中的有机物为碳源、以硝酸钠为氮源， 通过温控装置控制反应器运行温度保持在34-36°C，控制废水的pH值保持在7. 5-7. 7,保持 废水的进水流速为2. 304L/d，水力停留时间为73h;启动反应器，废水在进水泵的作用下通 过反应器底部的进水口进入反应器的筒体空腔，向上流过接种污泥组成的厌氧污泥床，废 水与污泥床的污泥发生厌氧反应，产生沼气引起污泥搅动，形成固液气混合的上升流继续 上升，一级挡板位置较低，能较高效率的拦截上升流中的污泥颗粒，完成初步固液分离，经 初步固液分离后的上升流继续上升经过二级挡板第二次分离上升流中的污泥颗粒，完成第 二次固液分离；随后上升流在气体缓释区发生气液分离，分离的气体进入气室区，分离的液 体通过回流区进入沉淀区，分离的液体中上清液越过周边出水堰通过出水口排出；
[0017]C、反应器运行的前10天，控制原水箱中进水硝态氮浓度为0;第11-31天，控制 原水箱中进水碳氮比C/N为75:1 ;第32-62天，控制原水箱中进水碳氮比C/N为15:1 ;第 63-98天，控制原水箱中进水碳氮比C/N为7. 5:1。
[0018] 作为上述方法的优选实施方式，所述步骤C为：控制进水总有机碳TOC浓度不变， 阶段性提高进水硝态氮的浓度。
[0019] 作为上述方法的优选实施方式，所述步骤C具体为：在反应器运行的98天中控制 原水箱中进水总有机碳T0C浓度一直保持为2250mg/L;反应器运行的前10天，控制原水 箱中进水硝态氮浓度为〇 ;第11-31天，控制原水箱中进水硝态氮浓度为30mg/L;第32-62 天，控制原水箱中进水硝态氮浓度为150mg/L;第63-98天，控制原水箱中进水硝态氮浓度 为 300mg/L。
[0020] 作为上述方法的优选实施方式，所述步骤B中，进入气室区的气体经过气体出气 口进入出气管，经过气体净化器对其进行净化，然后通过气体流量计进行气体流量测量，最 后进入气体收集容器将气体收集起来；通过液体浓度测量仪对从出水口排出的上清液进行 浓度测量。
[0021] 本实用新型相比现有技术具有以下优点：
[0022] 本实用新型方法中，通过适当的调控手段，控制进水T0C浓度不变，阶段性提高进 水硝态氮的浓度，控制不同阶段的C/N值不同，可在单一反应器中同时实现反硝化和产甲 烷反应的目的，通过实验得出，在UASB反应器内，获得了 98. 6%以上的有机物去除率以及 99. 1 %以上的硝态氮去除率。
[0023] 本实用新型所用到的反应器，采用两级不同高度位置的挡板，能更加充分的拦截 上升流中的污泥颗粒，两次固液分离使固液分离更充分；且其三相分离器特有的结构，一方 面保证由周边出水堰出来的水澄清，另一方面，上方为二级挡板、下方为外筒底部上段向内 收缩形成的沉淀区，容积较大，能更好的截留污泥，方便污泥沉淀，最终沉淀区分离出来的 污泥重新回到厌氧污泥床反应区内，从而不需设沉淀池和污泥回流设备等，结构简单，三相 分离处理效率高；其温控装置采用围绕在筒体外的恒温水浴装置，保证了反应器运行温度 恒定和稳定；且筒体在不同高度位置上设有多个取样口，能方便的取到不同高度的污泥从 而分析其中的微生物组成。利用本实用新型的UASB反应器处理废水中的有机物，具有能耗 低、污泥产量少、负荷高等优点；本实用新型使废水处理工艺流程大为简化，充分利用原废 水中的碳源反硝化，实现了"以废治废"的废水处理理念，达到同时深度去除废水中有机物 和氮的目的，并能产生能源甲烷。
【专利附图】
【附图说明】
[0024] 图1是本实用新型的反应器结构示意图。
[0025] 图2是本实用新型的方法中出水的总有机碳T0C浓度及去除率随时间变化图。
[0026] 图3是本实用新型的方法中进出水的硝态氮NCV-N浓度及去除率随时间图。
[0027] 图4是本实用新型的方法中反应器内产生的各气体组分所占比例随时间变化图。
【具体实施方式】
[0028] 下面对本实用新型的实施例作详细说明，本实施例在以本实用新型技术方案为前 提下进行实施，给出了详细的实施方式和具体的操作过程，但本实用新型的保护范围不限 于下述的实施例。
[0029] 请参见图1，本实用新型提供的一种甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应 器，包括作为反应器主体的筒体1、及位于筒体1上方的三相分离器，筒体1外部设有温控 装置，温控装置为恒温水浴装置2,恒温水浴装置2设置于筒体1外围，其通过保温循环水 21在筒体1外围循环从而控制反应器的运行温度。筒体1内为筒体空腔，筒体空腔为污泥 反应区，污泥反应区下部设有厌氧污泥床11，筒体底部设有进水口 12,筒体空腔内在厌氧 污泥床11与进水口 12之间设置有均匀分布废水的布水器13。筒体1上部设有温度计14， 温度计14伸入筒体空腔内。进水口 12通过进水管连接到原水箱16,进水管上设有进水泵 15。三相分离器包括外筒3和内筒4两层筒体，内筒4位于外筒3内，外筒3和内筒4底部 均开口，外筒3底部分为相连的上段31和下段32,外筒3底部上段31向内收缩，外筒3底 部下段32向外扩张并形成一级挡板，内筒4的下部向外扩张形成二级挡板41，外筒3的上 段31和下段32伸入筒体空腔内，三相分离器内分为气室区51、气体缓释区52、沉淀区53 和回流区54四个区域，外筒3内上部位于内筒4上方的区域为气室区50,内筒4内上部的 区域为气室缓释区52,外筒3底部上段31围成的区域为沉淀区53,内筒4和外筒3之间的 间隙区域为回流区54,外筒3上在位于回流区54上部位置一周上设有周边出水堰55,周边 出水堰55外连接出水口 56,外筒3顶部密封且在位于气室区51上方的位置处设置有气体 出气口 33,气体出气口 33通过出气管连接到气体收集容器，出气管上设有气体净化器和气 体流量计。筒体1在不同高度位置上设有多个取样口 17,取样口 17连接取样管，取样管上 设有取样阀。
[0030] 本实用新型所用到的反应器，采用两级不同高度位置的挡板，能更加充分的拦截 上升流中的污泥颗粒，两次固液分离使固液分离更充分；且其三相分离器特有的结构，一方 面保证由周边出水堰55出来的水澄清，另一方面，上方为二级挡板41、下方为外筒3底部上 段31向内收缩形成的沉淀区53,容积较大，能更好的截留污泥，方便污泥沉淀，最终沉淀区 分离出来的污泥重新回到厌氧污泥床11反应区内，从而不需设沉淀池和污泥回流设备等， 结构简单，三相分离处理效率高；其温控装置采用围绕在筒体1外的恒温水浴装置2,保证 了反应器运行温度恒定和稳定；且筒体1在不同高度位置上设有多个取样口 17,能方便的 取到不同高度的污泥从而分析其中的微生物组成。
[0031] 本实用新型还公开了甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的方法，包括如下步 骤：
[0032] A、将取自工厂废水处理反应器底部的厌氧污泥为接种污泥，接种污泥的浓度为 2〇g/L，将其用清水清洗干净以去掉其表面的残留废水，然后将该接种污泥接种到本反应器 中作为厌氧污泥床11 ;
[0033] B、将低碳氮比的废水加入原水箱16中，以废水中的有机物乙酸钠为碳源、以硝 酸钠为氮源，通过温控装置控制反应器运行温度保持在34-36°C，控制废水的pH值保持在 7. 5-7. 7,保持废水的进水流速为2. 304L/d，水力停留时间为73h;启动反应器，废水在进水 泵15的作用下通过反应器底部的进水口 12进入反应器的筒体空腔，向上流过接种污泥组 成的厌氧污泥床11，废水与污泥床的污泥发生厌氧反应，产生沼气引起污泥搅动，形成固液 气混合的上升流继续上升，一级挡板位置较低，能较高效率的拦截上升流中的污泥颗粒，完 成初步固液分离，经初步固液分离后的上升流继续上升经过二级挡板41第二次分离上升 流中的污泥颗粒，完成第二次固液分离；随后上升流在气体缓释区52发生气液分离，分离 的气体进入气室区51，分离的液体通过回流区54进入沉淀区53,分离的液体中上清液越过 周边出水堰55通过出水口 56排出；
[0034] C、反应器运行的前10天，控制原水箱16中进水硝态氮浓度为0 ;第11-31天，控 制原水箱16中进水碳氮比C/N为75:1 ;第32-62天，控制原水箱16中进水碳氮比C/N为 15:1 ;第63-98天，控制原水箱16中进水碳氮比C/N为7. 5:1。
[0035] 其中，上述步骤B中，进入气室区51的气体经过气体出气口 33进入出气管，经过 气体净化器对其进行净化，然后通过气体流量计进行气体流量测量，最后进入气体收集容 器将气体收集起来；通过液体浓度测量仪对从出水口 56排出的上清液进行浓度测量。
[0036] 其中，上述步骤C中，通过控制进水T0C浓度不变，阶段性提高进水硝态氮的浓度 从而控制不同阶段的进水碳氮比C/N。具体为：在反应器运行的98天中控制原水箱16中 进水总有机碳T0C浓度一直保持为2250mg/L;反应器运行的前10天，控制原水箱16中进 水硝态氮浓度为〇 ;第11-31天，控制原水箱16中进水硝态氮浓度为30mg/L;第32-62天， 控制原水箱16中进水硝态氮浓度为150mg/L;第63-98天，控制原水箱16中进水硝态氮浓 度为 300mg/L。
[0037] 为了验证本实用新型的方法的效果，本 申请人:特意做了实验实例。
[0038] 本实验实例中，原水箱16中进水采用乙酸钠、硝酸钠、微量元素浓溶液与自 来水的混合液，来模拟废水的成分，其中各成分浓度如下（mg/L) :T0C为2250(相当于 C0D3000) ;N(V_N为 0 ?300 ;NH4HC03 前 10 天 2024、后面时间内为 0 ;KH2P04 · 3H20 为 800 ; (ΝΗ4)6Μ〇7024 为 15 ;MgCl2 ·6Η20 为 100 ;MnCl2 ·4Η20 为 5 ;NiCl2 ·6Η20 为 5 ;CoCl2 ·6Η20 为 5 ; CuCl2 ·5Η20 为 5 ;CaCl2 为 50;NaCl为 10 ;FeCl2 为 25 ;Η3Β04 为 5;ZnCl为 25 ;A1C13 为 2· 5,用 磷酸盐缓冲液做磷源使C0D:P= 500:1，用碳酸氢钠调节模拟废水进水的pH为7. 6±0. 1。 实验的接种污泥取自华润雪花啤酒厂废水处理的厌氧反应器的底部，在接种前水洗3次以 去除污泥表面残留的酒厂废水。
[0039] 在反应器整个运行过程中，通过对模拟废水的进水投加特定碳源及加水稀释来控 制各个阶段的碳氮比C/N。本实验实例在反应器整个运行过程中，通过温控装置控制反应 器运行温度保持在34-36°C，保持进水流速为2. 304L/d，水力停留时间为73h，固定进水中 总有机碳T0C浓度为2250mg/L不变，分阶段提高进水硝态氮NCV-N浓度；反应器运行的前 10天，控制原水箱16中进水硝态氮浓度为0 ;第11-31天，控制原水箱16中进水硝态氮浓 度为30mg/L;第32-62天，控制原水箱16中进水硝态氮浓度为150mg/L;第63-98天，控制 原水箱16中进水硝态氮浓度为300mg/L。
[0040] 实验结果参见图2至图4,实验开始的前10天为第一阶段，模拟废水中以乙酸钠为 碳源，同时进水NCV-N浓度为0,该阶段主要目的是为了使污泥适应新的废水并保证污泥的 活性，由图2可以看出，该阶段中出水T0C的浓度急速下降，T0C去除率达到86. 36% ;
[0041] 第11-31天为第二阶段，模拟废水中NCV-N浓度提升为30mg/L，同时分析图2和图 3可以看出，这一阶段反应器出水T0C浓度仍然保持下降趋势，而出水NCV-N浓度近似为零， NCV-N去除率高达95%以上；到第31天出水T0C浓度为172. 97mg/L、去除率为92. 31 %，出 水NCV-N浓度为0. 41mg/L、去除率为98. 65%。
[0042] 第32-62天为第三阶段，模拟废水中NCV-N浓度提升为150mg/L，同时分析图2和 图3可以看出，这一阶段反应器出水T0C去除率保持在90%以上，而出水NCV-N浓度虽然 略有回升但幅度很低可忽略，且Ν03_-Ν去除率仍然保持在95%以上；到第62天出水T0C浓 度为83. 15mg/L、去除率为96. 30%，出水NCV-N浓度为0. 69mg/L、去除率为99. 54%。
[0043] 第63-98天为第四阶段，模拟废水中NCV-N浓度提升为300mg/L，同时分析图2和 图3可以看出，这一阶段反应器出水T0C去除率保持在95 %以上，而出水Ν03_-Ν浓度较第三 阶段又略有回升但浓度从10. 22mg/L逐步下降，NCV-N去除率仍然保持在95%以上；到第 98天出水T0C浓度为29. 505mg/L、去除率为98. 69%，出水NCV-N浓度为2. 42mg/L、去除率 为 99. 19%。
[0044] 图4表示的是在构建同步甲烷化和反硝化体系过程中，反应器内产生的各气体组 分所占比例随时间变化图。同时结合图3分析，随着Ν03_-Ν的加入，反应器内产生的CH4含 量降低而N2含量和C02含量开始升高，N2增幅要大于co2增幅，这是由于反硝化的过程产生 了C02，而C02又能够被产甲烷细菌利用。到第98天时产气成分已经趋于稳定，其中N2占 40%左右，014占50%左右，0)2占10%左右。反应器运行稳定后，产气量为0.081711，经过 计算，反应器的比产N2速率为31. 07mlV(gVSS·h)，比产CH4速率为38. 83mlV(gVSS·h)。
[0045] 综合图2、图3、图4,反应器运行稳定，TOC去除率达到98. 69%，Ν03--Ν去除率达到 99. 19%，T0C和NCV-N的去除率都非常高，气体产生成分稳定，在单一厌氧反应器内实现了 厌氧甲烷化同时反硝化。
[0046] 实验结果表明，以UASB反应器为反应容器，乙酸钠为碳源、硝酸钠为氮源，进水 T0C浓度控制为2250mg/L，进水NCV-N浓度控制为0?300mg/L，通过阶段性提高反应器进 水NCV-N的浓度，阶段性降低碳氮比C/N，可以快速实现单一反应器中甲烷化与反硝化反应 的耦合。
[0047] 本实用新型方法中，通过适当的调控手段，控制进水T0C浓度不变，阶段性提高进 水硝态氮浓度，控制不同阶段的C/N值不同，可在单一反应器中同时实现反硝化和产甲烷 反应的目的，通过实验得出，在厌氧UASB反应器内，获得了 98. 6%以上的有机物去除率以 及99. 1 %以上的硝态氮去除率。
[0048] 本实用新型采用UASB反应器处理废水中的有机物，具有能耗低、污泥产量少、负 荷高等优点；本实用新型使废水处理工艺流程大为简化，充分利用原废水中的碳源反硝化， 实现了"以废治废"的废水处理理念，达到同时深度去除废水中有机物和氮的目的，并能产 生能源。
[〇〇49] 以上仅为本实用新型的较佳实施例而已，并不用以限制本实用新型，凡在本实用 新型的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本实用新型的保 护范围之内。
【权利要求】
1. 甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器，包括作为反应器主体的筒体、及位 于所述筒体上方的三相分离器，所述筒体外部设有温控装置，所述筒体内为筒体空腔，所述 筒体空腔为污泥反应区，所述污泥反应区下部设有厌氧污泥床，所述筒体底部设有进水口， 所述进水口通过进水管连接到原水箱，所述进水管上设有进水泵，其特征在于：所述三相分 离器包括外筒和内筒两层筒体，所述内筒位于外筒内，所述外筒和内筒底部均开口，所述外 筒底部分为相连的上段和下段，所述外筒底部上段向内收缩，所述外筒底部下段向外扩张 并形成一级挡板，所述内筒的下部向外扩张形成二级挡板，所述外筒的上段和下段伸入所 述筒体空腔内，所述三相分离器内分为气室区、气体缓释区、沉淀区和回流区四个区域，所 述外筒内上部位于内筒上方的区域为气室区，所述内筒内上部的区域为气室缓释区，所述 外筒底部上段围成的区域为沉淀区，所述内筒和外筒之间的间隙区域为回流区，所述外筒 上在位于回流区上部位置一周上设有周边出水堰，所述周边出水堰外连接出水口，所述外 筒顶部密封且在位于气室区上方的位置处设置有气体出气口。
2. 如权利要求1所述的甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器，其特征在于： 所述筒体空腔内在厌氧污泥床与所述进水口之间设置有均匀分布废水的布水器。
3. 如权利要求1所述的甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器，其特征在于： 所述温控装置为恒温水浴装置，所述恒温水浴装置设置于所述筒体外围。
4. 如权利要求1所述的甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器，其特征在于： 所述筒体上部设有温度计，所述温度计伸入筒体空腔内。
5. 如权利要求1至4任一所述的甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器，其特 征在于：所述筒体在不同高度位置上设有多个取样口，所述取样口连接取样管，所述取样管 上设有取样阀。
6. 如权利要求5所述的甲烷化同时反硝化处理低碳氮比废水的反应器，其特征在于： 所述气体出气口通过出气管连接到气体收集容器，所述出气管上设有气体净化器和气体流 量计。
【文档编号】C02F3/28GK203866094SQ201420221013
【公开日】2014年10月8日 申请日期:2014年4月30日 优先权日:2014年4月30日
【发明者】石先阳, 彭冲 申请人:安徽大学