C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的90°C液态水需要约48MJ/分钟。将大约18.5L/分钟的冷凝的未提纯的水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是碳钢，其用正磷酸二氢钠、苯甲酸钠、亚硝酸钠和硝酸钠的组合处理过。在线3个月之后，再循环至盐池的提纯的水含有约10ppm铁、约50ppm钴、约10，OOOppm环戊酮、约8，OOOppm六亚甲基亚胺、约5，OOOppm双(六亚甲基)二胺、约100，OOOppm六亚甲基二胺和约1，OOOppm己二酸。由该系统制造的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约4的根据ASTM D1925测量的黄度指数。进入盐池的再循环的水的总量为18.5L/分钟，将其与37.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有0.5:1的再循环比。
[0091]在连续聚合系统中产生大约IKg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约X/天以进行操作，加上约15.5*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节省大约30*X。
[0092]然而，在约6个月的期间内，腐蚀控制材料从碳钢浸滤出，部分地丧失它们的腐蚀控制效果并污染聚酰胺产物。在线6个月之后，再循环至盐池的冷凝的提纯的水含有约10, OOOppm铁、约5, OOOppm钴、约20, OOOppm环戊酮、约16, OOOppm六亚甲基亚胺、约10，OOOppm双(六亚甲基)二胺、约100，OOOppm六亚甲基二胺和约1，OOOppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。在6个月之后，系统中的凝胶形成速率为约1.5Kg/天。
[0093]实施例4.比较.从再循环水选择性地但不充分地移除一些杂质，具有过滤，无热
[0094]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并冷凝。将18.5Kg/分钟的235°C蒸汽冷凝为18.51/分钟的水性90°C液体需要约48MJ/分钟。将冷凝水通过含有粗过滤器(200 μπι)并连接有第一细过滤器(50 μπι)的过滤器组件清洁。第一细过滤器连接有含约50Kg的活性炭吸附剂的活性炭吸附剂床。水之后通过第二细过滤器(5 μπι)。大约18.5L/分钟的冷凝清洁的水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是不锈钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约50ppm铁、约25ppm钴、约8，OOOppm环戊酮、约7，OOOppm六亚甲基亚胺、约4，OOOppm双(六亚甲基)二胺、约100，OOOppm六亚甲基二胺和约1，OOOppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约3.5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。进入盐池的再循环的水的总量为18.5L/分钟，将其与37.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有0.5: I的再循环比。
[0095]在连续聚合系统中产生大约IKg/天的凝胶。蒸发器再循环装置花费约3*X/天以进行操作，加上约15.5*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环装置的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节省大约30*X。
[0096]实施例5.比较.从再循环水选择性地但不充分地移除杂质，具有精馏，没有热整入
α °
[0097]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的IM高的0.5Μ直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是不锈钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约35ppm铁、约15ppm钴、约5，OOOppm环戊酮、约4，OOOppm六亚甲基亚胺、约2，OOOppm双(六亚甲基)二胺、约50，OOOppm六亚甲基二胺和约500ppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约3.5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。进入盐池的再循环的水的总量为18.5L/分钟，将其与37.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有0.5:1的再循环比。
[0098]在连续聚合系统中产生大约0.6Kg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约3*X/天以进行操作，外加约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节约约30*X。
[0099]实施例6.杂质从再循环水的选择性移除，具有1:1再循环比，具有精馏，没有热
[0100]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的3M高的0.5M直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是不锈钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约1ppm铁、约5ppm钴、约10ppm环戊酮、约80ppm六亚甲基亚胺、约50ppm双(六亚甲基)二胺、约5，OOOppm六亚甲基二胺和约50ppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约1.5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。将不含有杂质的来自蒸发器的大约
9.5L/分钟的提纯的水(例如，从蒸发器中的反应混合物移除的水的总量的约30重量％ )同样再循环返回到盐池。进入盐池的再循环的水的总量为28L/分钟，将其与28L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有1:1的再循环比。
[0101]在连续聚合系统中产生大约0.4Kg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约4*X/天以进行操作，外加约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节约约3*X。
[0102]实施例7.从再循环水选择性移除杂质，具有精馏，没有热整合。
[0103]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的3M高的0.5M直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是不锈钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约1ppm铁、约5ppm钴、约10ppm环戊酮、约80ppm六亚甲基亚胺、约50ppm双(六亚甲基)二胺、约5，OOOppm六亚甲基二胺和约50ppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约1.5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。进入盐池的再循环的水的总量为18.5L/分钟，将其与37.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有0.5:1的再循环比。
[0104]在连续聚合系统中产生大约0.4Kg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约4*X/天以进行操作，外加约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节约约30*X。
[0105]实施例8.从再循环水选择性移除杂质，具有精馏，没有热整合。
[0106]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的1M高的0.5M直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是不锈钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约Ippm铁、约0.5ppm钴、约1ppm环戊酮、约8ppm六亚甲基亚胺、约5ppm双(六亚甲基)二胺、约10ppm六亚甲基二胺和约Ippm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约1.4的根据ASTM D1925测量的黄度指数。进入盐池的再循环的水的总量为18.5L/分钟，将其与37.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有0.5:1的再循环比。
[0107]在连续聚合系统中产生大约0.35Kg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约16*X/天以进行操作，外加约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节约约30*X。
[0108]实施例9.从再循环水选择性移除杂质，具有精馏和过滤，无热整合。
[0109]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的3M高的0.5M直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将冷凝的液体通过含有粗过滤器(200 μπι)并连接有第一细过滤器(50 μπι)的过滤器组件进行清洁。第一细过滤器连接有含约50Kg的活性炭吸附剂的活性炭吸附剂床。水之后通过第二细过滤器(5 μm)。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是不锈钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约5ppm铁、约2ppm钴、约50ppm环戊酮、约40ppm六亚甲基亚胺、约25ppm双(六亚甲基)二胺、约2，500ppm六亚甲基二胺和约25ppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约1.5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。进入盐池的再循环的水的总量为18.5L/分钟，将其与37.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有0.5: I的再循环比。
[0110]在连续聚合系统中产生大约0.35Kg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约5*X/天以进行操作，外加约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节约约30*X。
[0111]实施例10.从再循环水选择性移除杂质，4: I的再循环比，无热整合。
[0112]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的3M高的0.5M直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是不锈钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约1ppm铁、约5ppm钴、约10ppm环戊酮、约80ppm六亚甲基亚胺、约50ppm双(六亚甲基)二胺、约5，OOOppm六亚甲基二胺和约50ppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约1.5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。将不含有杂质的来自蒸发器的大约26.3L/分钟的提纯的水(例如，从蒸发器中反应混合物移除的全部水的约82重量％)同样再循环返回到盐池。进入盐池的再循环的水的总量为44.8L/分钟，将其与11.2L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有4: I的再循环比。
[0113]在连续聚合系统中产生大约0.4Kg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约5*X/天以进行操作，加上约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节省大约50*X。
[0114]实施例11.从再循环水选择性移除杂质，14.1: I的再循环比，无热整合。
[0115]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的3M高的0.5M直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是不锈钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约1ppm铁、约5ppm钴、约10ppm环戊酮、约80ppm六亚甲基亚胺、约50ppm双(六亚甲基)二胺、约5，OOOppm六亚甲基二胺和约50ppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约1.5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。将不含有杂质的来自蒸发器的大约32L/分钟的提纯的水(例如，从蒸发器中反应混合物移除的水的100重量％ )同样再循环返回到盐池。进入盐池的再循环的水的总量为50.5L/分钟，将其与3.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有14.4: I的再循环比。
[0116]在连续聚合系统中产生大约0.4Kg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约5*X/天以进行操作，加上约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节省大约60*X。
[0117]实施例12.从再循环水选择性移除杂质，碳钢蒸发器再循环装置，具有精馏，无热整合。
[0118]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的3M高的0.5M直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是碳钢。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约10ppm铁、约50ppm钴、约500ppm环戊酮、约220ppm六亚甲基亚胺、约200ppm双(六亚甲基)二胺、约1，OOOppm六亚甲基二胺和约50ppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约1.8的根据ASTM D1925测量的黄度指数。进入盐池的再循环的水的总量为18.5L/分钟，将其与37.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有0.5:1的再循环比。
[0119]在连续聚合系统中产生大约0.5Kg/天的凝胶。蒸发器再循环装置花费约_天以进行操作，加上约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。与不具有蒸发器再循环装置的相应的方法比较，避免过多的下水排放罚金和使用较少的脱矿物质的新鲜水每天节省大约30*X。
[0120]实施例13.从再循环水选择性移除杂质，处理的碳钢蒸发器再循环装置，具有精馏，没有热整合。
[0121]进行连续聚合方法。使从反应器中的反应混合物蒸发的蒸气物质离开反应器的排放口并且被引导至填充有拉西环的3M高的0.5M直径精馏塔。将离开塔的顶部的蒸气冷凝为液体用于再循环。将18.5Kg/分钟的100°C蒸汽冷凝为18.5L/分钟的水性90°C液体需要约43MJ/分钟。大约18.5L/分钟的冷凝水从反应器再循环返回到盐池。管式反应器再循环装置和所连接的传递管主要是碳钢，其被用正磷酸二氢钠、苯甲酸钠、亚硝酸钠和硝酸钠的组合处理过。在线3个月之后，再循环至盐池的纯化水含有约1ppm铁、约5ppm钴、约10ppm环戊酮、约80ppm六亚甲基亚胺、约50ppm双(六亚甲基)二胺、约5，OOOppm六亚甲基二胺和约50ppm己二酸。通过该系统产生的后缩聚过的聚酰胺粒料具有约1.5的根据ASTM D1925测量的黄度指数。进入盐池的再循环的水的总量为18.5L/分钟，将其与37.5L/分钟的脱矿物质的新鲜的水组合，具有0.5: I的再循环比。
[0122]在连续聚合系统中产生大约0.4Kg/天的凝胶。反应器再循环装置花费约4*X/天以进行操作，外加约14*X/天的冷凝蒸汽的成本。然而，在约六个月的期间内，腐蚀控制材料从碳钢浸出，部分地丧失它们的腐蚀控制效果并污染聚酰胺产物。在六个月之后，再循环至盐池的纯化水