双级压缩式热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法
【专利摘要】本发明涉及一种双级压缩式热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，特点是控制系统的节能控制方法步骤为：根据食品干燥工艺要求确定进入干燥室加热隔板的加热介质的温度T1；根据组合设备真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器表面霜层厚度的变化，确定组合设备运行过程中捕水器的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式；根据低压级制冷系统捕水器的蒸发温度T4和高压级冷凝器的冷凝温度T2确定中间冷却器的最佳的中间温度T3；根据捕水器的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式，通过低压级节流阀的开度调节及低压级压缩机的转速调节来实现；根据函数式计算确定的中间冷却器的最佳的中间温度T3，通过高压级节流阀的开度调节及高压级压缩机的转速调节来实现。其优点为：可以调节干燥室供热温度及热量，确定捕水器的最佳的蒸发温度，确定中间冷却器最佳的中间温度，运行节能。
【专利说明】
双级压缩式热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法
技术领域
[0001] 本发明涉及一种双级压缩式热栗真空冷冻干燥组合设备节能控制方法。
【背景技术】
[0002] 真空冷冻干燥设备干燥的食品相对其他干燥方法干燥的食品品质好，但加工过程 中能耗大。真空冷冻干燥设备运行中，一方面被干燥食品中的水分升华需要大量的热量，另 一方面，水分在捕水器中凝华需要大量的冷量。由于为真空冷冻干燥设备提供冷量的制冷 系统在制冷的过程中，其冷凝器放出大量的热量，且这一热量大于食品干燥所需热量，因 此，有研究者提出利用制冷系统冷凝器热量作为食品干燥热源，由此产生了热栗真空冷冻 干燥组合设备。组合设备在运行过程中的能耗主要是制冷系统能耗，要实现组合设备的节 能，关键是在满足食品加工工艺参数如干燥室加热温度、真空度等要求下，尽可能提高制冷 系统的蒸发温度。由于在一个干燥加工周期内食品干燥工艺是变化的，其所需的制冷量及 蒸发温度是变化的，所需热量及加热温度也是变化的，如何协同控制成为组合设备节能的 关键。同时，由于干燥室加热所需的温度一般在60 °C左右，制冷系统蒸发温度在_40°C左右， 制冷系统必须采用复叠式制冷、双级压缩制冷或喷气增焓制冷才能满足要求，但这也增加 了组合设备的控制难度。
【发明内容】
[0003] 本发明的目的是克服现有技术的不足而提供一种双级压缩式热栗真空冷冻干燥 组合设备节能控制方法，其可以根据食品干燥工艺参数要求，调节干燥室供热温度及热量， 进而确定高压级冷凝器最佳冷凝温度，根据真空度要求和捕水器结霜厚度，确定捕水器(也 即低压级蒸发器)的最佳蒸发温度，根据高压级冷凝器冷凝温度和捕水器蒸发温度，确定中 间冷却器最佳的中间温度，并通过相应控制系统实现，实现组合设备运行节能。
[0004] 为了达到上述目的，本发明是这样实现的，其是一种双级压缩式热栗真空冷冻干 燥组合设备节能控制方法，其特征在于组合设备包括真空系统、低压级压缩机、高压级压缩 机、冷却水流量调节阀、旁通换热器、加热介质循环栗、高压级冷凝器、干燥室加热隔板、高 压级节流阀、中间冷却器、低压级节流阀、捕水器、控制系统、加热介质入口温度传感器、高 压级冷凝温度传感器、中间温度传感器及捕水器蒸发温度传感器;其中所述加热介质入口 温度传感器感应进入干燥室加热隔板入口处的加热介质的温度Tl，高压级冷凝温度传感器 感应高压级冷凝器的冷凝温度T2，中间温度传感器感应进入中间冷却器的冷媒的中间温度 T3，捕水器蒸发温度传感器感应捕水器的蒸发温度T4;所述控制系统的节能控制方法包括 步骤如下： (一) 根据食品干燥工艺要求确定进入干燥室加热隔板的加热介质的温度Tl，以此为控 制对象通过调节冷却水流量调节阀的开度来实现，当实际温度大于设定值时，冷却水流量 调节阀的开度加大，反之减小； (二) 根据组合设备真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器表面霜层厚度的变化， 确定组合设备运行过程中捕水器的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式；以下是一种简 化的计算方法： (a) 根据确定干燥室的真空度，得到捕水器的对应水蒸气凝华温度，也即捕水器霜层表 面的蒸发温度T4必须低于此温度，此温度也即组合设备开始运行时捕水器的最高初始蒸发 温度T41; (b) 根据捕水器的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器表面结霜厚度 d，得到运行周期结束时的所需捕水器的结束蒸发温度T42,因此整个运行周期S时间内捕水 器的初始蒸发温度T41与结束蒸发温度T42的差△ T=T41-T42; (c) 因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程 基本可以分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即〇~0.5S，升华水量约为总水量的 70%± 10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S~S，升华 水量约为总水量的30% ± 10%，单位时间升华量同样基本相同；如以平板型捕水器来计算，则 第一阶段捕水器（12)的蒸发温度Τ4随运行时间t变化的函数式I为Τ4= T41-1.4*(t/s)*A T，式I中，> ? 2 〇，在第二阶段捕水器的蒸发温度T4随时间t变化的函数式Π ST4=T41- 0.4 Δ T-0.6*(t/s)* Δ T，式Π 中，SM之·^，考虑到给蒸发温度一定安全余量，实际蒸发温 度T4可在上述计算值的基础上降低2~3°C ; (三) 根据低压级制冷系统捕水器的蒸发温度T4和高压级冷凝器的冷凝温度T2确定中 间冷却器的最佳的中间温度T3,中间冷却器的最佳的中间温度T3随捕水器的蒸发温度T4和 高压级冷凝器的冷凝温度T2变化的函数式ΙΠ 为:？3=(?2*?4严5,式ΙΠ 中，P2为高压级冷凝器 的冷凝温度T2所对应的饱和压力，P4为捕水器的蒸发温度T4所对应的饱和压力，根据函数 式m计算得到的P3可以直接得到对应的饱和温度，此温度也即中间冷却器的最佳的中间温 度T3; (四） 根据捕水器的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式I及函数式Π ，通过低压级节 流阀的开度调节及低压级压缩机的转速调节来实现；当捕水器的蒸发温度T4的实际值高于 计算值时，低压级压缩机的转速提高，低压级节流阀的开度相应减小，当实际值低于计算值 时，低压级压缩机的转速降低，低压级节流阀的开度相应加大； (五) 根据函数式m计算确定的中间冷却器的最佳的中间温度T3,通过高压级节流阀的 开度调节及高压级压缩机的转速调节来实现；当中间冷却器的最佳的中间温度T3的实际值 高于计算值时，高压级压缩机的转速提高，高压级节流阀的开度相应减小，当实际值低于计 算值时，高压级压缩机转速降低，高压级节流阀的开度相应加大。
[0005] 本发明与现有技术相比的优点为:其可以根据食品干燥工艺参数要求，调节干燥 室供热温度及热量，进而确定高压级冷凝器冷凝温度，根据真空度要求和捕水器结霜厚度， 确定捕水器的最佳的蒸发温度，根据高压级冷凝器冷凝温度和捕水器蒸发温度，确定中间 冷却器最佳的中间温度，并通过相应控制系统实现，实现组合设备运行节能。
【附图说明】
[0006] 图1是本发明实施的双级压缩式热栗真空冷冻干燥组合设备系统原理图。
【具体实施方式】
[0007] 下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出。下面通过参考 附图描述的实施例是示例性的，仅用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。
[0008] 如图1所示，其是一种双级压缩式热栗真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，组合 设备包括真空系统1、低压级压缩机2、高压级压缩机3、冷却水流量调节阀4、旁通换热器5、 加热介质循环栗6、高压级冷凝器7、干燥室加热隔板8、高压级节流阀9、中间冷却器10、低压 级节流阀11、捕水器12、控制系统13、加热介质入口温度传感器14、高压级冷凝温度传感器 15、中间温度传感器16及捕水器蒸发温度传感器17;其中 所述高压级压缩机3的冷媒出口与旁通换热器5的冷媒入口连通，所述旁通换热器5的 冷媒出口与高压级冷凝器7的冷媒入口连通，所述高压级冷凝器7的冷媒出口通过高压级节 流阀9与中间冷却器10的一冷媒入口连通，所述中间冷却器10的一冷媒出口通过低压级节 流阀11与捕水器11的冷媒入口连通，所述捕水器11的冷媒出口与低压级压缩机2的冷媒回 气口连通，所述低压级压缩机2的冷媒出口与中间冷却器10的另一冷媒入口通连，中间冷却 器10的另一冷媒出口与高压级压缩机3的冷媒回气口连通;所述加热介质循环栗7与干燥室 加热隔板8串联，高压级冷凝器7对加热介质加热，被加热后的加热介质流入到干燥室加热 隔板8中对干燥室物料进行加热;所述冷却水流量调节阀4可调节旁通换热器5的温度，所述 真空系统1对干燥室进行抽真空，捕水器12捕集来自干燥室的水份； 所述加热介质入口温度传感器14感应进入干燥室加热隔板8入口的加热介质的温度也 即干燥室加热隔板8的温度Tl，高压级冷凝温度传感器15感应高压级冷凝器7的冷凝温度 T2，中间温度传感器16感应进入中间冷却器10的冷媒的中间温度T3，捕水器蒸发温度传感 器17感应低压级蒸发器蒸发温度也即捕水器12的蒸发温度T4;控制系统13的节能控制方法 包括步骤如下： (一) 根据食品干燥工艺要求确定进入干燥室加热隔板8入口的加热介质的温度Tl，以 此为控制对象通过调节冷却水流量调节阀4的开度来实现，当实际温度大于设定值时，冷却 水流量调节阀4的开度加大，反之减小； (二) 根据组合设备真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器12表面霜层厚度的变 化，确定组合设备运行过程中捕水器12的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式；因组合设 备在一个运行周期内，单位时间内升华的水量不同，按照传热学理论进行计算较为复杂，以 下是一种简化的计算方法： (a) 根据确定的干燥室的真空度，得到捕水器12的对应水蒸气凝华温度，也即捕水器12 霜层表面的蒸发温度T4必须低于此温度，此温度也即组合设备开始运行时捕水器12的最高 初始蒸发温度T41; (b) 根据捕水器12的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器12表面结霜 厚度d，得到运行周期结束时的所需捕水器12的结束蒸发温度T42,因此整个运行周期S时间 内捕水器12的初始蒸发温度T41与结束蒸发温度T42的差△ T=T41-T42; (c) 因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程 基本可以分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即〇~0.5S，升华水量约为总水量的 70%± 10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S~S，升华 水量约为总水量的30% ± 10%，单位时间升华量同样基本相同；如以平板型捕水器来计算，则 第一阶段捕水器12的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式I为T4= T41-1.4*(t/s)*AT， 式I中，2 0，在第二阶段捕水器12的蒸发温度T4随时间t变化的函数式Π ST4=T41- 0.4 Δ T-0.6*(t/s)* Δ T，式Π 中，;TM乏·^，考虑到给蒸发温度一定安全余量，实际蒸发温 度T4可在上述计算值的基础上降低2~3°C ; (三) 根据低压级制冷系统捕水器12的蒸发温度T4和高压级冷凝器7的冷凝温度T2确定 中间冷却器10的最佳的中间温度T3,中间冷却器10的最佳的中间温度T3随捕水器12的蒸发 温度T4和高压级冷凝器7的冷凝温度T2变化的函数式ΙΠ 为:？3=(?2*?4)°·5,式ΙΠ 中，P2为高 压级冷凝器7的冷凝温度T2所对应的饱和压力，P4为捕水器12的蒸发温度T4所对应的饱和 压力，根据函数式ΙΠ 计算得到的P3可以直接得到对应的饱和温度，此温度也即中间冷却器 10的最佳的中间温度T3; (四） 根据捕水器12的蒸发温度T4随运行时间t变化的函数式I及函数式Π ，通过低压级 节流阀11的开度调节及低压级压缩机2的转速调节来实现；当捕水器12的蒸发温度T4的实 际值高于计算值时，低压级压缩机2的转速提高，低压级节流阀11的开度相应减小，当实际 值低于计算值时，低压级压缩机2的转速降低，低压级节流阀11的开度相应加大； (五) 根据函数式m计算确定的中间冷却器10的最佳的中间温度T3,通过高压级节流阀 9的开度调节及高压级压缩机3的转速调节来实现;当中间冷却器10的最佳的中间温度T3的 实际值高于计算值时，高压级压缩机3的转速提高，高压级节流阀9的开度相应减小，当实际 值低于计算值时，高压级压缩机3转速降低，高压级节流阀9的开度相应加大。
[0009]尽管已经示出和描述了本发明的实施例，本领域的普通技术人员可以理解:在不 脱离本发明的原理和宗旨的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换及变形，本 发明的范围由权利要求及其等同物限定。
【主权项】
1. 一种双级压缩式热累真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，其特征在于组合设备包 括真空系统（1 )、低压级压缩机(2 )、高压级压缩机(3 )、冷却水流量调节阀（4)、旁通换热器 (5)、加热介质循环累(6)、高压级冷凝器(7)、干燥室加热隔板(8)、高压级节流阀（9)、中间 冷却器（10)、低压级节流阀（11)、捕水器（12)、控制系统（13)、加热介质入口溫度传感器 (14)、高压级冷凝溫度传感器（15)、中间溫度传感器（16)及捕水器蒸发溫度传感器（17);其 中所述加热介质入口溫度传感器（14)感应进入干燥室加热隔板(8)入口处的加热介质的溫 度T1，高压级冷凝溫度传感器(15)感应高压级冷凝器(7)的冷媒的冷凝溫度T2,中间溫度传 感器（16)感应进入中间冷却器（10)的冷媒的中间溫度T3,捕水器蒸发溫度传感器（17)感应 捕水器(12)的冷媒的蒸发溫度T4;所述控制系统（13)的节能控制方法包括步骤如下： (一) 根据食品干燥工艺要求确定进入干燥室加热隔板(8)的加热介质的溫度T1，W此 为控制对象通过调节冷却水流量调节阀(4)的开度来实现，当实际溫度大于设定值时，冷却 水流量调节阀(4)的开度加大，反之减小； (二） 根据组合设备真空度要求W及组合设备运行过程中捕水器（12)表面霜层厚度的 变化，确定组合设备运行过程中捕水器（12)的蒸发溫度T4随运行时间t变化的函数式；W下 是一种简化的计算方法： (a) 根据确定的干燥室的真空度，得到捕水器(12)的对应水蒸气凝华溫度，也即捕水器 (12)霜层表面的蒸发溫度T4必须低于此溫度，此溫度也即组合设备开始运行时捕水器（12) 的最高初始蒸发溫度T41; (b) 根据捕水器（12)的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器（12)表面 结霜厚度d，得到运行周期结束时的所需捕水器（12)的结束蒸发溫度T42,因此整个运行周 期S时间内捕水器(12)的初始蒸发溫度T41与结束蒸发溫度T42的差Δ Τ=Τ41-Τ42; (C)因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程 基本可W分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即0~0.5S，升华水量约为总水量的 70%± 10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S~S，升华 水量约为总水量的30%±10%，单位时间升华量同样基本相同；如W平板型捕水器来计算，贝U 第一阶段捕水器（12)的蒸发溫度Τ4随运行时间t变化的函数式I为Τ4= T41-1.4*(t/s)*A Τ，式I中，>^岂日，在第二阶段捕水器（12)的蒸发溫度Τ4随时间t变化的函数式Π 为Τ4= 止 T41-0.4ΔT-0.6*(t/s)*ΔT，式Π 中，及ミ?>^K，考虑到给蒸发溫度一定安全余量，实际蒸 发溫度Τ4可在上述计算值的基础上降低2~：TC ; (Ξ)根据低压级制冷系统捕水器（12)的蒸发溫度Τ4和高压级冷凝器(7)的冷凝溫度Τ2 确定中间冷却器（10)的最佳的中间溫度Τ3,中间冷却器（10)的最佳的中间溫度Τ3随捕水器 (12)的蒸发溫度了4和高压级冷凝器口）的冷凝溫度了2变化的函数式虹为:？3=(?2冲4)<^'5，函 数式m中，Ρ2为高压级冷凝器(7)的冷凝溫度Τ2所对应的饱和压力，Ρ4为捕水器（12)的蒸发 溫度T4所对应的饱和压力，根据函数式m计算得到的P3可W直接得到对应的饱和溫度，此 溫度也即中间冷却器(10)的最佳的中间溫度T3; (四）根据捕水器（12)的蒸发溫度T4随运行时间t变化的函数式I及函数式Π ，通过低压 级节流阀（11)的开度调节及低压级压缩机(2)的转速调节来实现；当捕水器（12)的蒸发溫 度Τ4的实际值高于计算值时，低压级压缩机(2)的转速提高，低压级节流阀（11)的开度相应 减小，当实际值低于计算值时，低压级压缩机(2)的转速降低，低压级节流阀（11)的开度相 应加大； (五)根据函数式m计算确定的中间冷却器（10)的最佳的中间溫度Τ3,通过高压级节流 阀（9)的开度调节及高压级压缩机(3)的转速调节来实现;当中间冷却器(10)的最佳的中间 溫度T3的实际值高于计算值时，高压级压缩机(3)的转速提高，高压级节流阀（9)的开度相 应减小，当实际值低于计算值时，高压级压缩机(3)转速降低，高压级节流阀(9)的开度相应 加大。
【文档编号】A23L3/44GK105962005SQ201610299893
【公开日】2016年9月28日
【申请日】2016年5月9日
【发明人】邹时智, 徐言生, 蒋琳, 林治平, 徐沛羽
【申请人】顺德职业技术学院