铁质高尔夫球杆的制作方法

本发明涉及铁质高尔夫球杆。

背景技术：

铁质高尔夫球杆在众多方面上与木质高尔夫球杆不同。铁质球杆中使用铁质球杆用的杆身。日本专利第5439259号公开了铁质球杆组中所使用的杆身组。该杆身组中，使杆身的抗弯刚度按各编号发生变化。

现有技术文献

专利文献

专利文献1日本专利第5439259号

技术实现要素：

发明要解决的课题

本发明人专心研究，结果对于铁质杆头和杆身的适合性得到新的见解。

本发明的目的为提供杆头和杆身的适合性高、抓球良好的铁质高尔夫球杆。

解决课题的方法

某一方面，该铁质高尔夫球杆具备杆头、杆身和握把。作为上述杆头重心和上述杆身轴线之间的距离的杆头重心距离设为db(mm)。上述杆身的杆身扭矩设为ts(°)。db可以为37mm以上。ts可以小于4.0°。db/ts可以为9.7以上。

从上述杆身重心至上述杆身细端的距离设为lg，上述杆身长度设为ls。其它方面，lg/ls可以为0.50以上。

球杆重量设为wc(克)，球杆长度设为lc(米)。其它方面，wc×lc可以为360(g·m)以下。

其它方面，上述杆身可以由多个纤维增强层形成。上述杆身可以具有细端局部偏置层和粗端局部偏置层。

【发明效果】

可以得到杆身和杆头的适合性优异且抓球良好的铁质高尔夫球杆。

附图说明

[图1]图1显示一个实施方式的高尔夫球杆。

[图2]图2是杆头的正视图。

[图3]图3是显示杆身的层叠构成的一个例子的展开图。

[图4]图4是显示杆身扭矩的测定方法的概略图。

符号说明

2···铁质高尔夫球杆

4···杆头

6···杆身

8···握把

gs···杆身重心

gh···杆头重心

z···杆身轴线

s1～s12···预浸料片材(层)

具体实施方式

以下，适宜地结合附图，对优选实施方式进行详细说明。

图1显示一个实施方式的高尔夫球杆2。球杆2是铁质高尔夫球杆。通常，铁质高尔夫球杆的杆面倾角为15度以上70度以下。另外，本申请中，杆面倾角是指实际杆面倾角。实际杆面倾角是相对于杆身轴线的杆面倾角。

高尔夫球杆2具有杆头4、杆身6和握把8。在杆身6的前端部，安装有杆头4。杆头4为铁质型高尔夫球杆杆头。在杆身6的后端部，安装有握把8。

杆身6具有细端tp、粗端bt、杆身长度ls和杆身重心gs。杆身重心gs是杆身6自身的重心。图1中双箭头lg表示的为从细端tp至杆身重心gs的距离。杆身长度ls和距离lg是沿着杆身6轴线z测定的。

通常，铁质球杆用杆身的杆身长度ls为860mm以上991mm以下。

图2是从击球面的正面看杆头4的图。杆头4具有底部10、击球面12和插鞘(hosel)14。插鞘14具有插鞘孔16。在击球面12，设置有刻划线(scoreline)gv。除了刻划线gv以外，击球面12为平面。

杆头4具有重心gh。杆头重心gh为杆头4自身的重心。击球面12具有甜蜜点(sweetspot)ss。甜蜜点ss是穿过杆头重心gh且垂直于击球面12的直线与击球面12的交点。图2中，甜蜜点ss与杆头重心gh重叠。

本申请中，定义了杆头重心距离。杆头重心距离为正视图中的杆身轴线z与杆头重心gh之间的距离。正视图是指被投影于平行于击球面的平面的投影图。该投影面配置于击球面的前侧。该投影的方向为垂直于击球面的方向。图2为杆头4的正视图。该杆头重心距离db如图2所示。另外，杆身轴线z与插鞘孔16的中心线一致。

本申请中定义了杆身扭矩。杆身扭矩是显示杆身6的抗扭刚度的指标。本申请中，杆身扭矩用ts表示。杆身扭矩的测定方法如下所述。

杆身6是所谓的碳杆身。优选，杆身6为使预浸料片材固化而得。该预浸料片材中，纤维实质上朝一个方向取向。像这样，纤维实质上朝一个方向取向的预浸料也称为ud预浸料。“ud”是单方向(unidirection)的简称。也可以使用除ud预浸料以外的预浸料。例如，预浸料片材中包含的纤维也可以被编织。

预浸料片材具有纤维和树脂。该树脂也可以称为基体树脂。一般地，这样的纤维为碳纤维。一般地，这样的基体树脂为热固性树脂。

杆身6通过通常说的片材卷绕制法而制造。预浸料中，基体树脂为半固化状态。杆身6是将预浸料片材卷绕且使其固化后而成。

作为预浸料片材的基体树脂，除环氧树脂以外，也可以使用环氧树脂以外的热固性树脂和热塑性树脂等。从杆身强度的角度考虑，基体树脂优选环氧树脂。

以下，详细说明杆身6的构成。

图3是构成杆身6的预浸料片材的展开图(层叠构成图)的一个例子。

杆身6由多个片材构成。杆身6由从第1片材s1直至第12片材s12的12片片材构成。该展开图从杆身的半径方向内侧开始依次显示构成杆身的片材。从展开图中位于上侧的片材开始依次卷绕这些片材。该展开图中，图的左右方向与杆身的轴向一致。该展开图中，图的右侧为杆身的细端tp侧。该展开图中，图的左侧为杆身的粗端bt侧。

该展开图不仅显示了各片材的卷绕顺序，还显示了各片材在杆身轴向中的配置。例如，图3中，第9片材s9的端部位于细端tp。例如，图3中，第5片材s5的端部位于粗端bt。

本申请中，使用了术语“层”与术语“片材(sheet)”。“层”是卷绕后的称呼。与此相对地，“片材”是卷绕前的称呼。“层”通过将“片材”卷绕而形成。即，被卷绕的“片材”形成“层”。另外，在本申请中，层与片材使用相同的符号。例如，由片材s1形成的层为层s1。

杆身6具有直层(straightlayer)、偏置层(biaslayer)和环层(hooplayer)。本申请的展开图中，各片材上记载有纤维的取向角度θf。该取向角度θf是相对于杆身轴向的角度。

杆身6具有6层偏置层。这些偏置层构成3个偏置层组。即，图3的实施方式具有第1偏置层组b1、第2偏置层组b2和第3偏置层组b3。

第1偏置层组b1由偏置层s1和偏置层s2构成。偏置层s1和偏置层s2之间，纤维相互相反方向地倾斜。第2偏置层组b2由偏置层s3和偏置层s4构成。偏置层s3和偏置层s4之间，纤维相互相反方向地倾斜。第3偏置层组b3由偏置层s10和偏置层s11构成。偏置层s10和偏置层s11之间，纤维相互相反方向地倾斜。

记载为“0°”的片材构成直层。构成直层的片材也称为直片材。

直层是上述角度θf实质上为0°的层。由于卷附时的误差等，通常，上述角度θf并非完全为0°。

通常，在直层中，绝对角度θa为10°以下。绝对角度θa是指上述取向角度θf的绝对值。例如，绝对角度θa为10°以下是指角度θf为-10°以上+10°以下。

在图3的实施方式中，直片材为片材s5、片材s6、片材s8、片材s9和片材s12。

偏置层与杆身的抗扭刚度和抗扭强度高度相关。优选地，偏置片材包含纤维的取向在相互相反方向上倾斜的2片片材。从抗扭刚度的角度考虑，偏置层的绝对角度θa优选15°以上，更优选25°以上，进一步优选40°以上。从抗扭刚度和抗弯刚度的角度考虑，偏置层的绝对角度θa优选为60°以下，更优选50°以下。

如上所述，在图3中，每个片材上均记载有上述角度θf。构成第1偏置层组b1的偏置片材s1和偏置片材s2的纤维的倾斜角度为相互相反的方向。角度θf中，加号(+)和减号(-)表示偏置片材的纤维在相互相反方向上倾斜。第2偏置层组b2和第3偏置层组b3也同样。

如图3中记载的2根斜线所示，片材s2的纤维的倾斜方向与片材s1的纤维的倾斜方向相同。但是，片材s2被翻过来贴附于片材s1上。结果，片材s1的角度θf和片材s2的角度θf成为相互相反的方向。

杆身6具有环层。在杆身6中，环层为层s7。在杆身6中，构成环层的片材为第7片材s7。构成环层的片材也称为环片材。环层优选为碳纤维增强层。

优选地，环层中的上述绝对角度θa相对于杆身轴线实质上为90°。但是，由于卷附时的误差等，有时会出现这样的情况：纤维的取向相对于杆身轴线方向不能完全地成90°。通常，环层中，上述角度θf为-90°以上-80°以下或者80°以上90°以下。换言之，通常，在环层中，上述绝对角度θa为80°以上90°以下。

1片片材的层数(卷绕数)没有限定。例如，片材的层数为1时，该片材在周向上卷绕1周。例如，片材的层数为2时，该片材在周向上卷绕2周。例如，片材的层数为1.5时，该片材在周向上卷绕1.5周。片材的层数为1.5时，该片材在0～180°的周向位置形成1层，且在180°～360°的周向位置形成2层。

虽然图中没有显示，但是使用之前的预浸料片材被包覆片材所夹持。通常，该包覆片材为离型纸和树脂膜。使用之前的预浸料片材被离型纸与树脂膜所夹持。预浸料片材的一个面上贴有离型纸，预浸料片材的另一面上贴有树脂膜。以下，也将贴有离型纸的面称为“离型纸侧的面”，贴有树脂膜的面称为“膜侧的面”。

本申请的展开图为以膜侧的面为表面侧的图。即，图3中，图的表面侧为膜侧的面，图的背面侧为离型纸侧的面。

卷绕预浸料片材时，首先，剥离树脂膜。通过剥离树脂膜，露出膜侧的面。该露出面具有胶粘性(粘合性)。该胶粘性由基体树脂引起。即，由于该基体树脂处于半固化状态，因此，表现出粘合性。该露出的膜侧的面的边缘部也称为卷绕开始的边缘部。接着，将卷绕开始的边缘部贴附于卷绕对象物。由于基体树脂的粘合性，该卷绕开始的边缘部的贴附可以变顺利。卷绕对象物是指卷轴、或其他的预浸料片材被卷绕在卷轴上而成的卷绕物。接着，剥离离型纸。接着，旋转卷绕对象物，将预浸料片材卷附于卷绕对象物。像这样，剥离树脂膜，将卷绕开始的边缘部贴附于卷绕对象物之后，剥离离型纸。通过该步骤，可以抑制片材的褶皱和卷附不良。其原因为，贴附有离型纸的片材是由离型纸支撑，因此，难以产生褶皱。与树脂膜相比较，离型纸的抗弯刚度高。

图3的实施方式中，一部分片材为复合体片材。偏置片材在复合体片材的状态下被卷绕。复合体片材通过将2片以上的片材贴合从而形成。第1偏置层组b1为片材s1和片材s2复合后的复合体片材。第2偏置层组b2为片材s3和片材s4复合后的复合体片材。第3偏置层组b3为片材s10和片材s11复合后的复合体片材。

如上所述，片材和层根据纤维的取向角度分类。进一步地，片材和层根据轴向长度分类。

在本申请中，配置在轴向的大致整体上的层被称为全长层。本申请中，配置在轴向的大致整体上的片材被称为全长片材。被卷绕的全长片材形成全长层。

从在轴向上与细端tp间隔20mm的位置至细端tp的区域设为第1区域。此外，从在轴向上与粗端bt间隔100mm的位置至粗端bt的区域设为第2区域。上述第1区域和上述第2区域给杆身性能带来的影响是限定的。从该角度考虑，全长片材也可以不存在于上述第1区域和上述第2区域中。优选地，全长片材从细端tp延伸至粗端bt。换言之，全长片材优选配置在杆身轴向的整体上。

本申请中，杆身轴向上局部配置的层称为局部层。本申请中，杆身轴向上局部配置的片材称为局部片材。卷绕的局部片材形成局部层。局部片材的轴向长度比全长片材的轴向长度短。优选地，局部片材的轴向长度为杆身全长的一半以下。

本申请中，作为直层的全长层称为全长直层。图3的实施方式中，全长直层为层s6和层s8。全长直片材为片材s6和片材s8。全长直层优选为碳纤维增强层。

本申请中，作为偏置层的全长层称为全长偏置层。在图3的实施方式中，全长偏置层为层s1和层s2。全长偏置层优选碳纤维增强层。

本申请中，作为环层的全长层称为全长环层。图3的实施方式中，全长环层为层s7。

本申请中，作为直层的局部层称为局部直层。在图3的实施方式中，局部直层为层s5、层s9和层s12。

本申请中，作为偏置层的局部层称为局部偏置层。在图3的实施方式中，局部偏置层为层s3、层s4、层s10和层s11。

本申请中，使用了术语“粗端局部层”。作为该粗端局部层，可列举粗端局部直层。在图3的实施方式中，粗端局部直层为层s5。

作为其他的粗端局部层，可列举粗端局部偏置层。在图3的实施方式中，粗端局部偏置层为层s3和层s4。如上所述，这些层s3和层s4构成第2偏置层组b2。粗端局部偏置层优选为碳纤维增强层。

粗端局部层(粗端局部片材)和粗端bt之间的轴向距离优选100mm以下，更优选50mm以下，更优选0mm。本实施方式中，在全部的粗端局部层中，该距离为0mm。

本申请中，使用了术语“细端局部层”。作为该细端局部层，可列举细端局部直层和细端局部偏置层。在图3的实施方式中，细端局部直层为层s9和层s12。细端局部偏置层为层s10和层s11。如上所述，这些层s10和层s11构成第3偏置层组b3。细端局部偏置层优选碳纤维增强层。

细端局部层(细端局部片材)和细端tp之间的轴向距离优选40mm以下，更优选30mm以下，更优选20mm以下，更优选0mm。本实施方式中，在全部的细端局部层中，该距离为0mm。

[2.杆身制造工序的概要]

杆身制造工序的概要如下所述。

(1)裁剪工序

裁剪工序中，将预浸料片材裁剪为所期望的形状。通过该工序，可以切割出图3所示的各片材。

裁剪也可以通过裁剪机完成。裁剪也可以通过手工作业完成。手工作业的情况下，例如可以使用切刀。

(2)贴合工序

贴合工序中，制造上述复合体片材。

贴合工序中，可以用加热或压制。更优选并用加热和压制。下述的卷绕工序中，复合体片材的卷附作业中，可能产生片材间的偏移。该偏移降低了卷附精度。加热和压制提高了片材间的粘接力。加热和压制抑制卷绕工序中片材间的偏移。

(3)卷绕工序

卷绕工序中，准备卷轴。典型的卷轴为金属制。在该卷轴，涂布离型剂。进一步地，在该卷轴，涂布带粘合性的树脂。该树脂也称为增粘树脂(tackingresin)。在该卷轴，卷绕被裁剪的片材。通过该增粘树脂，可以容易地将片材端部贴附在卷轴上。

片材按展开图所记载的顺序进行卷绕。越是位于展开图上侧的片材越是先被卷绕。上述贴合所涉及的片材在复合体片材的状态下进行卷绕。

通过该卷绕工序，得到卷绕体。该卷绕体是将预浸料片材卷附在卷轴的外侧而成的。卷绕例如通过在平面上滚动卷绕对象物而实现。该卷绕既可以通过手工作业完成，也可以使用机械完成。该机械被称为卷板机。

(4)带绕包(tapewrapping)工序

带绕包工序中，将带卷附在上述卷绕体的外周面。该带也称为绕包带。该带在被施加拉力的同时被卷附。通过该带，可以对卷绕体施加压力。这种压力使空隙减小。

(5)固化工序

固化工序中，对实施了带绕包之后的卷绕体进行加热。通过该加热，固化基体树脂。在该固化过程中，使基体树脂短时间地流动化。通过该基体树脂的流动化，可以排出片材间或片材内的空气。通过绕包带的压力(紧固力)，促进该空气的排出。通过该固化，获得固化层叠体。

(6)卷轴的拉拔工序和绕包带的除去工序

在固化工序后，实施卷轴的拉拔工序与绕包带的除去工序。从提高绕包带的除去工序的效率的角度考虑，优选在卷轴的拉拔工序后实施绕包带的除去工序。

(7)两端切割工序

在该工序中，切割固化层叠体的两端部。通过该切割，使细端tp的端面和粗端bt的端面变平坦。

另外，为了便于容易理解，在本申请的展开图中，显示了两端切割后的具有尺寸的片材。实际上，在裁剪时的尺寸上，会考虑两端的切割。即，实际上，增加两端被切割的部分的尺寸，从而完成裁剪。

(8)研磨工序

在该工序中，研磨固化层叠体的表面。在固化层叠体的表面上，存在螺旋状的凹凸。该凹凸是绕包带的痕迹。通过研磨，使该凹凸消失，表面变平滑。优选地，在研磨工序中，实施整体研磨与尖端局部研磨。

(9)涂装工序

对研磨工序后的固化层叠体进行涂装。

通过以上工序，获得杆身6。

[3.杆头重心距离db和杆身扭矩ts的关系]

杆头4中，杆头重心距离db为37mm以上。通过使杆头重心距离db变大，围绕杆身轴线z的杆头的转动惯量増大，击球的方向稳定性增高。此外，击球点和甜蜜点ss变得容易一致，可以提高反弹性能。

另一方面，可以判定通过使杆头重心距离db变长，抓球变差。

抓球是关于击球中的击球面的方向的概念。“抓球良好”是指：击球中，击球面不开放，并且球被牢固地抓住。“抓球差”是指：击球中，击球面开放，没抓住球。抓球也简单地称为抓感。

判断出：通过使杆身扭矩ts变小，即使杆头重心距离db大，抓感也变良好。通过满足以下事项，可以在享有杆头重心距离db长的益处的同时，得到抓感良好的高尔夫球杆。

(a)杆头重心距离db为37mm以上。

(b)杆身扭矩ts小于4.0°。

(c)db/ts为9.7以上。

从击球的方向稳定性和反弹性能的角度考虑，杆头重心距离db优选37mm以上，更优选38mm以上，进一步优选39mm以上。如果考虑设计自由度的限制，杆头重心距离db优选45mm以下，更优选43mm以下，进一步优选41mm以下。

从抓感的角度考虑，杆身扭矩ts优选小于4.0°，更优选3.9°以下，进一步优选3.8°以下。从杆身强度的角度考虑，杆身扭矩ts优选2.0°以上，更优选2.2°以上，进一步优选2.4°以上。

从确保击球的方向稳定性的同时使抓感变良好的角度考虑，db/ts优选9.7以上，更优选9.8以上，更优选9.9以上，更优选10.0以上，更优选10.1以上，更优选10.2以上，更优选10.3以上，更优选10.4以上，更优选10.5以上。如果考虑设计自由度的限制，db/ts优选15.0以下，更优选14.8以下，进一步优选14.5以下。

[4.lg/ls]

如上所述，lg为从杆身重心gs至细端tp的距离，ls为杆身长度。判断出：通过使lg/ls变大，从而抓感进一步变良好。lg/ls优选为以下值。

(d)lg/ls为0.50以上。

通过使lg/ls变大，从而杆身重心gs变为偏向握把8。此时，维持通常的挥杆重量的同时，可以使杆头4变重。因此，在向下挥杆期间，杆头变得容易加速，击球面变得易于返回。其结果，抓感变良好。此外，由于可以使杆头4变重，因此，提高反弹性能。

从抓感和反弹性能的角度考虑，lg/ls优选0.50以上，更优选0.51以上，进一步优选0.52以上。如果考虑到设计自由度的限制，lg/ls优选0.60以下，更优选0.59以下，进一步优选0.58以下。

从挥杆容易性的角度考虑，挥杆重量(14英寸方式)优选d5以下，更优选d3以下，进一步优选d1以下。如果杆头重量大，反弹性能会提高。从该角度考虑，挥杆重量优选c7以上，更优选c8以上，进一步优选c9以上。

[5.球杆重量wc和球杆长度lc的关系]

相对于球杆长度lc，轻量的高尔夫球杆可以确保挥杆容易性，提高杆头速度，増大飞行距离。球杆重量wc(克)和球杆长度lc(米)优选满足以下关系。

(e)wc×lc≦360(g·m)

wc×lc为360(g·m)以下的高尔夫球杆的挥杆速度变大。因此，向下挥杆需要的时间缩短，在击球面不完全返回的情况下容易地迎上击球。即，杆头速度提升，另一方面，抓感易于变差。通过使db/ts为9.7以上，从而即使wc×lc为360(g·m)以下，抓感也良好。

从上述角度考虑，wc×lc优选360(g·m)以下，更优选350(g·m)以下，进一步优选345(g·m)以下。如果考虑设计自由度的限制，wc×lc优选310(g·m)以上，更优选320(g·m)以上，进一步优选325(g·m)以上。

从抑制wc×lc的角度考虑，杆身重量更优选54g以下，更优选52g以下，更优选50g以下，更优选小于50g。从杆身的设计自由度的角度考虑，杆身重量优选40g以上，更优选42g以上，更优选44g以上。

[6.杆身的层叠构成和球杆性能]

上述杆身的层叠构成有益于提高高尔夫球杆的性能。

[6-1.细端局部偏置层和粗端局部偏置层]

通过使偏置层偏向于存在于细端局部和粗端局部，可以在抑制偏置层整体的重量的同时，有效地使杆身扭矩减小。结果，可以得到由于轻量因而容易挥杆且抓感良好的杆身。

从减小杆身扭矩的角度考虑，优选将偏置层配置于细端部。对于抓感，除杆头附件之外，接近握把(高尔夫球手的手)的部分的抗扭刚度也容易产生影响。通过使偏置层分散于细端局部和粗端局部，可以抑制偏置层的重量的同时，使抓感变良好(偏置分散效果)。

此外，本实施方式中，粗端局部偏置层的重量比细端局部偏置层的重量大。因此，在享有上述偏置分散效果的同时，lg/ls也可以增大。

[6-2.粗端局部直层的纤维]

上述层s5为粗端局部直层。粗端局部直层可以没有。设置粗端局部直层时，粗端局部直层的纤维可例示碳纤维和玻璃纤维。本实施方式中，粗端局部直层为玻璃纤维增强层。玻璃纤维的比重比碳纤维大。从使lg/ls增大的角度考虑，粗端局部直层优选玻璃纤维增强层。

[6-3.细端局部直层的纤维]

上述层s9为细端局部直层。该层s9为非最外层的细端局部直层。该细端局部直层s9为玻璃纤维增强层。该玻璃纤维增强层提高了细端局部的冲击吸收能量。

[6-4.细端局部和粗端局部的玻璃纤维增强层]

通过在细端部和粗端部上配置比重大的玻璃纤维增强层，从而围绕杆身重心gs的杆身的转动惯量増大。因此，可以使挥杆过程中的杆身性状稳定化。另外，粗端局部玻璃纤维增强层s5的重量比细端局部玻璃纤维增强层s9的重量大。这有助于使lg/ls增大。

[6-5.细端局部层和粗端局部层]

图3的实施方式中，设置有粗端局部偏置层s3，s4、粗端局部直层s5、细端局部偏置层s10，s11和细端局部直层s9，s12。通过使杆身对两端部的重量分配增大，从而围绕杆身重心gs的杆身的转动惯量(momentofinertia)増大。因此，可以使挥杆过程中的杆身性状稳定化。结果，可以抑制击球方向的偏差。

[7.测定方法]

测定方法如下所述。

[7-1.杆身扭矩ts]

图4显示杆身扭矩的测定方法。从与细端tp相距40mm的位置至细端tp的部分用夹具m1固定。该固定通过气动夹头来完成，该气动夹头的空气压为2.0kgf/cm²。在从与该夹具m1间隔750mm的位置起始的宽50mm的部分上，固定夹具m2。该固定通过气动夹头完成，该气动夹头的空气压为1.5kgf/cm²。固定好的夹具m1不动，使夹具m2旋转，附加13.9kg·cm的扭矩给杆身6。该扭矩产生的扭转角度为杆身扭矩(°)。

[7-2.球杆长度lc]

如球杆的杆头倾角所示，将球杆的底部接触接地平面。包含杆身轴线z且垂直于上述接地平面的平面和杆头底部侧外表面的交线上的点中，将与上述接地平面的距离为0.625英寸的点作为基准点k。该基准点k与握把粗端侧边缘之间的轴向距离为球杆长度lc。

[7-3.挥杆重量(14英寸平衡法)]

挥杆重量使用dainin公司制造的商品名“bancer-14”测定。该挥杆重量的测定方法为14英寸平衡法。

挥杆重量用为字母表1文字和数字的组合的符号表示。字母表为a～f中的一个。数值为0～9的整数。另外，该数值的小数点以后的值被四舍五入。该挥杆重量中，与握把末端相隔14英寸的位置为支点。根据将从该支点至球杆重心的轴向距离(英寸)乘以球杆重量(盎司)的数值，确定挥杆重量。该数值分为a～f这6个阶段。进一步地，分别在a～f中，根据0～9的数值而进行细分化。从a越靠近f则意味着挥杆重量越大，数值越大则意味着挥杆重量越大。

[8.可以使用的预浸料的例子]

本公开的杆身中可以使用的预浸料的例子如下述表1和表2所示。通过从这些众多材料中进行选择，可以调节杆身的规格。

【表1】

表1可以使用的预浸料的例子

表1可以使用的预浸料的例子

拉伸强度、拉伸弹性模量是根据jisr7601：1986“碳纤维试验方法”测定的值。

【表2】

表2可以使用的预浸料的例子

拉伸强度、拉伸弹性模量是根据jisr7601：1986“碳纤维试验方法”测定的值。

【实施例】

以下，通过实施例阐明本公开的效果，但是，本公开不因这些实施例中公开的内容而受到限定性的解释。

[实施例1]

根据上述步骤，制造6号铁质球杆用的杆身。层叠构成如图3所示。粗端局部直层s5和细端局部直层s9为玻璃纤维增强层，其他层为碳纤维增强层。在该杆身上安装握把和6号铁质球杆的杆头，得到实施例1的高尔夫球杆。实施例1的规格和评价结果如下述表3所示。

[实施例2～7和比较例1～2]

除了下述表所示的规格以外，其余与实施例1同样地进行，得到实施例2～7和比较例1～2的高尔夫球杆。它们的规格和评价结果如下述表3和4。

另外，在全部的实施例和比较例中，挥杆重量(14英寸平衡法)为d0。调节杆头重量等使挥杆重量为d0。实施例1～4中，lg/ls是变化的，因此，调节杆头重量使挥杆重量为d0。实施例5和6中，调节杆身重量、握把重量和杆头重量，使挥杆重量为d0。

比较例2中，未使用粗端局部偏置层s3，s4和细端局部偏置层s10，s11。増加全长偏置层s1，s2的重量，以代替未使用这些层s3，s4，s10，s11，使偏置层的重量与实施例1相同。因此，比较例2中，杆身对细端部和粗端部的重量分散比其他的实施例和比较例少。

【表3】

表3实施例的规格和评价结果

【表4】

表4实施例和比较例的规格和评价结果

评价方法如下所述。

[击球方向的偏移]

10名右撇子实验者进行实打实验。计量偏移目标方向的距离(码)。向右偏移时该距离为正值(+)，向左偏移时该距离为负值(-)。越向右移动则意味着抓感越差。10名实验者用各球杆各击打5球。50个数值的平均值显示于“击球方向的偏移”一栏。

[偏移幅度]

在上述实打数据中，对各实验者的5个数据中，向最右侧移动的击球的偏移的绝对值与向最左侧移动的击球的偏移的绝对值求和。该和的平均值显示于“偏移幅度”一栏。该偏移幅度越大，击球方向的偏差越大。

[飞行距离]

在上述实打实验中，也计量飞行距离。计量最终到达点的飞行距离。50个数值的平均值显示于“飞行距离”一栏。

如表3和表4所示，与比较例相比，实施例的评价高。从该评价结果可以明确本公开的优异性明显。

工业上的可使用性

本公开可以适用于铁质高尔夫球杆。