坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0041] 图11为实施例2的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为力 矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0042] 图12为实施例3的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为力 矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0043] 图13为实施例4的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为力 矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0044] 图14为实施例5的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为力 矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0045] 图15为实施例6的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为力 矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0046] 图16为实施例7的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为力 矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0047] 图17为实施例8的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为力 矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0048] 图18为实施例9的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为力 矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0049] 图19为实施例10的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为 力矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0050] 图20为实施例11的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为 力矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0051] 图21为实施例12的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为 力矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0052] 图22为实施例13的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为 力矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0053] 图23为实施例14的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为 力矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
[0054] 图24为实施例15的λ-F曲线结果示意图，其中曲线一为力平衡曲线，曲线二为 力矩平衡曲线，坐标系中横坐标为tan λ值，纵坐标为安全系数F。
【具体实施方式】
[0055] 下面结合附图和实施例对本发明做进一步的说明：
[0056] 如图1所示，由土工布、土工格栅、土工织物等土工合成材料构成的拉筋带，铺设 在填土中起到稳固边坡的作用，形成加筋边坡。首先计算素土边坡的临界滑动面，拉筋带布 置时超过滑动面一定距离，如果拉筋带落在滑动面内部，则发挥不了加筋的作用，认为加筋 力为零，ls代表拉筋带在滑动面以内的长度，U代表拉筋带嵌固在稳定土体内部的长度。图 1中，A(xd, yd)，B(Xi, yj和C(xg, yg)分别代表边坡顶点、拉筋带与滑动面的交点和拉筋带在 填土内部末端端点。边坡中可等间距布置拉筋带，也可以采用不同间距方式。
[0057] 根据Mitchell和Christopher (1990) 土工布拉拔试验的研究成果，拉筋带从滑动 面外侧稳定土体中拔出所能提供的抗滑力可用以下公式求得：
[0059] 式（11)中，t为拉筋带所能提供的抗滑力；k为和拉筋带与土体接触面上摩擦力有 关的系数，一般在〇. 6~1. 0之间；资为土的内摩擦角；孓为拉筋带在稳定土体内部的平均 应力山为拉筋带埋入稳定土体内部的长度；如图1所示，心是个未知量，无外荷载时，可以 粗估为土体自重。
[0060] 在加筋边坡中，通常要为筋材抗滑力留一定的余地，故假定一个安全系数匕，用极 限抗滑力除以安全系数得到拉筋带提供的安全抗滑力如下：
[0062] 式（12)中，tan%, ，其他符号的含义与式（11)相同。
[0063] 加筋材料在稳定土体内部的平均应力％可根据下式计算：
[0065] 式（13)中，γ为填土容重，&为拉筋带埋入稳定土体内部上覆土柱的平均高度， Ρ为边坡坡面的上覆荷载。
[0066] 拉筋带在稳定土体中的嵌固长度可以按照下式计算：
[0067] le= X g~xi (14)
[0068] 将（13)和（14)式代入式（12)可以求出拉筋带可提供的安全抗滑力。
[0069] 在设计计算时，比较式（12)中计算求得的抗滑力和拉筋带抗拉强度设计值T a， 确定滑动面上拉筋带所提供的抗滑力T，其中，1、1；和T的单位均为kN/m。如果t "< T a，则 在该层拉筋带与滑动面交点处，拉筋带所提供的抗滑力T = ，在加筋边坡的上部，即存在 这种情况；如果t"> T a，则在该层拉筋带与滑动面交点处，拉筋带所提供的抗滑力T = Ta， 在边坡中下部，通常存在这种情况。
[0070] 加筋边坡中拉筋带虽然水平铺设，但是在剪切力作用下拉筋带会发生变形，拉筋 带作用力的方向会与水平方向成一定的夹角，如图2所示，拉筋带所提供的抗滑力T与水平 方向的夹角为η，〇< η < α，α为土条底面与水平面的夹角，通常比较保守的做法是假 设η = 〇,此时拉筋带对边坡稳定所作的贡献最小；当η = α时，拉筋带所提供的抗滑力 τ沿着土条底面向上，对边坡稳定所作的贡献最大，实际上，当柔韧性较好的筋材抵抗力得 到充分发挥时，可能会出现η = 〇的情况。
[0071] 其中，拉筋带所提供的抗滑力τ与水平方向的夹角η由下式确定：
[0072] η = μ * α (15)
[0073] 式（15)中，μ为表征加筋力与土条底面倾角的一个系数，范围为0~1。
[0074] 对边坡稳定性进行分析时，如果土条底边中点没有拉筋带，则为普通土条，受力与 未加筋边坡相同，如果土条底边中点与拉筋带相交时，则需要考虑拉筋带所提供的抗滑力。 如果拉筋带的末端包含在滑动面内部，则不考虑拉筋带所提供的抗滑力，视为拉筋带没有 发挥作用。
[0075] 将边坡划分为η个垂直的土条，在划分土条时增加一个约束条件：以拉筋带与滑 动面的交点作为土条底边的中点，向两侧划分土条，如图3所示。划分土条时，每次遇到拉 筋带与滑动面的交点，都自动将这一交点作为土条底边的中点，也就是使得拉筋带所提供 的抗滑力作用点位于土条底边的中点，以简化力矩平衡方程，另外在遇到坡顶转折点时，要 分开划分土条，土条中间不能包含坡面转折点。
[0076] 严格条分法要求土条满足所有的静力平衡条件，即两个力平衡条件及一个力矩平 衡条件，从边坡中取出一土条为隔离体，如图4所示，土条Α为土体沿滑动面向下滑动的情 形，土条B为土体沿滑动面向上滑动的情形。土条受力分析如图5和6所示，图5为图4中 右侧土条A的受力分析示意图，图6为图4中左侧土条B的受力分析示意图。图中， ZRl分别代表第i个土条左侧条间力和右侧条间力；h ^和h Rl*别代表Z u和Z Rl的作用点 的位置代表第i个土条的重力；N i代表第i个土条底边的法向力；T i为第i个土条底边 拉筋带提供的抗滑力，n i为第i个土条底边拉筋带所提供的抗滑力T i与水平方向的夹角， ni的变化范围为〇 < I η I < I α I。对于没有铺设拉筋带的位置，即底边没有拉筋带的土 条，1^=0,与普通土条相同。β i为第i个土条顶面与水平面的夹角，θ θ Ri分别为第 i个土条左侧条间力和右侧条间力与水平方向的夹角，a i为第i个土条底边与水平面的夹 角，上述角度都是从水平面开始逆时针转动为负，顺时针转动为正。为第i个土条土条 底边发挥的抗剪力；
[0078] 式（16)中，c和供分别为土的粘聚力和内摩擦角，F为边坡安全系数；图7为土条 几何尺寸示意图，如图7所示，h为第i个土条底边的长度，h i为第i个土条的高度，b 第i个土条的宽度。
[0079]