电动工具的制作方法

专利名称：电动工具的制作方法
技术领域：
本发明涉及电动工具以及电气电动工具，以及更为具体地,涉及输出转动驱动力的电子脉冲驱动器。
背景技术：
通常，电动工具已经配置有沿着单个方向转动的锤子(hammer)以及由该锤子沿着相同方向打击的砧座(anvil)。 引用列表专利文献PLTl 日本专利申请公开 No. 2008-30766
发明内容
技术问题本发明的发明人研发了具有锤子的新型电子脉冲驱动器，该锤子能够沿着正向和反向转动来打击砧座。然而，当用于驱动螺钉的尖端工具未安置在螺钉上时，该新研发的电子脉冲驱动器有时可能磨损螺钉等的头部。此外，由于在螺钉安置在工件上后电子脉冲驱动器继续操作而造成的来自工件的反作用力产生电子脉冲驱动器中的正转方向和反转方向上的力，从而给操作者产生不愉快的感觉。技术方案因此，本发明的一个目的在于提供一种能够减少来自工件的反作用力的电气电动工具以及电子脉冲驱动器。本发明的另一目的在于提供用于防止尖端工具磨损紧固件的电气电动工具和电子脉冲驱动器。为了实现上述和其它目的，本发明提供电子脉冲驱动器。电子脉冲驱动器包括电机、锤子、砧座、末端工具安装单元、电源单元以及控制单元。电机可沿着正向和反向转动。锤子由电机沿着正向和反向可转动地驱动。砧座与锤子分离地设置，并且在作为在获取用于正向上加速的距离的锤子反向转动之后锤子的正向转动的结果使得锤子打击砧座后，转动石占座。末端工具安装单元上安装末端工具，并且将站座的转动传送到末端工具。电源单元以第一周期，向电机交替地供应用于正向转动的正向电力以及用于反向转动的反向电力。当在正向电力和反向电力被交替供应给电机时流到电机的电流增加到规定值时，控制单元控制电源单元以比第一周期短的第二周期，交替地供应正向电力和反向电力。利用这个构造，电子脉冲驱动器判断当电流升到规定值时紧固件安置在工件上，并且减小正向电力和反向电力之间的切换的时段长度。相应地，电子脉冲驱动器可以降低来自工件的后续反作用力。优选地，当在电流增加到规定值时电流的增加率超过阈值时，控制单元控制电源单元以第二周期交替地供应正向电力和反向电力，在第二周期中，用于供应正向电力的时段和用于供应反向电力的时段恒定。优选地，当在电流增加到规定值时电流的增加率未超过阈值时，控制单元控制电源单元以第二周期交替地供应正向电力和反向电力，在第二周期中，用于供应正向电力的时段和用于供应反向电力的时段可变。根据另一方面，本发明提供一种电气电动工具。该电气电动工具包括电机、锤子、砧座和电源单元。锤子由电机转动。锤子打击砧座。电源单元向电极供应电流。当电流不大于规定值时，锤子每隔第一时间间隔打击砧座。当电流超过规定值时，锤子每隔比第一时间间隔短的第二时间间隔打击砧座。利用这个构造，当电流超过规定值时，由电气电动工具生成的力矩超过预定值，并 且因此，当力矩超过规定值时，电气电动工具缩短撞击间隔。相应地，在力矩增加时，电子脉冲驱动器以更短的间隔产生更多的撞击，从而改进操作效率。如果锤子和砧座之间的撞击间隔未被减小到第二间隔，则来自工件的反作用力将增加，从而降低紧固件的转动速度和转动距离，并且降低操作效率。根据另一方面，本发明提供了一种电气电动工具。该电气电动工具包括电机、输出轴、电源单元和检测单元。输出轴由电机转动。电源单元向电机供应电流。检测单元基于流到电机的电流，检测工件上的紧固件的安置。有益效果如上所述，可以提供能够减小来自工件的反作用力的电气电动工具和电子脉冲驱动器。此外，可以提供用于防止尖端工具磨损紧固件的电气电动工具和电子脉冲驱动器。


在附图中图I是根据本发明的第一实施例的电子脉冲驱动器的剖视图；图2是电子脉冲驱动器的方框图；图3是沿着平面截取且沿着由图I中的箭头III指示的方向观看的电子脉冲驱动器的剖视图；图4是例示当在钻机模式下紧固件被紧固时电子脉冲驱动器的控制过程的示图；图5是例示当在离合器(clutch)模式下螺栓被紧固时的控制过程的示图；图6是例示当在离合器模式下木螺钉被紧固时的控制过程的示图；图7是例示用于在脉冲模式下紧固螺栓的控制过程的示图；图8是例示当在脉冲模式下紧固木螺钉的同时未转移到第二脉冲模式时的控制过程的示图；图9是例示当在脉冲模式下紧固木螺钉的同时转移到第二脉冲模式时的控制过程的示图；图10是例示当在离合器模式下紧固紧固件时的控制过程中的步骤的流程图；图11是例示当在脉冲模式下紧固紧固件时的控制过程中的步骤的流程图12是例示根据本发明的第二实施例的当在离合器模式下紧固木螺钉时如何修改阈值的示图；图13是例示根据第二实施例的当在脉冲模式下紧固木螺钉时如何修改阈值的示图；图14是例示根据本发明的第三实施例的当在脉冲模式下紧固木螺钉时如何修改正转和反转之间的切换的时间段的示图；图15是例示根据本发明的修改例的当在脉冲模式下紧固紧固件时的控制过程中的步骤的流程图；图16是根据本发明的第四实施例的电子脉冲驱动器的剖面图；图17是根据第四实施例的沿着平面截取并且沿着由图16中的箭头X VII指示的方向观看的电子脉冲驱动器I的剖面图；和 图18是例示根据第四实施例的在脉冲模式下松开紧固件时的控制过程中的步骤的流程图。
具体实施例方式接下来，将参照图I到11描述根据本发明的第一实施例的电动工具。图I示出了充当第一实施例的电动工具的电子脉冲驱动器I。如图I中所示，电子脉冲驱动器I主要包括外壳2、电机3、锤子单元4、砧座单元5和开关机构6。外壳2由树脂材料形成，并且构成电子脉冲驱动器I的外部壳体。外壳2主要包括基本上为柱状的主体部分21以及从主体部分21延伸的手柄部分22。如图I中所示，电机3布置在主体部分21内部，并且被取向为使得它的轴与主体部分21的纵向对准。锤子单元4和砧座单元5并置在电机3的一个轴端上。在下面的描述中，正向方向和反向方向被定义为与电机3的轴平行的方向，其中正向方向(即，朝向电子脉冲驱动器I的前侧的方向)为从电机3朝向锤子单元4和砧座单元5。向下方向被定义为从主体部分21朝向手柄部分22的方向，以及向左和向右方向被定义为与正向方向和反向方向以及向上方向和向下方向正交的方向。锤壳23布置在主体部分21内的前侧位置，用于容纳锤子单元4和砧座单元5。锤壳23由金属形成，并且基本上为漏斗形，其中它的直径朝向前端逐渐变窄，该锤壳面向前侦U。开口 23a形成在锤壳23的前端中，从而稍后描述的末端工具安装部件51可以向前突出通过开口 23a。锤壳23还具有设置在定义开口 23a的锤壳23的内壁上的轴承金属23A，该轴承金属23A用于转动地支撑砧座单元5。光源2A在主体部分21中被保持在位于锤壳23下方且在开口 23a附近的位置处。当钻头(未示出)被安装在稍后描述的末端工具安装部件51上作为末端工具时，光源2A可以将光照射到钻头的前端附近。在主体部分21上位于光源2A下方还设置转盘(dial)2B。转盘2B充当由操作者可转动地操作的切换部件。由于主体部分21被构造为保持光源2A，因此不需要特地设置用于保持光源2A的不同部件。因此，光源2A可以通过简单构造可靠地保持。光源2A和转盘2B在主体部分21上都布置在基本上在主体部分21左右中心位置处。在主体部分21上还设置进气口和出气口(未示出)，通过进气口和出气口，由稍后描述的风扇32将外部空气吸入主体部分21以及从主体部分21排出。
手柄部分22与主体部分21 —体构成，并且从主体部分21上的基本上在主体部分21的前后中心位置处向下延伸。开关机构6内置在手柄部分22中。电池24可拆卸地安装在手柄部分22的底端，用于向电机3等供电。触发器25设置在手柄部分22中的位于主体部分21之前的基座部分中的前侧位置处，该前侧位置充当用户操作位置。此外，触发器25布置在转盘2B下方并且邻近转盘2B。相应地，用户可以利用单个手指操作触发器25和转盘2B两者。用户通过转动转盘2B，在稍后描述的钻机(drill)模式、离合器模式和脉冲模式之间切换电子脉冲驱动器I的操作模式。显示单元26布置在主体部分21的顶部的后缘上。显示单元26指示当前选择稍后描述的钻机模式、离合器模式和脉冲模式中的哪个模式。如图I所示，电机3是无电刷电机，主要由包括输出轴31的转子3A以及与转子3A相对布置的定子3B构成。电机3布置在主体部分21中，从而输出轴31的轴被取向为前后方向。输出轴31从转子3A的前端和后端突出，并且由轴承在突出端处在主体部分21中可转动地支撑。风扇32布置在输出轴31中的从转子3A向前突出的部分上。风扇32与输出 轴31 —体且共轴地转动。小齿轮31A设置在输出轴31中的从转子3A向前突出的部分的最前端上。小齿轮31A与输出轴31 —体且共轴地转动。锤子单元4在锤壳23中容纳在电机3的前侧上。锤子单元4主要包括齿轮机构41和锤子42。齿轮机构41包括单个外环齿轮41A和两个行星齿轮机构41B和41C,该两个行星齿轮机构共享同一外环齿轮41A。外环齿轮41A容纳在锤壳23中并且被固定到主体部分21。行星齿轮机构41B布置在外环齿轮41A中，并且与外环齿轮41A啮合。行星齿轮机构41B使用小齿轮31A作为太阳齿轮。行星齿轮机构41C也设置在外环齿轮41A中，并且与外环齿轮41A啮合。行星齿轮机构41C被放置在行星齿轮机构41B之前,并且将行星齿轮机构4IB的输出轴用作太阳齿轮。锤子42被限定在组成行星齿轮机构41C的行星齿轮架的前表面中。如图3所示，锤子42包括第一啮合突起42A和第二啮合突起42B，第一啮合突起42A布置在偏离行星齿轮架的转动中心且向前突出的位置处，第二啮合突出42B布置在行星齿轮架的转动中心的与第一啮合突出42A相对的一侧上。砧座单元5布置在锤子单元4之前，并且主要包括末端工具安装部件51和砧座52。末端工具安装部件51为柱状，并且通过轴承金属23A可转动地支撑在锤壳23的开口23a中。末端工具安装部件51具有朝向末端工具安装部件51的后端穿过末端工具安装部件51的前端的用于插入钻头(未示出)的插入孔51a ;以及位于末端工具安装部件51的前端的用于保持钻头(未示出)的轴承座(chuck) 51A。砧座52在锤壳23中布置在末端工具安装部件51的后侧上，并且与末端工具安装部件51 —体形成。如图3中所示，砧座52包括第一啮合突起52A和第二啮合突起52B，第一啮合突起52A布置在偏离末端工具安装部件51的转动中心且向前突出的位置处，第二啮合突出52B布置在末端工具安装部件51的转动中心的与第一啮合突出52A相对的一侧上。当锤子42转动时，第一啮合突起42A与第一啮合突起52A碰撞，同时第二啮合突起42B与第二啮合突起52B碰撞，从而将锤子42的力矩传送到砧座52。这个操作将在后面更为详细地描述。开关机构6由电路板61、触发器开关62、开关板63和连接这些组件的布线构成。电路板61布置在手柄部分22内的电池24附近的位置处，并且与电池24相连。另外，电路板61与光源2A、转盘2B、触发器开关62、开关板63和显示单元26相连。接着，将参照图2描述用于驱动电机3的控制系统的结构。在第一实施例中，电机3由3相无电刷直流电机构成。该无电刷直流电机的转子3A由多个永久性磁铁3C(第一实施例中为两个)构成，每个永久性磁铁3C具有N极和S极。定子3B由3相星形连接的定子线圈U、V和W构成。霍尔元件64沿着转子3A的圆周方向，以规定间隔(例如，每隔60度)设置在开关板63上，用于检测转子3A的转动位置。霍尔元件64基于供应给定子线圈U、V和W的电流的时间和方向中的可以被控制来控制电机3的转动的那些信号，输出位置检测信号。霍尔元件64布置在开关板63上的与转子3A的永久性磁铁3C相对的位置上。安装在开关板63上的电子元件包括6个开关元件Q1-Q6，这些开关元件由以3相桥式构造连接的FET等构成。开关元件Q1-Q6的栅极与安装在电路板61上的控制信号输出电路65相连，并且开关元件Q1-Q6的漏极或源极与定子线圈U、V和W相连。开关元件Q1-Q6组成反相器电路66。利用这个构造,开关兀件Q1-Q6基于从控制信号输出电路65输入的开关元件驱动信号(驱动信号H4、H5、H6等)执行开关操作，并且通过将施加到反相器 电路66的电池24的直流电压变换为3相(U相、V相和W相)电压Vu、Vv和Vw，向定子线圈U、V和W供电。在用于驱动6个开关元件Q1-Q6的栅极的开关元件驱动信号(3相信号)中，脉宽调制信号(PWM信号)H4、H5和H6被供应给负电源侧上的开关元件Q4、Q5和Q6。安装在电路板61上的算术单元67通过基于与触发器25的操作时间(冲程)对应的检测信号修改PWM信号的脉宽(占空比)，调整供应给电机3的电量，以便控制电机3的开始、停止和转动速度。PWM信号被供应给反相器电路66的负电源侧上的开关元件Q1-Q3或负电源侧上的开关元件Q4-Q6中的一个。通过快速开关开关元件Q1-Q3或开关元件Q4-Q6，可以控制从电池24供应给定子线圈U、V和W中的每个的电力的直流电压。由于PWM信号被供应给负电源侧上的开关元件Q4-Q6，所以可以通过控制PWM信号的脉宽来调整供应给定子线圈U、V和W的电力，由此控制电机3的转动速度。控制单元72也安装在电路板61上。控制单元72包括控制信号输出电路65和算术单元67，以及电流检测电路71、开关操作检测电路76、已施加电压设置电路70、转动方向设置电路68、转子位置检测电路69、转动速度检测电路75和撞击检测电路74。尽管图中未示出，算术单元67由中央处理单元(CPU)、ROM、RAM和计时器构成，中央处理单元用于基于程序和控制数据输出驱动信号，ROM用于存储程序和控制数据，RAM用于临时存储过程期间的过程数据。算术单元67生成用于基于转动方向设置电路68和转动位置检测电路69的输出信号连续地开关所规定的开关元件Q1-Q6的驱动信号，以及将这些驱动信号输出给控制信号输出电路65。通过这个构造，电流继而供应给规定的定子线圈U、V和W,以便按照期望方向转动转子3A。此时，算术单元67基于从已施加电压设置电路70输出的控制信号，将要施加的驱动信号输出给负电源侧上的开关元件Q4-Q6作为PWM信号。电流检测电路71测量供应给电机3的电流，并且将该值作为反馈输出给算术单元67，由此算术单元67调整驱动信号来供应规定电力，以便驱动电机3。这里，算术单元67还可以将PWM信号施加给负电源侧上的开关元件Q1-Q3。电子脉冲驱动器I还设置有正转-反转杠杆27，用于切换电机3的转动方向。转动方向设置电路68检测正转-反转杠杆27中的变化，并且将控制信号传送到算术单元67来切换电机3的转动方向。撞击力检测传感器73与控制单元72相连，用于检测砧座52中生成的撞击的幅度。从撞击力检测传感器73输出的信号在通过撞击检测电路74后,输入到算术单元67中。图3示出了沿着平面截取且沿着由图I中的箭头III所指示的方向观看到的电子脉冲驱动器I的剖面图。图3中的剖面图例示了当电子脉冲驱动器I正在操作时锤子42和砧座52之间的位置关系。图3 (I)示出了当第一啮合突起42A与第一啮合突起52A接触且同时第二啮合突起42B与第二啮合突起52B接触时，锤子42和砧座52的状态。第一啮合突起42A的外径RH3等于第一啮合突起52A的外径RA3。当从图3 (I)中的状态开始，在图3中顺时针旋转锤子42时，得到图3 (2)中的状态。第一啮合突起42A的内径RH2大于第二啮合突起52B的外径RAl。相应地，第一啮合突起42A和第二啮合突起52B彼此不会接触。类似地，第二啮合突起42B的外径RHl被设置为小于第一啮合突起52A的内径RA2。相应地，第二啮合突起42B和第一啮合突起52A彼此不会接触。当锤子42转到图3 (3)中示出的位置时，电机3开始正向转动,驱动锤子42按逆时针方向转动。在图3 (3)所示的状态下，锤子42逆向转动到相对于砧座52的最大点，在该最大点，转动方向改变。随着电 机3正向转动，锤子42通过图3 (4)中示出的状态，并且第一啮合突起42A与第一啮合突起52A碰撞，同时第二啮合突起42B与第二啮合突起52B碰撞，如图3 (5)中所示。撞击力逆时针转动砧座52，如图3 (6)中所示。按照这种方式，设置在锤子42上的两个啮合突起在绕着锤子42和砧座52的转动中心对称的位置上，与设置在砧座52上的两个啮合突起碰撞。这个配置在撞击期间提供电子脉冲驱动器I中的平衡和稳定性，从而使得操作者此时感觉到较小的振动。由于第一啮合突起42A的内径RH2大于第二啮合突起52B的外径RA1，以及第二啮合突起42B的外径RHl小于第一啮合突起52A的内径RA2，锤子42和砧座52可以相对于彼此转动多于180度。这使得锤子42相对于砧座52能够以一个角度反转转动方向，这允许实现足够的加速距离。第一啮合突起42A和第二啮合突起42B可以在它们的圆周侧面上相应地与第一啮合突起52A和第二啮合突起52B碰撞，从而导致不仅可以在正转期间进行撞击操作，而且可以在反转期间进行撞击操作。因此，本发明提供了用户友好的撞击工具。此外，由于锤子42不会沿着锤子42的轴向(正向)打击砧座52，所以不会将末端工具压入工件中。当驱动木螺钉进入木头中时，这个配置有效。接着，将参照图4到图9描述根据第一实施例的电子脉冲驱动器I中可用的操作模式。根据第一实施例的电子脉冲驱动器I具有钻机模式、离合器模式和脉冲模式，总共三种操作模式。在钻机模式中，锤子42和砧座52作为一个整体转动。因此，这个模式通常用于紧固木螺钉等。在这个模式下，随着紧固操作的进行，电子脉冲驱动器I逐渐增加对电机3的电流供应，如图4中所示。当强调合适的紧固力矩时，比如当紧固在紧固操作后保持在工件的外部可见的装饰紧固件等时，主要使用离合器模式。如图5和6中所示，锤子42和砧座52在离合器模式下一体转动，同时逐渐增加供应给电机3的电流，并且当电流达到目标值(目标力矩)时，中止对电机3的驱动。在离合器模式下，反转电机3，以便产生伪离合效应。电机3还被反转来防止驱动器在紧固木螺钉时磨损螺钉(参见图6)。当紧固在外部不可见的区域中使用的长螺钉时，主要使用脉冲模式。如图7到图9中所示，在脉冲模式下，锤子42和砧座52作为一个整体转动，同时供应给电机3的电流逐渐增加。当电流达到规定值(规定力矩)且紧固件利用在切换方向时生成的撞击紧固时，电机3的转动方向在正向方向和反向方向之间交替。这个模式可以提供强紧固力，同时减小来自工件的反作用力。接着，将描述当根据第一实施例的电子脉冲驱动器I执行紧固操作时，由控制单元72执行的控制过程。由于控制单元72在钻机模式下不执行任何特定控制，因此将省略针对钻机模式的控制过程的描述。此外，在基于电流进行确定时，下面的描述将不考虑起动电流。因为在如例如图6到9中所示施加用于正常转动的电流时发生的电流尖峰脉冲不会对螺钉或螺栓紧固作出贡献，所以本描述还将不考虑在施加用于正转的电流时电流中的任 何突发尖峰脉冲。这些电流尖峰脉冲可以通过例如提供大约20ms的死区时间来忽略。首先，将参照图5、6和10描述离合器模式期间的控制过程。图5是描述在离合器模式下紧固螺栓或其它紧固件(在本示例中将假设螺栓)时的控制过程的示图。图6是描述在离合器模式期间紧固木螺钉或类似紧固件(在该示例中将假设木螺钉)的控制过程的示图。图10是例示当在离合器模式下紧固紧固件时由控制单元72执行的控制过程中的步骤的流程图。当操作者挤压(squeeze)触发器25时，控制单元72开始图10的流程图中例示的控制过程。在根据第一实施例的离合器模式下，控制单元72确定当供应给电机3的电流增加到目标电流T (参见图5和6)时，已经达到目标力矩，并且此时结束紧固操作。当操作者挤压触发器25时，在图10的步骤S601中，控制单元72将装配(fitting)反转电压施加给电机3，从而使得锤子42反转并且轻轻叩击砧座52 (图5和6中的tl)。在第一实施例中，装配反转电压被设置为5. 5V，并且该电压的施加时间为200ms。这个操作确保末端工具可靠地安置在紧固件的头部。由于锤子42和砧座52在拉动触发器时可能分离，向电机3供应电流将使得锤子42打击砧座52。然而，在离合器模式下，在锤子42和砧座52 —起转动的同时，电流被供应给电机3，并且在电流值达到目标电流T (目标力矩)时，中止对电机3的驱动。如果在该模式下撞击砧座52，则该撞击可以单独将超过目标值的力矩传送给紧固件。在重新紧固已经紧固的螺钉等时，这个问题特别显著。 因此，在S602，控制单元72将预起动正转电压施加给电机3，用于在不转动砧座52的情况下将锤子42放置为与砧座52接触(预起动操作)(图5和6中的t2)。在第一实施例中，预起动正转电压被设置为I. 5V，以及该电压的施加时间被设置为800ms。由于锤子42和砧座52可以分开至多315度，时段t2被设置为当预起动正转电压被施加到电机3时电机3将锤子42转动315度所需的时间。在S603，控制单元72将紧固正转电压施加给电机3，用于紧固紧固件(图5和6中的t3)。在S604，控制单元72确定流到电机3的电流是否大于阈值a。在第一实施例中，紧固正转电压被设置为14. 4V。阈值被设置为不会磨损螺钉的范围内的电流值，该电流值标记紧固木螺钉时的最终阶段。在第一实施例中，该阈值a被设置为15A。
当流到电机3的电流超过阈值a时(S604 :是；图5和6中的t4)，在S605，控制单元72确定电流的增加率是否超过阈值b。使用图5中示出的示例，电流增加率可以根据表达式(A(Tr+t)-A(Tr))/A(Tr)计算，其中t表示某点Tr后的经过时间。在图6的示例中，电流增加率可以根据表达式(A(N+1)-A(N))/A(N)计算，其中N是第一正转电流的最大负载电流，以及N+1是第一正转电流之后的正转电流的最大负载电流。在图6的示例中，(A (N+1) -A (N)) /A (N)的阈值 b 被设置为 20%。在紧固螺栓的最终阶段期间，流到电机3的电流通常急剧增加，如图5中所示，而在紧固木螺钉时，电流逐渐增加，如图6中所示。因此，当在流到电机3的电流大于阈值a时的电流增加率超过阈值b时(S605 是)，控制单元72确定紧固件是螺栓，以及当此时的电流增加率小于或等于阈值b时(S605 否)，控制单元72确定紧固件是木螺钉。当电流增加率大于阈值b时(S605 :是)，指示紧固件是螺栓，于是由于在这种情况 下不需要考虑磨损，所以控制单元72允许进一步增加电流。在S606，控制单元72确定电流是否已经增加到目标电流T，并且在电流达到目标电流T时(S606 :是，图5中t5)，中止对螺栓的力矩供应。然而，由于如上所述，在螺栓的情况下电流快速增长，所以简单地停止向电机3施加正转电压可能不足以中止由于转动组件的惯性力造成的对螺栓的力矩供应。相应地，在第一实施例中，在步骤S607 (图5中的t5)，控制单元72向电机3施加制动反转电压，以便完全中止对螺栓的力矩供应。在第一实施例中，制动反转电压的施加时间被设置为5ms o在S608，为了伪离合，控制单元72交替地向电机3施加正转电压和反转电压(下文中统称为“伪离合电压”，图5和6中的t7)。在第一实施例中，伪离合正转和反转电压的施加时间是1000ms(l秒)。这里，伪离合用于基于电流达到目标电流T，向操作者通知产生期望力矩。尽管此时电机3还未实际停止输出电力，伪离合模拟电机的电力损失，以便向操作
者告警。当控制单元72施加伪离合反转电压时，锤子42与砧座52分离，并且在控制单元72施加伪离合正转电压时，锤子42打击砧座52。然而，由于伪离合的正转和反转电压被设置为不足以向紧固件施加紧固力的电平(例如，2V)，伪离合仅仅显现为锤子42撞击砧座52的声音。通过伪离合的声音，操作者可以判断何时已经完成紧固。另一方面，如果电流增加率小于或等于阈值b (S605 :否)，从而指示紧固件是必须考虑磨损的木螺钉，则在S609，在紧固电压期间，控制单元72以规定间隔向电机3施加防磨损反转电压(图6中的t5)。螺钉的磨损是这样的问题在装配在木螺钉的头部中形成的十字形凹陷部分中的末端工具(钻头)的十字形突出部分变为未安置在凹陷部分中时发生，并且由于正在不均匀地施加给凹陷部分的末端工具的力矩，该十字形突出部分啃噬凹陷部分的边缘。施加给电机3的防磨损反转电压反转砧座52的转动，从而使得附在砧座52上的末端工具的十字形突出部分能够保持为紧紧地安置在木螺钉头的十字形突出部分中。防磨损反转电压未被使用来增加锤子42打击砧座52的加速距离，而是使得锤子42向砧座52施加足够砧座52用来向螺钉施加反转力矩的反向转动。在第一实施例中，防磨损反转电压被设置为14. 4V。在S610，控制单元72确定电流是否已经升到目标电流T。如果已经升到目标电流T (S610 :是，图6中的t6)，则在S608，控制单元72向电机3交替地施加伪离合电压(图6中的t7)，从而向用户通知紧固操作已经完成。在S611，在开始施加伪离合电压后，控制单元72等待规定时间经过。在已经经过规定时间(S611，是)后，在S612，控制单元72中止施加伪离合电压。接着，将参照图7到9和图11，描述在操作模式被设置为脉冲模式时控制单元72的控制过程。图7是例示用于在脉冲模式下紧固螺栓的控制过程的示图。图8是例示当在脉冲模式下紧固木螺钉的同时未转移到下述第二脉冲模式时的控制过程的示图。图9是例示当在脉冲模式下紧固木螺钉的同时转移到下述第二脉冲模式时的控制过程的示图。图11是例示当在脉冲模式下紧固紧固件时的控制过程中的步骤的流程图。如同在上述离合器模式下，当操作者挤压触发器时，控制单元72开始图11的流程中例示的控制过程。如同在上述离合器模式下，当在脉冲模式下挤压触发器时，在S701，控制单元72 向电机3施加装配反转电压(图7-9中的tl)。然而，由于脉冲模式下的控制过程不强调利用合适力矩进行紧固，所以在该过程中省略离合器模式的S602中的预起动步骤。在S702，控制单元72施加离合器模式中描述的紧固正转电压(图7_9中的t2)。在S703，控制单元72确定流到电机3的电流是否大于阈值C。在紧固木螺钉的较早阶段，负载(电流)逐渐增加，而在紧固螺栓的较早阶段，负载的增加非常小，但是在紧固已经进行后的某一点，负载突然增加。一旦在紧固螺栓时施加负载，从与螺栓耦合的紧固件接收的反作用力变为大于在紧固木螺钉时从工件接收的反作用力。因此，当在紧固螺栓时将反转电压施加到电机3时，流到电机3的反转电流的绝对值小于在紧固木螺钉时的反转电流的绝对值，因为相对于反转电压从与螺栓耦合的紧固件接收辅助力。在第一实施例中，当大概在负载开始增加时紧固螺栓时所供应给电机3的电流被设置为阈值c (例如，15A)。当供应给电机3的电流大于阈值c时(S703 :是)，在S704，控制单元72向电机3施加紧固件确定反转电压(图7-9中的t3)。紧固件确定反转电压被设置为不会造成锤子42撞击砧座52的值(例如，14. 4V)。在S705，控制单元72确定施加紧固件确定反转电压时供应给电机3的电流的绝对值是否大于阈值d。当电流大于阈值d时，控制单元72确定紧固件是木螺钉(图8和9)，以及当电流值小于或等于阈值d时，控制单元72确定紧固件是螺栓(图7)，并且控制电机3来执行适于所确定出的紧固件类型的撞击紧固。在第一实施例中，阈值d被设置为20A。更为具体地，撞击紧固指的是向电机3交替施加正转电压和反转电压。在第一实施例中，控制单元72向电机3交替施加正转电压和反转电压，以便施加反转电压的时段(下文中称作“反转时段”)与施加正转电压的时段(下文中称作“正转时段”)之比与负载的增加成比例增加。对于电动工具而言，当按压紧固变得困难时转移到利用撞击进行紧固是非常平常的，但是优选的是转换是逐渐，足以使得操作者感到平滑。因此，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I在第一脉冲模式下执行在中心按压的撞击紧固，以及在第二脉冲模式下执行在中心撞击的撞击紧固。更为具体地，在第一脉冲模式下，控制单元72使用更长的正转时段来向紧固件供应按压力。然而，在第二脉冲模式下，控制单元72通过随着负载增加而逐渐增加反转时段同时逐渐减小正转时段，供应撞击力。在第一实施例中的第一脉冲模式下，随着负载增加，控制单元72逐渐减少正转，同时将反转时段保持为不变，以便减小来自工件的反作用力。回到图11中的流程，将描述第一和第二脉冲模式之间的转移。当施加到电机3的电流的绝对值大于阈值d时(S705 :是)，控制单元72在第一和第二脉冲模式之间转移来紧固木螺钉。首先，在S706a_S706c，控制单元72向电机3施加第一脉冲模式电压，以便执行在中心按压的撞击紧固(图8和9中的t5)。具体地，在S706a，控制单元72执行包括下述的一组操作暂停5ms —施加反转电压15ms —暂停5ms —施加正转电压300ms。在已经经过规定间隔后，在S706b，控制单元72执行包括下述的一组操作暂停5ms —施加反转电压 15ms —暂停5ms —施加正转电压200ms。在已经经过另一规定间隔后,在S706c,控制单兀72执行包括下述的一组操作暂停5ms —施加反转电压15ms —暂停5ms —施加正转电压IOOms0在S707，控制单元72确定在施加第一脉冲模式的电压时流到电机3的电流是否大于阈值e。阈值e用于确定操作模式是否应该转移到第二脉冲模式，并且在第一实施例中被设置为75A。如果在施加第一脉冲模式电压(正转电压)时供应到电机3的电流小于或等于阈值e (S707 :否)，则控制单元72重复S706a_S706c和S707中的过程。随着第一脉冲模式电压的施加次数增加，负载增加，并且来自工件的反作用力增加。为了减少这个反作用力，控制单元72在逐渐减少正转时段同时维持反转时段不变的情况下，施加第一脉冲模式电压。在第一实施例中，正转时段根据步长300ms — 200ms — IOOms减少。然而，如果在施加第一脉冲模式电压(正转电压)时流到电机3的电流大于阈值e(S707 :是图8和9中的t6)，则在S708，控制单元72确定由于第一脉冲模式电压(正向转动电压)造成的电流增加率是否大于阈值f。阈值f用于确定木螺钉是否安置在工件中，并且在第一实施例中被设置为4%。如果电流增加率大于阈值f (S708 :是)，则假定木螺钉安置在工件中。相应地，在S709中，控制单元72向电机3施加安置电压，用于减小后续反作用力(图8中的til)。在第一实施例中，安置电压包括重复下述组暂停5ms —施加反转电压15ms —暂停5ms —施加正转电压40ms。然而，如果电流增加率小于或等于阈值f (S708 :否)，则假定负载已经增加，而不管木螺钉是否安置在工件中。因此，考虑由第一脉冲模式电压提供的在中心按压的紧固力是不够的，并且控制单元72随后将操作模式转移到第二脉冲模式。在第一实施例中，第二脉冲模式下的电压从五个第二脉冲模式电压1-5中选择。第二脉冲模式电压1-5中的每个被配置为一组电压，该组电压包括反转电压和正转电压，从而使得按照从电压I到电压5的顺序，反转时段顺序增加，而正转时段顺序减小。具体地，第二脉冲模式电压I包括暂停5ms —施加反转电压15ms —暂停5ms —施加正转电压75ms ;第二脉冲模式电压2包括暂停7ms —施加反转电压18ms —暂停IOms —施加正转电压65ms ;第二脉冲模式电压3包括暂停9ms —施加反转电压20ms —暂停12ms —施加正转电压59ms ;第二脉冲模式电压4包括暂停Ilms —施加反转电压23ms —暂停13ms —施加正转电压53ms ;以及第二脉冲模式电压5包括暂停15ms —施加反转电压25ms —暂停15ms —施加正转电压45ms。当控制单元72在S708确定操作模式应该转移到第二脉冲模式时(即，当电流增长率不大于阈值f时；S708 :否)，在S710，控制单元72确定在施加第一脉冲模式电压的正转电压(下降沿)时供应给电机3的电流是否大于阈值gl。阈值gl用于确定比第二脉冲模式电压I的顺序更高的第二脉冲模式电压是否应该施加给电机3，并且在第一实施例中被设置为76A。下文中，在施加每个脉冲模式电压的正转电压时供应给电机3的电流将统称为参考电流。如果参考电流大于阈值gl (S710 :是)，则在S711，控制单元72确定参考电流是否大于阈值g2。阈值g2用于确定比第二脉冲模式电压2的顺序更高的第二脉冲模式电压是否应该施加给电机3，并且在第一实施例中被设置为77A。 如果参考电流大于阈值g2(S711 :是)，则在S712，控制单元72确定参考电流是否大于阈值g3。阈值g3用于确定比第二脉冲模式电压3的顺序更高的第二脉冲模式电压是否应该施加给电机3，并且在第一实施例中被设置为79A。如果参考电流大于阈值g3 (S712 :是)，则在S713，控制单元72确定参考电流是否大于阈值g4。阈值g4用于确定比第二脉冲模式电压4的顺序更高的第二脉冲模式电压(即，第二脉冲模式电压5)是否应该施加给电机3，并且在第一实施例中被设置为80A。如上所述，控制单元72首先基于在施加第一脉冲模式电压(正转电压)时流到电机3的电流，确定哪个第二脉冲模式电压施加给电机3，并且随后将所确定的第二脉冲模式电压施加给电机3。例如，当参考电流不大于阈值gl时(S710 :否)，在S714，控制单元72将第二脉冲模式电压I施加给电机3。当参考电流大于阈值gI，但不大于阈值g2时(S711 :否)，在S715，控制单元72将第二脉冲模式电压2施加给电机3。当参考电流大于阈值g2，但不大于阈值g3时(S712 :否)，在S716，控制单元72将第二脉冲模式电压3施加给电机3。当参考电流大于阈值g3，但不大于阈值g4时(S713 :否)，在S717，控制单元72将第二脉冲模式电压4施加给电机3。当参考电流大于阈值g4时(S713 :是)时，在S718，控制单元72将第二脉冲模式电压5施加给电机3。在施加第二脉冲模式电压I (S714)后，在S719，控制单元72确定在施加第二脉冲模式电压I (正转电压)时供应到电机3的参考电流是否大于阈值gl。如果参考电流不大于阈值gl (S719 :否)，则控制单元72回到S707，并且再次确定第一脉冲模式电压和第二脉冲模式电压I中的哪个应该被施加到电机3。然而,如果参考电流大于阈值gl (S719 :是)，则在S715，控制单元72将第二脉冲模式电压2施加给电机3。在施加第二脉冲模式电压2 (S715)后，在S720，控制单元72确定在施加第二脉冲模式电压2 (正转电压)时供应到电机3的参考电流是否大于阈值g2。如果参考电流不大于阈值g2(S720 :否)，则控制单元72回到S710，并且再次确定第二脉冲模式电压I和第二脉冲模式电压2中的哪个应该被施加到电机3。然而，如果参考电流大于阈值gl (S720 :是)，则在S716，控制单元72将第二脉冲模式电压3施加给电机3。在施加第二脉冲模式电压3 (S716)后，在S721，控制单元72确定在施加第二脉冲模式电压3 (正转电压)时供应到电机3的参考电流是否大于阈值g3。如果参考电流不大于阈值g3(S721 :否)，则控制单元72回到S711，并且再次确定第二脉冲模式电压2和第二脉冲模式电压3中的哪个应该被施加到电机3。然而，如果参考电流大于阈值g3 (S721 :是)，则在S717，控制单元72将第二脉冲模式电压4施加给电机3。在施加第二脉冲模式电压4 (3717)后，在3722，控制单元72确定在施加第二脉冲模式电压4 (正转电压)时供应到电机3的参考电流是否大于阈值g4。如果参考电流不大于阈值g4(S722 :否)，则控制单元72回到S712，并且再次确定第二脉冲模式电压3和第二脉冲模式电压4中的哪个应该被施加到电机3。然而，如果参考电流大于阈值g4(S722 :是)，则在S718，控制单元72将第二脉冲模式电压5施加给电机3。在施加第二脉冲模式电压5 (S718)后，在S723，控制单元72确定在施加第二脉冲 模式电压5 (正转电压)时供应到电机3的参考电流是否大于阈值g5。阈值g5用于确定第二脉冲模式电压5是否应该施加给电机3,并且在第一实施例中被设置为82A。如果参考电流不大于阈值g5(S723 :否)，则控制单元72回到S713，并且再次确定第二脉冲模式电压4和第二脉冲模式电压5中的哪个应该被施加到电机3。然而，如果参考电流大于阈值g5 (S723 :是)，则在S718，控制单元72将第二脉冲模式电压5施加给电机3。此外，如果控制单元72在S705确定供应给电机3的电流的绝对值不大于阈值d (S705 :否)，指示正在紧固螺栓，则不需要使用压力紧固螺栓，并且优选在最小化反作用力的模式(或反冲模式)下，利用撞击来进行紧固。因此，在这种情况下，控制单元72跳到S718，并且将第二脉冲模式电压5施加给电机3，而无需经过第一脉冲模式电压和第二脉冲模式电压1-4。在上述脉冲模式下，在供应到电机3的电流(负载)增加(即，第一脉冲模式中的减小正转时段(S706)，从第一脉冲模式转移到第二脉冲模式(S707)，以及在第二脉冲模式电压I到5之间转移(S719 :S722))时，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I增加反转时段与正转时段之比。因此，本发明可以提供最小化来自工件的反作用力的撞击工具，从而为操作者实现更好的操纵和感觉。此外，当在上述脉冲模式下紧固木螺钉时，在供应给电机3的电流不大于阈值e时，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I在强调按压力的第一脉冲模式下紧固螺钉，以及在电流大于阈值e时,根据第一实施例的电子脉冲驱动器I在强调撞击力的第二脉冲模式下紧固螺钉(图11中的S707)。相应地，电子脉冲驱动器I可以在木螺钉的最适合模式下执行紧固。此外，在上述脉冲模式中，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I向电机3施加紧固件确定反转电压(S704)，并且在此时供应给电机3的电流大于阈值d时，确定紧固件是木螺钉，或者在该电流小于或等于阈值d时，确定紧固件是螺栓(S705)。因此，电子脉冲驱动器I可以基于这个确定来转移到最适合的脉冲模式，从而针对该紧固件类型执行最优紧固。在上述脉冲模式中，当在流到电机3的电流上升到阈值e时，控制单元72确定电流增长率超过阈值f (S708 :是)时，第一实施例的电子脉冲驱动器I假定木螺钉安置在工件中，并且开始将安置电压施加给电机3，其中正转电压和反转电压之间的切换周期减小。按照这个方式，电子脉冲驱动器I可以在向操作者提供与随着紧固进行而减小撞击间隔的常规电子脉冲驱动器相同的操纵感觉时，同时减小来自工件的后续反作用力。在上述脉冲模式中，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I基于流到电机3的电流，从第一脉冲模式转移到最合适的第二脉冲模式(S710-S713)。相应地，甚至在流到电机3的电流快速增加时，电子脉冲驱动器I也可以使用最合适的撞击模式执行紧固。在上述脉冲模式中，就正转和反转切换周期的长度而言，第一实施例的电子脉冲驱动器I可以仅仅转移到邻近第二脉冲模式(S719-S723)，由此防止操纵时的突然变化。在施加紧固正转电压之前，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I向电机3施加装配反转电压，从而反向转动电机3，直到锤子42与砧座52碰撞(图10中的S601)。因此，甚至在末端工具没有适当地安置在紧固件头部时，电子脉冲驱动器I也可以在紧固之前将末端工具牢固地装配在紧固件头部中，以便防止末端工具在紧固操作期间脱落。
在上述离合器模式中，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I在施加紧固正转电压之前施加预起动正转电压给电机3，从而将锤子42放置为与砧座52接触(图10中的S602)。相应地，电子脉冲驱动器I可以防止锤子42在撞击砧座52时向紧固件提供超过目标力矩的力矩。在上述离合器模式中，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I在产生伪离合后中止伪离合预定时段(图10中的S612)。因此，电子脉冲驱动器I可以最小化温度和功率消耗的增加。在上述离合器模式中，根据第一实施例的电子脉冲驱动器I在紧固螺栓的力矩达到目标力矩时，向电机3施加制动反转电压(图10中的S607)。因此，即使在紧固力矩刚好在目标力矩之前急速增加的比如螺栓的紧固件时，电子脉冲驱动器I也可以防止施加由于惯性力造成的过大力矩，由此忠实地提供目标力矩。接着，将参照图12和13描述根据本示例的第二实施例的电子脉冲驱动器201。当电流等升到预定阈值时，第一实施例中描述的电子脉冲驱动器I改变撞击模式，而无需考虑温度变化。然而，例如，由于齿轮机构41中的黄油粘度在低温下下降，流到电机3的电流增加的趋势更强。在这样的环境中，流到电机3的电流将更容易超过阈值，从而使得电子脉冲驱动器I过早地改变撞击模式。因此，第二实施例的特征是改变阈值以应对温度变化。具体地，在开关板63上设置用于检测温度的温度检测单元，并且控制单元72基于温度检测单元检测到的温度，修改每个阈值。图12例示了当在离合器模式下紧固木螺钉时如何修改阈值。图13例示了当在脉冲模式下紧固木螺钉时如何修改阈值。在图12的示例中，控制单元72将阈值a’和目标电流T’设置为比用于在正常温度下施加防磨损反转电压的阈值a和目标电流T更高的值。此外，如图13中所示，控制单元72将低温下用于转移到第一脉冲模式的阈值c’和用于转移到第二脉冲模式的阈值e’设置为比正常温度下的对应阈值c和阈值e更高。通过按照这种方式修改这些阈值来应对温度变化，第二实施例的电子脉冲驱动器201可以改变撞击模式来适应条件。注意，可以基于温度变化修改其它阈值，而不仅仅是上述阈值。此外，温度检测单元可以设置在除了电机3附近之外的位置。接着，将参照图14描述根据本发明的第三实施例的电子脉冲驱动器301。在上述第二实施例中，电子脉冲驱动器201在性能优先的情况下修改阈值。在第三实施例中，电子脉冲驱动器301在电子脉冲驱动器301的长服务寿命优先的情况下，修改在正向和反向转动之间转移的时段。如在第二实施例中所述，在检测温度的第三实施例中，温度检测单元被设置在电机3附近，并且控制单元72基于温度检测单元检测到的温度，修改在正转和反转之间进行切换的时段。温度检测单元还可以被设置在与在电机3附近不同的位置处。图14例示了当在脉冲模式下紧固木螺钉时控制单元72如何修改用于在正转和反转之间切换的时段。
在图14中示出的示例中，控制单元72将高温下在第一脉冲模式中正转和反转之 间切换的时段设置为比正常温度下在第一脉冲模式中正转和反转之间切换的时段长。利用这种构造，控制单元72可以最小化在切换转动方向时生成的热量，由此最小化由于FET中的高温对电子脉冲驱动器301造成的损伤。这个构造还可以抑制热量对定子线圈的屏蔽层的损害，从而增加电子脉冲驱动器301的总服务寿命。接着，将参照图16和17描述根据本发明的第四实施例的电子脉冲驱动器401，其中与根据第一实施例的电子脉冲驱动器I类似的部件和组件被指定相同的参考标记，以避免重复描述。如图16中所不，电子脉冲驱动器401包括锤子442和站座452。在根据第一实施例的电子脉冲驱动器I中，锤子42和砧座52之间的转动方向上的间距角度近似为315度。在根据第四实施例的电子脉冲驱动器401中，锤子442和砧座452之间的转动方向上的间距角度被设置为近似135度。图17示出了沿着平面截取并且沿着由图16中的箭头XVII指示的方向观看的电子脉冲驱动器401的剖面图。图17中的剖面图例示了当电子脉冲驱动器401正在操作时锤子442和砧座452之间的位置关系。图17 (I)示出了锤子442与砧座452接触的状态。从该状态开始，锤子442通过图17 (2)中示出的状态反向转动到图17 (3)中示出的相对于砧座452最大的转动点。随着电机3正转，锤子442经过图17 (4)中示出的状态，并且与砧座452碰撞，如图17 (5)中所示。撞击力在图17中将砧座452逆时针转动到图17 (6)中示出的状态。这里，第一实施例中描述的电压值、电流值和持续时间值可以修改为适合第四实施例的电子脉冲驱动器401。尽管已经参照本发明的电子脉冲驱动器的具体实施例详细描述了本发明的电子脉冲驱动器，但是本领域技术人员将明白的是，可以对其进行许多修改和变型，而不会背离本发明的精神，本发明的范围由所附权利要求限定。当在第一实施例中在第二脉冲模式电压1-5之间转移时，控制单元72考虑返回到序列中较早第二脉冲模式电压的情形(图11中的S719-S723 :否)。然而，通过不返回到先前的第二脉冲模式电压的控制，可以实现操作者的舒适操纵和感觉，如图15的流程图中所
/Jn o此外，尽管第一实施例描述了紧固木螺钉或螺栓的控制，但是本发明的概念在松开(去除)木螺钉或螺栓时也可以使用。图18中的流程例示了松开木螺钉等的步骤。在该过程开始时，控制单元72施加具有最长反转时段的第二脉冲模式电压5，并且在电流下降到每个后续阈值时，随后通过每个第二脉冲模式电压步进下降到第二脉冲模式电压I。这个过程可以在松开木螺钉等时向操作者提供舒适的操纵。在上述第一实施例中，在图11的步骤S705中，控制单元72基于在施加紧固件确定反转电压之后流到电机3的电流，确定紧固件的类型。然而，这个确定可以基于电机3等的转动速度进行。此外，在上述第一实施例中，在图11的各个步骤S719-S722和S710-S713中，使用相同的阈值gl_g4，但是也可以使用不同值。
由于在第一实施例的电子脉冲驱动器中仅仅设置一个站座52,所以站座52和锤子42可以以最大315度分离，但是在这些组件之间可以设置另一砧座。利用这个构造，可以减少施加装配反转电压(图10中的S601和图11中的S701)的所需时间以及施加预起动正转电压(图10中的S602)的所需时间。在上述第一实施例中，通过施加预起动正转电压，将锤子42放置为与砧座52接触，但是将锤子42放置为与砧座52接触不是必需的。在假定锤子42相对于砧座52的初始位置固定的情况下，可以实现这个过程的变型。本发明的电动工具被配置为正向和反向转动锤子，但是本发明不限于这个构造。例如，锤子可以被配置为通过沿着正向方向连续驱动来撞击砧座。 本发明的电动工具利用由可充电电池供电的电动电机驱动锤子，但是锤子可以由除了电动电机之外的功率源(比如引擎)驱动。此外，电动电机可以由燃料电池、或太阳能电池等驱动。参考标记列表I电子脉冲驱动器2 外壳2A 光源2B 转盘3 电机3A 转子3B 定子4 锤子单元5 砧座单元6 开关机构21主体部分22手柄部分23 锤壳23A轴承金属23a 开口24 电池25触发器
31输出轴32风扇41齿轮机构41A外环齿轮4IB行星齿轮机构41C行星齿轮机构42锤子42A第一啮合突起42B第二啮合突起 51末端工具安装部件5IA轴承座51a插入孔52 站'座52A第一啮合突起52B第二啮合突起61电路板62触发器开关63开关板64霍尔元件65控制信号输出电路66反相器电路67算术单元68转动方向设置电路69转子位置检测电路70已施加电压设置电路71电流检测电路72控制单元73撞击力检测传感器74撞击检测电路75转动速度检测电路76开关操作检测电路
权利要求
1.ー种电子脉冲驱动器，包括 电机，其可沿正向方向和反向方向转动； 锤子，其由所述电机沿所述正向方向和反向方向可转动地驱动； 与所述锤子分离地设置的砧座，并且在作为在沿所述反向方向转动所述锤子以获取用于所述正向方向上的加速的距离之后、沿所述正向方向转动所述锤子的结果使得所述锤子打击所述砧座时，转动所述砧座； 末端工具安装単元，在所述末端工具安装単元上安装末端工具，并且将所述砧座的转动传动到所述末端工具； 电源单元，用于以第一周期，向所述电机交替地供应用于所述正向转动的正向电カ和用于所述反向转动的反向电カ；以及 控制单元，用于当在向所述电机交替地供应所述正向电カ和所述反向电カ的同时流到所述电机的电流增加到规定值时，控制所述电源单元以比所述第一周期短的第二周期，交替地供应所述正向电カ和所述反向电カ。
2.如权利要求I所述的电子脉冲驱动器，其中，当在所述电流増加到所述规定值时所述电流的増加率超过阈值时，所述控制单元控制所述电源単元以所述第二周期，交替地供应所述正向电カ和所述反向电力，在所述第二周期中，用于供应所述正向电カ的时段和用于供应所述反向电カ的时段是恒定的。
3.如权利要求I所述的电子脉冲驱动器，其中，当在所述电流増加到所述规定值时所述电流的増加率未超过阈值时，所述控制单元控制所述电源単元以所述第二周期，交替地供应所述正向电カ和所述反向电力，在所述第二周期中，用于供应所述正向电カ的时段和用于供应所述反向电カ的时段是变化的。
4.ー种电气电动工具,包括 电机； 由所述电机转动的锤子； 所述锤子打击的站座；以及 电源单元，用于向所述电机供应电流， 其中，当所述电流不大于规定值时，所述锤子每隔第一时间间隔打击所述砧座，而在所述电流超过所述规定值时，所述锤子每隔比所述第一时间间隔短的第二时间间隔打击所述砧座。
5.ー种电气电动工具，包括 电机； 由所述电机转动的输出轴； 电源单元，用于向所述电机供应电流；以及 检测单元，用于基于流到所述电机的电流，检测エ件上的紧固件的安置。
全文摘要
电子脉冲驱动器(1)包括电机(3)、锤子(4)、砧座(5)、末端工具安装单元(51)、电源单元(24)和控制单元(72)。锤子(4)由电机(3)沿着正向方向和反向方向可转动地驱动。在作为在沿着反向方向转动锤子以获取用于正向方向上的加速的距离之后沿着正向方向转动锤子的结果使得锤子(4)打击砧座(5)后，转动砧座(5)。电源单元(24)以第一周期，向电机(3)交替地供应正向电力和反向电力。当流到电机(3)的电流增加到规定值时，控制单元(72)控制电源单元(24)以比第一周期短的第二周期，交替地供应正向电力和反向电力。
文档编号B25B23/147GK102770243SQ201180010689
公开日2012年11月7日 申请日期2011年3月11日 优先权日2010年3月31日
发明者中村瑞穗, 伊藤穰, 大森和博, 岩田和隆, 益子弘识, 西河智雅, 高野信宏 申请人:日立工机株式会社