一种应用空间激光通信离轴反射式光学天线设计方法
【专利摘要】本发明公开了一种应用于空间激光通信的离轴反射式光学天线设计方法，包括步骤如下：确定光学天线物镜初始结构；光学天线整体初始结构计算与选择；进行像差校正；光学天线误差分析；隔离度分析。本发明在保证光学天线口径、视场和放大倍率的情况下，分析计算光学天线的焦距、波像差、结构形式和误差分配等。本发明可准确评估激光通信光学天线像质、隔离度和传输效率，提升光学天线在激光通信领域的相关技术指标。
【专利说明】一种应用空间激光通信离轴反射式光学天线设计方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及一种应用于空间激光通信的离轴反射式光学天线设计方法，可以定量 确定离轴反射式光学天线，属于激光通信【技术领域】。
【背景技术】
[0002] 激光通信是高速数据传输重要技术途径，单载荷数据传输的速率从几Gbps到 30Gbps。高分对地观测系统的遥感数据传输速率要求高、速率范围大，并且数据传输设备还 将搭载于各类不同的卫星平台、运行于不同的轨道、应用于星间和星地链路，因此高分系统 的星载数据传输设备需要选择与超高速传输相匹配的调制解调方式，并具有系列化、通用 化和模块化的特点，以尽量低的量产成本，为高分对地观测系统提供各种平台、各种速率和 各种链路应用的激光通信数据传输终端。
[0003] 激光通信终端以激光作为信号的载体，通过对激光幅度、相位的调制来传输信息， 实现信息交换。与微波（Ka、EHF等频段）相比，由于激光的波长在微米量级或更短，因此具 有很宽的通信带宽，可提供极高的信息传输速率；激光用于通信的波束发散角很小，具有很 好的抗干扰和抗截获性能，可以极大地提高通信系统的安全性；同时，在传输同样高码率条 件下，它还具有体积小、重量轻、功耗低的优势。
[0004] 在空间光通信系统中，光学天线实现激光终端发射和接收时的光束传输。发射时 光学天线完成光束准直、压缩光束发散角，接收时会聚光束，使信号光束经后续光路到达探 测器表面。目前国内外所有激光通信终端均是采用卡赛格伦结构形式（同轴二反）的光学 天线，这种天线的优点是成本低，工艺成熟，光学系统结构简单，易于装调等。不足之处是视 场小，后向散射大，传输效率低。卡赛格伦结构形式光学天线的收发隔离度约50dB左右，同 时具有中心遮挡，由于发射光束为高斯光束，中心较大部分能量无法利用，卡式光学天线中 心遮挡20%，光束分布按高斯光束计算，造成的发射效率损失约I. 5dB，能量损失达30%左 右，所以现在急需一种能够实现高像质、高隔离度和高传输效率的光学天线。
【发明内容】
[0005] 本发明的技术解决问题是：克服现有技术的不足，提供一种应用于空间激光通信 的离轴反射式光学天线设计方法，本发明通过波像差，点列图，象散，场曲，畸变等因素进行 分析，得出可用于空间激光通信终端的无遮挡高隔离度及高像质的光学天线提高了光学天 线的像质、隔离度和传输效率。
[0006] 本发明的技术解决方案是：
[0007] -种应用于空间激光通信的离轴反射式光学天线设计方法，包括步骤如下：
[0008] (1)确定光学天线物镜的初始结构参数；所述物镜包括主镜、次镜和三镜；所述初 始结构参数包括主镜的偏心率ei、次镜的偏心率e2、三镜的偏心率e3，主镜与次镜间距Cl1、次 镜与三镜的间距d2、三镜与主镜的间距d3以及主镜、次镜、三镜的半径ri、r2、r3 ;
[0009] 具体确定方式如下：
[0010] (1&)利用下式得到三级像差系数为31、311、3 111、31￥和5^
[0011] S! =Σh·P+Σh4 ·K (I)
[0012] Sπ =Σy·P-JΣW+Σh3 ·y·K (2)
[0013] Sm=ΣP·y2/h-2JΣW·y/h+J2ΣΦ+Σh2 ·y2 ·K (3)
[0014] Sw=EΠ/h (4)
[0015] Sv =EP·y3/h2-3JΣW·y2/h2+J2Σ(y/h) · (3Φ+ΠΛ)-ΓΣ(1/h2) ·Λ· (1/ η2) +Σh·y3 ·K(5)
[0016] 其中J为贝赛尔函数，h为物镜口径的半径，P= (Λι^α/Λη))2 · (Au/n)，W= Δu/ (1/Δη) · (Δu/n)，Π=Δ(u·η) / (nn'），Φ= 1/h· (Δ(u/n)),K= - (e2/R3) ·Δη， y2 = 2Rx-(Ι-e2)χ2,e为二次曲面的偏心率，R为顶点曲率半径，u为物方数值孔径，u'为像 方数值孔径，η为物方折射率，Y为像方折射率，△表示微分，X为非球面的旋转对称轴，y 为入射光线在非球面上的高度；
[0017] (Ib)对于反射式光学天线，n=n' = 1，$!^ =l，u/ =U2 =β，u2' = 1，J= 1，R= 2〇/(^+1);其中Ill为主镜口径的半径，h2为次镜口径的半径，V为主镜像方孔 径角，U2为次镜物方孔径角，U2'为次镜像方孔径角；ai=Vh1，表示次镜对主镜的遮挡 t匕，βi为次镜的放大倍率；
[0018] 将上述参数代入到公式⑴_(5)中得到Si、Sn、Sm解析式，并另Si= 0、Sπ= 0、 Sm= 0,通过公式（6)-⑶计算得出主镜、次镜和三镜的偏心率ei、e2、e3 :
[0019] S[ = A1e12+B1e22+C1e32+D1 ； (6)
[0020] Sjj= Α2θ12+Β2θ22+〇2θ32+〇2 ； (7)
[0021 ] S111=AgeJ+BgeJ+Cgeg2+D3 ; (8)
[0022] 其中
[0023] A1 = 1/4 ·β!3β23
[0024] B1 = -1/4 ·αJβ23 (1+βJ)
[0025] C1 = 1/4 ·α丄α2(1+β2)3
[0026] D1 = 1/4 · (_β丄3β23+α丄β23 (1+β) (1-β丄）2-α丄α2 (1+β2) (1-β2)2)
[0027] A2 = 0
[0028] B2 = - (α「1)β23 (1+βJ3/4β!β2
[0029] C2 = (α2 ( α「1) +βJ(1-α2)) (1+β2) 3/4 β!β2
[0030] D2 = (α「1)β23 (1+30(1-30 2/4βιβ2-(α2(α「1) +βι(1_α2)) (1+β2) (1-β2)2/ (4β1β2) -1/2
[0031] A3 = O
[0032] B3 = -β2 ( α「1)2 (1-βD3/4αiβ工2
[0033] C3 = (α2 ( α「1) +β丄（1-α2))2 (1-β2) 3/4α丄α2β丄2β22
[0034] D3 =β2(α「1)2(1+βD(1_β 』^-(aja「1) +β^1-(10)2(1 + β2) (1_β2)2/4αια23?2β2[?^2(α 1_1) (1+3 1) (1_3 1) /α 1旦1^2+^2(1+3 1)/ (!「(Ι+β)/αια2-(α2(α「1) +βι(1_α2)) (1+β) (U1)/αι<ι2βιβ2
[0035] 其中a1为次镜对主镜的遮挡比，a2为三镜对次镜的遮挡比，β1为次镜的放大 率，β2为三镜的放大率；
[0036] (Ic)利用下式并根据主镜与次镜间距Cl1、次镜与三镜的间距d2、三镜与主镜的间 距d3确定主镜、次镜和三镜的半径1^、r2、r3:
[0037]Sw=l/r1+l/r2+l/r〇j (9)
[0038] 1/f=(T1T2^r2A1) /(2r1-4d1-2r2)-d2 (10)
[0039]d3/f= (2 (r1r3-2r3d1-r2r3)+1)/2r1r2 (11)
[0040] (Id)确定物镜的初始结构参数确定后，将主镜孔径离轴，使主光束无遮挡即可，离 轴量为主镜的有效口径，最终得到物镜离轴后的初始结构；
[0041] (2)光学天线的整体初始结构；
[0042] (2a)根据光学天线放大倍率和物镜焦距确定目镜焦距；
[0043] f gn= f _ / Γ，其中f 为目镜焦距，f _ =为物镜焦距，Γ为放大倍率；
[0044] (2b)进行物镜与目镜光路拼接，得到光学天线的整体初始结构；
[0045] (3)通过控制优化主镜半径、次镜半径、三镜半径、目镜半径、镜组间距离屯、d2、d3 以及光学天线整体初始结构的焦距、球差、场曲、象散和畸变进行像差校正；
[0046] (4)误差分析
[0047] 光学天线误差分析主要由仿真设计结果、镜面加工误差、光机装调误差和环境条 件影响。
[0048] (4a)通过对加工误差和光机装调误差进行分析，计算出给定公差范围内的波像差 变化值，用于判断光学天线像质是否满足要求；
[0049] (4b)在步骤（4a)的基础上，通过对环境影响造成的误差分析，确定波像差预算； 所述的环境影响包括重力、湿度、热冲击、沉降、蠕动特性、老化、空间辐射、微振动和偶然误 差；
[0050] (5)收发隔离度分析
[0051] (5a)对步骤（4)误差分析调整后的光学天线的结构进行隔离度分析建模，并通过 仿真成像结果，验证光学天线的建模正确性；
[0052] (5c)进行隔离度分析
[0053] 设置点源透过率，照度以及杂散辐射比仿真参数，选择波长1064nm，选择光线数量 进行模拟计算，最终得出隔离度指标，并判断光学天线是否满足设计要求，若满足则进入步 骤（6)，若不满足，则进入步骤（1)重新设计，直到满足条件，并进入步骤（6);
[0054](6)光学天线设计结束。
[0055]所述步骤（4c)中确定的不同影响对应的波像差预算为：重力为0· 5nm(rms)、 湿度为4nm(rms)、热冲击为10nm(rms)、沉降为4nm(rms)、懦动特性为4nm(rms)、老化为 5nm(rms)、空间福射为5nm(rms)、微振动为5nm(rms)、偶然误差为5nm(rms)、光机装调为 19. 3nm(rms)、加工误差为 19. 6nm(rms)。
[0056] 本发明与现有技术相比的有益效果是：
[0057] (1)本发明全部由反射镜组成，具有中间像面无遮挡，能够使得激光通信系统能够 最大限度利用接收、发射光信号，发射、接收损耗小，提高发射增益约I. 5dB，发射效率提高 约30%，光学天线长度和焦距比小于0. 1的优点，并且能保持良好的成像质量。
[0058] (2)本发明实现了高收发隔离度，后向散射小，收发隔离度大于90dB，激光通信终 端在发射信号光时，捕获探测器与通信探测器上要求具有较小的后向散射，该光强应小于 探测器灵敏度域值，保证探测器不受自身信号光干扰或损伤。离轴反射式结构理论上不存 在后向散射，由于实际加工装调过程中产生的误差，后向散射导致的天线收发隔离度也远 远大于90dB。
【专利附图】
【附图说明】
[0059] 图1为本发明方法流程图；
[0060] 图2为本发明波像差预算示意图；
[0061] 图3为本发明光学天线结构示意图；
[0062]图4为本发明隔离度分析效果示意图。
【具体实施方式】
[0063] 下面结合附图对本发明的【具体实施方式】进行进一步的详细描述。
[0064] 如图1所示，一种应用于空间激光通信的离轴反射式光学天线设计方法，包括步 骤如下：
[0065] (1)确定光学天线物镜的初始结构参数；所述物镜包括主镜、次镜和三镜；所述初 始结构参数包括主镜的偏心率ei、次镜的偏心率e2、三镜的偏心率e3，主镜与次镜间距Cl1、次 镜与三镜的间距d2、三镜与主镜的间距d3以及主镜、次镜、三镜的半径ri、r2、r3;
[0066] 具体确定方式如下：
[0067] (Ia)利用下式得到二级像差系数为Si、Sn、Sm、S1^PSv:
[0068] S ! = Σ h · P+ Σ h4 · K (I)
[0069] S π =Σy · P-JΣW+Σh3 · y · K (2)
[0070] Sm=ΣP · y2/h-2JΣW · y/h+J2ΣΦ+Σh2 · y2 · K (3)
[0071] Sw=E Π/h (4)
[0072] Sv = E P · y3/h2-3J Σ W · y2/h2+J2 Σ (y/h) · (3Φ + ΠΛ)-Γ Σ (1/h2) · Λ · (1/ η2) + Σ h · y3 · K (5)
[0073] 其中J为贝赛尔函数，h为物镜口径的半径，P= (Διι/(1/Δη))2 · (Διι/η)，W= Δu/ (1/Δη) · (Δu/n)，Π=Δ(u·η) / (ηη'），Φ=Ι/h· (Δ(u/n)),K= - (e2/R3) ·Δη， y2 = 2Rx-(Ι-e2)χ2,e为二次曲面的偏心率，R为顶点曲率半径，u为物方数值孔径，u'为像 方数值孔径，η为物方折射率，Y为像方折射率，△表示微分，X为非球面的旋转对称轴，y 为入射光线在非球面上的高度；
[0074] (Ib)对于反射式光学天线，n=n' = :^令!^ =l，u/ =U2 =β，u2' = 1，J= 1，R= 2〇/(^+1);其中Ill为主镜口径的半径，h2为次镜口径的半径，V为主镜像方孔 径角，U2为次镜物方孔径角，U2'为次镜像方孔径角；ai=Vh1，表示次镜对主镜的遮挡 t匕，βi为次镜的放大倍率；
[0075] 将上述参数代入到公式⑴_(5)中得到Si、Sn、Sm解析式，并另Si= 0、Sπ= 0、 Sm= 0,通过公式（6)-⑶计算得出主镜、次镜和三镜的偏心率ei、e2、e3:
[0076] S [ = A1e12+B 1e22+C1e32+D 1； (6)
[0077]Sjj= Α2θ12+Β2θ22+〇2θ32+〇2 ；(7)
[0078] S111= AgeJ+BgeJ+Cgeg 2+D3 ; (8)
[0079] 其中
[0080] A1=1/4·β !3β23
[0081] B1=-1/4· α J β 23(1+β J)
[0082] C1=1/4·α ια2(1+β2)3
[0083] D1=1/4· (_ β丄3 β 23+ α丄β 23(1+β )(1-β丄）2- α丄α 2(1+β 2)(1-β 2)2)
[0084] A2= 0
[0085] B2 =- (α「1) β 23 (1+ β J 3/4 β!β 2
[0086] C2= ( α 2 ( α「1)+ βi (1-α 2))(1+β 2)3/4β ! β 2
[0087] D2= ( α「1)β 23(1+β D(1-β D2/4β1β2_ ( α2( α「1) + βI(1-α 2)) (1+β 2) (1_β2)2/ (4β1β2) -1/2
[0088] A3 = 0
[0089] B3=-β 2 ( α「1)2(1-β D3/4α i β工2
[0090] C3= ( α 2 ( α「1)+ β i(1-α 2))2(1-β2) 3/4α i α 2 βJβ 22
[0091] D3= β 2 ( α「1)2(1+β D(1-β D2/4α i β ( α 2 ( α「1) + β i (1-α 2))2(1 + β2) (1_β2)2/4αια23?2β2[?^2(α 1_1) (1+β1) (1_β1) /α 1旦1^2+^2(1+3 1)/ (!「(Ι+β)/αια2-(α2(α「1) +βι(1_α2)) (1+β) (U1)/αι<ι2βιβ2
[0092] 其中α1为次镜对主镜的遮挡比，α2为三镜对次镜的遮挡比，βi为次镜的放大 率，β2为三镜的放大率；
[0093](Ic)利用下式并根据主镜与次镜间距Cl1、次镜与三镜的间距d2、三镜与主镜的间 距d3确定主镜、次镜和三镜的半径1^、r2、r3 :
[0094] Sw=l/rl+l/r2+l/r：i (9)
[0095] 1/f=(T1T2^r2A 1) /(2r1-4d1-2r2)-d2 (10)
[0096] d3/f=(2 (r1r3-2r3d1-r2r3)+1)/2r 1r2 (11)
[0097](Id)确定物镜的初始结构参数确定后，将主镜孔径离轴，使主光束无遮挡即可，离 轴量为主镜的有效口径，最终得到物镜离轴后的初始结构；（离轴量具体数值根据不同系 统指标要求有所不同）
[0098] (2)光学天线的整体初始结构；
[0099] (2a)根据光学天线放大倍率和物镜焦距确定目镜焦距；
[0100] f目U=f物u/Γ，其中f目?为目镜焦距，f物U=为物镜焦距，Γ为放大倍率；
[0101] (2b)进行物镜与目镜光路拼接，得到光学天线的整体初始结构（物镜和目镜的光 路拼接通过光学仿真软件zemax或者codev进行）；
[0102](3)通过控制优化主镜半径、次镜半径、三镜半径、目镜半径、镜组间距离屯、d2、d3 以及光学天线整体初始结构的焦距、球差、场曲、像散和畸变进行像差校正；
[0103] 像差的校正即光学仿真优化过程，优化的初始阶段，需要尝试不同的方法，修改不 同的参数，测试系统地敏感度，从而找出优化的突破点。
[0104] 本专利光学天线在优化时，通过光学仿真软件zemax或者codev控制优化函数：主 镜半径、次镜半径、三镜半径、目镜半径、镜组间距离、光学天线整体焦距、球差、场曲、像散 和畸变。
[0105] (4)误差分析
[0106] 光学天线误差分析主要由仿真设计结果、镜面加工误差、光机装调误差和环境条 件影响。
[0107] (4a)通过对加工误差和光机装调误差进行分析，计算出给定公差范围内的波像差 变化值，用于判断光学天线像质是否满足要求；
[0108] 镜面加工误差和光机装调误差是根据加工厂商能力和实际装调精度合理地给定 光学系统各结构参数如曲率、厚度、间隔、玻璃的折射率、色散以及偏心等公差，通过光学仿 真分析软件zemax或codev带入公差，计算出在给定公差范围内，波像差变化值。
[0109] 在计算公差时，先按经验以工艺上最宽松的条件给出各结构参量的公差预定值， 这样做是为了先考核最差情况对总公差的影响。在工艺允许的条件下，应尽量提高成像质 量，因此应减少对总公差影响大的公差，这样才能有效的提高成像质量。如表2所示为公差 给定原则，即光机加工装调要求。
[0110] 表2光机加工装调要求
【权利要求】
1. 一种应用于空间激光通信的离轴反射式光学天线设计方法，其特征在于步骤如下： (1)确定光学天线物镜的初始结构参数；所述物镜包括主镜、次镜和三镜；所述初始结 构参数包括主镜的偏心率ei、次镜的偏心率e2、三镜的偏心率e3，主镜与次镜间距di、次镜与 三镜的间距d 2、三镜与主镜的间距d3以及主镜、次镜、三镜的半径ri、r2、r 3 ; 具体确定方式如下： (la) 利用下式得到二级像差系数为S i、S n、Sm、S v : S 1 =Σ h · P+Σ h4 · K (1) S n = Σ y · P-J Σ ff+ Σ h3 · y · K (2) Sm= Σ P · y2/h-2J Σ ff · y/h+J2 Σ Φ+ Σ h2 · y2 · K (3) SW=E Π/h (4) S v = Σ P · y3/h2-3J Σ W · y2/h2+J2 Σ (y/h) · (3Φ + ΠΛ)-Γ Σ (1/h2) · Λ · (1/ n2) + Σ h · y3 · K (5) 其中：J为贝赛尔函数，h为物镜口径的半径,P = (Διι/(1/Δη))2 · (Διι/n) ,W = Au/ (1/ Δ η) · ( Δ u/n)，Π = Δ (u · η) / (nn'），Φ = 1/h · ( Δ (u/n))，Κ = - (e2/R3) · Δ η, y2 =2Rx-(l_e2)x2，e为二次曲面的偏心率，R为顶点曲率半径，u为物方数值孔径，u'为像方 数值孔径，η为物方折射率，η'为像方折射率，△表示微分，X为非球面的旋转对称轴，y为 入射光线在非球面上的高度； (lb) 对于反射式光学天线，η = η' = :^令!^ = 1，u/ = u2 = β , u2' = 1，J = 1， R = 2 α/(β i+1);其中h为主镜口径的半径，h2为次镜口径的半径，u/为主镜像方孔径 角，u2为次镜物方孔径角，u 2'为次镜像方孔径角；a i = ，表示次镜对主镜的遮挡比， β i为次镜的放大倍率； 将上述参数代入到公式（1)-(5)中得到S i、Sn、Sm解析式，并另S i = 0、Sn= 0、Sm =〇,通过公式（6)-(8)计算得出主镜、次镜和三镜的偏心率ei、e2、e3: S j = A1e12+B1e2 2+C1e32+D1 ； (6) S π = A2e12+B2e2 2+C2e32+D2 ； (7) Sm= A3e12+B3e2 2+C3e32+D3 ; ⑶ 其中 Ai = 1/4 · Bj = -1/4 · a j3 β 23 (1+ β j3) Cj = 1/4 · a i a 2 (1+ β 2) Dj = 1/4 · (- β / β 23+ a ! β 23 (1+ β i) (1- β j)2- a j a 2 (1+ β 2) (1- β 2)2) A2 = 0 B2 = - ( a j-1) β 23 (1+ β j) 3/4 β j β 2 = ( a 2 ( a「1) + β 1 (1_ a 2) ) (1+ β 2) 3/4 β 1 β 2 = (ai_l)旦23(1+旦1) (Ui)2/43l3 2_(a2(ai_l) + 3i(l_a2)) (1+^2) (1_旦2)2/ (4 β j β 2) -1/2 Α3 = 0 Β3 = - β 2 ( a fl)2 (1- β D 3/4 a 1 β J 〇3 = ( α 2 ( α 1 - 1) + β 1 (1_ α 2) ) 2 (1_ β 2) 3/4 α 1 α 2 β I2 β 22 D3 = β2(α「1)2(1+1^) (Ι-?^)2/4α』^-((12((^-1) + 3^1-(12))2(1+3 2) (1-β2)2/4α1α2β1 2β22-β2(α1-1) (Ι+β^ (Ι-β^ / ct1^1_^1^2 +^2(l+^i)/ (^「(Ι+βΟ/ + (1+旦1) (Hi) / α?α2β--^2 其中α i为次镜对主镜的遮挡比，α 2为三镜对次镜的遮挡比，β i为次镜的放大率，β 2 为三镜的放大率； (lc)利用下式并根据主镜与次镜间距屯、次镜与三镜的间距d2、三镜与主镜的间距d3 确定主镜、次镜和三镜的半径A、r2、r3 : Sw= l/r1+l/r2+l/r3 (9) 1/f = ^^2-2^(1^/ (2r1-4d1-2r2)-d2 (10) d3/f = (2 (r1r3-2r3d1-r2r3)+1)/2r 1r2 (11) (1 d)确定物镜的初始结构参数确定后，将主镜孔径离轴，使主光束无遮挡即可，离轴量 为主镜的有效口径，最终得到物镜离轴后的初始结构； (2) 光学天线的整体初始结构； (2a)根据光学天线放大倍率和物镜焦距确定目镜焦距； f目镜=f物镜/ Γ，其中f目?为目镜焦距，f物u =为物镜焦距，Γ为放大倍率； (2b)进行物镜与目镜光路拼接，得到光学天线的整体初始结构； (3) 通过控制优化主镜半径、次镜半径、三镜半径、目镜半径、镜组间距离以及 光学天线整体初始结构的焦距、球差、场曲、像散和畸变进行像差校正； (4) 误差分析 光学天线误差分析主要由仿真设计结果、镜面加工误差、光机装调误差和环境条件影 响。 (4a)通过对加工误差和光机装调误差进行分析，计算出给定公差范围内的波像差变化 值，用于判断光学天线像质是否满足要求； (4b)在步骤（4a)的基础上，通过对环境影响造成的误差分析，确定波像差预算；所述 的环境影响包括重力、湿度、热冲击、沉降、蠕动特性、老化、空间辐射、微振动和偶然误差； (5) 收发隔离度分析 (5a)对步骤（4)误差分析调整后的光学天线的结构进行隔离度分析建模，并通过仿真 成像结果，验证光学天线的建模正确性； (5c)进行隔离度分析 设置点源透过率，照度以及杂散辐射比仿真参数，选择波长l〇64nm，选择光线数量进 行模拟计算，最终得出隔离度指标，并判断光学天线是否满足设计要求，若满足则进入步骤 (6)，若不满足，则进入步骤（1)重新设计，直到满足条件，并进入步骤（6); (6) 光学天线设计结束。
2.根据权利要求1所述的一种应用于空间激光通信的离轴反射式光学天线设计方法， 其特征在于：所述步骤（4c)中确定的不同影响对应的波像差预算为：重力为0. 5nm(rmS)、 湿度为4nm(rms)、热冲击为lOnm(rms)、沉降为4nm(rms)、懦动特性为4nm(rms)、老化为 5nm(rms)、空间福射为5nm(rms)、微振动为5nm(rms)、偶然误差为5nm(rms)、光机装调为 19. 3nm(rms)、加工误差为 19. 6nm(rms)。
【文档编号】G02B17/06GK104238100SQ201410490726
【公开日】2014年12月24日 申请日期:2014年9月23日 优先权日:2014年9月23日
【发明者】李帅, 陈祥, 付灵丽, 夏方园, 李向阳, 薛婧婧, 黄健 申请人:西安空间无线电技术研究所