高强度NI‑CR‑MO‑W‑NB‑TI焊接产品及使用它焊接的方法和焊缝熔敷与流程

本申请要求于2014年4月4日提交的美国临时申请序列号61/975,358和于2014年5月6日提交的美国临时申请序列号61/989,188的优先权，两者通过整体引用并入本文。
技术领域：
本发明涉及一种高强度的Ni-Cr-Mo-W-Nb-Ti焊接填充金属和焊缝熔敷和使用所述焊接填充金属制成焊缝熔敷的方法。更具体地，涉及用于生产在焊接状态下具有高屈服强度焊缝熔敷的Ni-Cr-Mo-W-Nb-Ti焊接填充金属。
背景技术：
：在海上勘探、开发、和生产原油的过程中，需要高速率铺设管以便最小化非常昂贵的“铺设驳船”的使用时间。这种需要可通过端对端焊接的长的ID包覆管在干燥陆地上称为“线轴底座”的设施上的“卷绕”概念来实现。这些设施操作相当昂贵，并且在基座内具有多个站，用于准备，焊接，连续测序NDE检查和包覆长的高强度ID-包覆X-65、X-70和X-80管。然而在海上，由于驳船铺设操作成本的提高，卷轴的连接端比在线轴底座的连接端更具有时效性。因为会放慢进度和可能对高强度钢管产生负面效果，线轴基底操作者和驳船铺设焊工不愿使用沉淀硬化焊缝金属如INCO-WELD填充金属725NDUR，这种焊缝金属需要高温保持时间以通过沉淀硬化产生高强度。为了最有效地操作这些“线轴底座”，由于焊接的快速，使用气体保护金属电弧焊(GMAW)。因此，需要焊丝和气体保护金属电弧焊工艺一起使用，所述焊丝与合金625(最少58.0％的Ni，20.0-23.0％的Cr，最多5.0％的Fe，8.0-10.0％的Mo，3.15-4.15％的Nb，最多0.10％的C，最多0.50％的Mn，最多0.50％的Si，最多0.015％的P，最多0.015％的S，最多0.40％的Al，最多0.40％的Ti，和最多1.0％的Co，重量百分比)相比在酸性油和天然气应用中具有相同或略好的抗腐蚀性。需要这种焊丝来焊接美国石油行业规范5L(API5L)X-65、X-70、和X-80钢制成的ID包覆高强度管，并提供在焊接状态比被焊接的每一种基底钢都大的屈服强度。期望的焊缝金属屈服强度大约为14.5ksi(100MPa)，高于被焊接管材指定的最小屈服强度。因为限定性条件要求横向双厚度(2T)180度弯曲必须在使用的实际管上进行，横向拉伸试验必须在基底金属中屈服。另外，期望在强度上有富余以利于“卷绕”，而不会在焊接处或其附近发生扭结。技术实现要素：本发明的涉及一种焊接填充金属，这种焊接填充金属包含重量百分比17.0-23.0％的铬，5.0-12.0％的钼，3.0-11.0％的钨，3.0-5.0％的铌，0-2.0％的钽，1.2-3.0％的钛，0.005-1.50％的铝，0.0005-0.100％的碳，少于2.0％的铁，少于5.0％的钴，和余量为镍，其中镍为56.0-65.0％。由焊接填充金属形成的焊缝熔敷在焊接条件下具有至少72ksi(496MPa)的最小屈服强度。所述焊接填充金属可包含最多64.0％的镍，最多22.0％的铬，最多10.5％的钼，最多9.5％的钨，最多4.5％的铌，最多1.5％的钽，最多2.5％的钛，最多1.25％的铝，最多0.075％的碳，最多1.0％的铁，和最多4.0％的钴。所述焊接填充金属可包含最少57.0％的镍，最少18.0％的铬，最少5.5％的钼，最少3.5％的钨，最少3.3％的铌，最少1.3％钛，最少0.10％的铝，和最少0.005％的碳。所述焊接填充金属可包含最多62.0％的镍，最多21.0％的铬，最多9.0％的钼，最多8.0％的钨，最多4.0％的铌，最多1.0％的钽，最多2.0％的钛，最多1.00％的铝，最多0.050％的碳，最多0.5％的铁，和最多2.5％的钴。所述焊接填充金属可包含最少58.0％的镍，最少19.0％的铬，最少6.0％的钼，最少4.0％的钨，最少3.5％的铌，最少1.4％的钛，最少0.15％的铝，和最少0.010％的碳。所述焊接填充金属可包含最少3.5％的铌+钽。所述焊接填充金属可包含最多6.0％的铌+钽。本发明涉及一种具有上述焊接填充金属组成的焊接填充金属产品。由焊接填充金属产品形成的焊缝熔敷在焊接状态下具有至少72ksi(496MPa)的最小屈服强度。所述焊接填充金属产品可以是管状焊丝或药芯焊丝的形式。本发明涉及以一种焊缝熔敷，所述焊缝熔敷包含17.0-23.0％的铬，5.0-12.0％的钼，3.0-11.0％的钨，3.0-5.0％的铌，0-2.0％的钽，1.2-3.0％的钛，0.005-1.50％的铝，0.0005-0.100％的碳，少于8.0％的铁，少于5.0％的钴，和余量为镍，其中镍为56.0-65.0％。所述焊缝熔敷在焊接状态下具有至少72ksi(496MPa)的最小屈服强度。所述焊缝熔敷可包含最多64.0％的镍，最多22.0％的铬，最多10.5％的钼，最多9.5％的钨，最多4.5％的铌，最多1.5％的钽，最多2.5％的钛，最多1.25％的铝，最多0.075％的碳，最多7.0％的铁，和最多4.0％的钴。所述焊缝熔敷可包含最少57.0％的镍，最少18.0％的铬，最少5.5％的钼，最少3.5％的钨，最少3.3％的铌，最少1.3％的钛，最少0.10％的铝，和最少0.005％的碳。所述焊缝熔敷可包含最多62.0％的镍，最多21.0％的铬，最多9.0％的钼，最多8.0％的钨，最多4.0％的铌，最多1.0％的钽，最多2.0％的钛，最多1.00％的铝，最多0.050％的碳，最多5.0％的铁，和最多2.5％的钴。所述焊缝熔敷可包含最少58.0％的镍，最少19.0％的铬，最少6.0％的钼，最少4.0％的钨，最少3.5％的铌，最少1.4％的钛，最少0.15％的铝，和0.010％的碳。所述焊缝熔敷可包含最少3.5％的铌+钽。所述焊缝熔敷可包含最多6.0％的铌+钽。所述焊缝熔敷可具有包括细分散的第二相颗粒的微结构。第二相颗粒可小于5μm。焊缝熔敷的伸长率可为至少20％。在-50°F下，焊缝熔敷的韧性可为至少50J。本发明也涉及一种生产焊缝熔敷的方法，所述方法包括提供如上所述的焊接填充金属或焊接填充金属产品，熔融和冷却所述焊接填充金属或焊接填充金属产品以制成焊缝熔敷；限制熔融和冷却过程中焊缝熔敷的铁稀释，以使焊态焊缝熔敷含有少于8％的铁，其中焊缝熔敷在焊接状态下具有至少72ksi(496MPa)的最小屈服强度。焊接填充金属或焊接填充金属产品的熔融和冷却可通过气体保护金属电弧焊(GMAW)或气体钨极电弧焊(GTAW)来实现。在两个钢部件之间的窄槽接头中熔融和冷却所述焊接填充金属或焊接填充金属产品，其中所述窄槽接头具有2-5度的夹角。所述钢部件的至少一面用镍合金包覆。本发明也涉及一种包含至少两个最小屈服强度为65ksi(448MPa)的高强度钢部件的焊件，所述钢部件通过具有上述组成的并且在焊接状态下具有至少72ksi(496MPa)最小屈服强度的焊缝熔敷连接。附图说明图1示出了本发明焊缝熔敷实施例的微观结构扫描电子显微镜照片，显示了小的第二相颗粒：图2示出了使用本发明焊接填充金属HV1654焊接的X-65样品管拉伸测试之后的照片；和图3示出了使用本发明焊接填充金属HV1708焊接的X-65样品管拉伸测试之后的照片。具体实施方式在此所引的所有屈服强度都是在0.2％偏差处测量，并且所有的组成都以重量百分比给出。本发明涉及一种焊接填充金属、焊缝熔敷，和使用所述焊接填充金属形成焊缝熔敷的方法，所述焊缝熔敷具有好的抗腐蚀性，优选地与合金625(最少58.0％的Ni，20.0-23.0％的Cr，最多5.0％的Fe，8.0-10.0％的Mo，3.15-4.15％的Nb，最多0.10％的C，最多0.50％的Mn，最多0.50％的Si，最多0.015％的P，最多0.015％的S，最多0.40％的Al，最多0.40％的Ti，和最多1.0％的Co)相比在酸性油和天然气应用中具有相同或略好的抗腐蚀性，并提供在焊接状态下比被焊接的每一种基底钢都大的屈服强度，美国石油工业规范5L(API5L)X-65、X-70和X-80钢。所述焊缝熔敷优选地具有至少14.5ksi(100MPa)的焊接屈服强度，高于被焊接管材的指定最小屈服强度。对于具有要求的最小屈服强度为65ksi(448MPa)的X-65管，典型屈服强度为约72-74ksi(496-510MPa)，最高预期屈服强度为约75-77ksi(517-531MPa)。类似地，对于具有要求的最小屈服强度为70ksi(483MPa)的X-70管，典型屈服强度为75-77ksi(517-531MPa)，而最高预期屈服强度为约80-82ksi(552-565MPa)，和对于具有要求的最小屈服强度为80ksi(552MPa)的X-80管，典型屈服强度为约84-86ksi(579-593MPa)，最高预期屈服强度为约88-90ksi(607-621MPa)。因此，为了使具有至少14.5ksi(100MPa)屈服强度的焊缝熔敷，高于被焊接管材的指定最小屈服强度，管X-65、X-70和X-80所要求的焊缝熔敷屈服强度分别为最小79.8ksi(550MPa)、最小84.8ksi(585MPa)和最小94.5ksi(652MPa)。表1示出了X-65、X-70和X-80管的典型和预期最大屈服强度，这些管的焊缝熔敷所要求的典型最小屈服强度，这些管的本发明焊缝熔敷的要求最小焊接强度，7种市场上购得的焊接填充金属的焊缝熔敷的屈服强度，其中的一些焊接填充金属用于X-65和更低强度的管，和根据本发明制得的5种焊缝熔敷的屈服强度。表2示出了表1中所列焊接填充金属的组成。所有市场上购得的7种焊接填充金属，包括沉淀硬化合金725NDUR，具有低的、不一致的焊态强度，使用市场上购得的7种焊接填充金属制得的焊缝熔敷都不具有足够的屈服强度以一致地满足更高强度管的要求。其他沉淀硬化、抗腐蚀焊丝可以购得，但是它们需要耗时的焊后热处理(pwht)以获得足够的强度，这使得它们不具吸引力。表1-管和焊缝熔敷的机械性能表2-表1中所示的焊接填充金属的标称和实际化学组成本发明涉及一种焊接填充金属，所述焊接填充金属包含17.0-23.0％的铬，5.0-12.0％的钼，3.0-11.0％的钨，3.0-5.0％的铌，0-2.0％的钽，1.2-3.0％的钛，0.005-1.50％的铝，0.0005-0.100％的碳，少于2.0％的铁，少于5.0％的钴，和余量为镍，所述镍为56.0-65.0％；优选地包含19.0-21.0％的铬，6.0-9.0％的钼，4.0-8.0％的钨，3.5-4.0％的铌，0-1.0％钽，1.4-2.0％的钛，0.20-1.00％的铝，0.005-0.050％的碳，少于0.5％的铁，少于2.5％的钴，和余量为镍，所述镍为58.0-62.0％。镍(Ni)-镍利于提供易延展的、抗腐蚀基底，溶解上述含量的溶质原子。为了达到期望效果，镍的含量控制在至少56.0％，优选为至少57.0％，和更优选为58.0％。但是过量的镍对限制强化和抗腐蚀元素的量具有有害影响。因此，控制镍的含量在最多65.0％，优选地最多64.0％，和更优选最多62.0％。铬(Cr)-铬利于抗腐蚀和一些强化。为了达到期望效果，铬的含量控制在至少17.0％，优选为至少18.0％，和更优选为至少19.0％。但是过量的铬对CTE和延展性具有有害影响。因此铬的含量控制在最多23％，优选为最多22％，和更优选为最多21.0％。铝(Al)-铝利于填充金属脱氧和提供γ′强化。为了达到期望效果，铝含量控制在至少0.005％，优选为至少0.10％，更优选为至少0.15％，和甚至更优选为至少0.20％。但是，过多含量的铝对抗热裂和表面洁净度具有有害影响。因此，铝的含量控制在最多1.50％，优选为最多1.25％，和更优选为最多1.00％。铌(Nb)-铌通过第二相颗粒的沉淀利于强化。为了得到期望的第二相，铌的含量控制在至少3.0％，优选为至少3.3％，和更优选为至少3.5％。但是，太多的铌增加热裂敏感性。因此，铌的含量控制在最多5.0％，优选为最多4.5％，和更优选为最多4.0％。钼(Mo)-钼利于抗腐蚀和固溶体基质强化。它还形成强化焊接填充金属的Mu相。为了达到期望效果，钼的含量控制在至少5.0％，优选为至少5.5％，和更优选为至少6.0％。但是，较高含量的钼可使焊接填充金属在生产期间的热加工复杂化。因此，钼的含量控制在最多12.0％，优选为最多10.5％，和更优选为最多9.0％。钨(W)-钨利于强化和抗腐蚀。为了达到期望效果，钨的含量控制在至少3.0％，优选为至少3.5％，更优选为至少4.0％，和最多11.0％，优选为最多9.5％，更优选为最多8.0％。钽(Ta)-钽利于强化，和Nb类似，并且可以相对于Nb调整以控制微结构相。在商业条件下，即使不是有意添加，预期钽将以至少1ppm的含量存在。钽不应超过2.0％，优选地不应超过1.5％，和更优选地不应超过1.0％。铌+钽(Nb+Ta)-铌和钽都是第二相形成剂和强化剂，因此可以调节以控制第二相；但是总含量为至少3.0％，优选为至少3.3％，更优选为至少3.5％，和最多为7.0％，优选为最多6.0％，更优选为最多5.0％。钛(Ti)-钛有利于孔隙率控制、γ′形成及第二相形成。为了达到期望效果，控制钛含量为至少1.2％，优选为至少1.3％，更优选为至少1.4％。但是，太多的钛导致η相的形成。因此，钛的含量控制在最多3.0％，优选为最多2.5％，和更优选为最多2.0％。碳(C)-碳与Ti和Nb的结合有利于焊态焊缝熔敷的晶粒尺寸控制以及第二相形成。为了到达期望效果，碳含量控制在至少0.0005％，优选为至少0.005％，更优选为至少0.010％，和最多0.100％，优选为最多0.075，更优选为最多0.050％。钴(Co)-钴是基质强化元素，利于以可测量的方式增加硬度和更高的拉伸和屈服强度。但是，由于成本的原因，希望将其添加限制在最多5.0％，优选为最多4.0％，更优选为最多2.5％。铁(Fe)-为了助于保持焊缝熔敷中低的铁含量，焊接填充金属中铁的含量应控制在少于2.0％，优选为少于1.0％，和更优选为少于0.5％。焊缝熔敷中过多的铁降低焊接状态的屈服强度。硅(Si)-硅助于少量地提高熔池流动性，但是能导致热裂敏感性的提高或更高层次的硬化裂纹。因此，硅的含量控制在最多0.75％，优选为0.50％或更少，更优选为0.25％或更少，和最优选为0.15％或更少。锰(Mn)-为了阻止M23C6的形成，锰最多应为3.0％，优选为2.0％或更少，更优选为1.0％或更少，和最优选为0.20％或更少。硫(S)、磷(P)、钙(Ca)和镁(Mg)-硫和磷可作为杂质出现，应限定如下：硫少于0.002％，磷少于0.010％，和更优选为少于0.005％，当添加钙和镁时，应控制钙少于0.006％，和更优选为少于0.005％，控制镁少于0.020％，和更优选为少于0.010％。生产五种具有本发明组成的焊接填充金属。这些焊接填充金属的组成如表2所示。对使用纵向全焊缝金属试样通过气体钨极电弧焊(GTAW)制成的本发明焊缝熔敷的其中四个在焊接状态进行重复机械性能测试。测试在两种条件下进行。第一种是具有15-20％铁稀释的焊接填充金属和第二种是具有少于5％铁稀释的焊接填充金属。结果显示于表3和表4中，他们的对比显示高的铁稀释对屈服强度具有有害影响。表5a显示了第五种具有少于5％铁稀释的本发明焊接填充金属在焊接状态下简支梁V缺口冲击性能，并与表5b中所给的当焊缝含有9.4％铁时的值相比较。表3-具有15-20％铁稀释的焊接纵向全焊缝金属试样的机械性能表4-具有少于5％铁稀释的焊接纵向全焊缝金属试样的机械性能表5a-在-50°F温度下本发明焊接填充金属HV1708GTA焊接至600基底材料产生Fe＝1.5％*的焊缝熔敷的焊缝中心冲击值测试#Ft.-Lb.焦耳焦耳/cm2Lat.Exp％切变断裂(是/否)1152.8207.2259.00.09485是2134.1181.8227.30.08985是3124.2168.4210.50.07885是平均137.0185.8232.3*使用NitonXL3T-X射线荧光分析仪确定表5b-在-50°F温度下本发明焊接填充金属HV1708GTA焊接至合金625I.D.包覆X-65钢管产生Fe＝9.4％的焊缝熔敷的焊缝中心冲击值测试#Ft.-Lb.焦耳焦耳/cm2Lat.Exp％切变146.663.279.00.02220236.950.062.50.02120344.860.775.90.02920平均42.858.072.5从表3、4、5a和5b中的机械性能可以看出，当本发明焊接填充金属用15％-20％Fe稀释，屈服强度低于少于5％的Fe稀释，为约20ksi(138MPa)。并且，当本发明焊接填充金属用超过9％的Fe稀释时，冲击性能大大低于控制在少于5％的Fe稀释。因而，焊缝熔敷中Fe的含量应保持在低于8.0％，优选为低于7.0％，和更优选为低于5.0％。通过保持低热量输入将铁稀释控制在低值，继而维持第二相颗粒细度，同时促进更高的屈服和冲击强度。为了得到屈服和冲击强度的最高值，焊接热量输入应少于50kJ/in.，优选地少于45kJ/in.，和更优选地少于40kJ/in.。同时，较低的热量输入通常需要更多的焊缝或焊道，这又增加了使用后续焊缝或焊道的热量输入进行的先前焊缝或焊道的强化。焊缝熔敷的屈服强度至少为72ksi(496MPa)，优选为至少78ksi(538MPa)，和更优选为至少80ksi(552MPa)；伸长率为至少20％，优选为至少25％，和更优选为至少30％；在-50°F温度下的韧性为至少50J，优选地在-50°F温度下的韧性为至少70J，和更优选地在-50°F温度下的韧性为至少100J；硬度在200-400HV范围内。焊缝熔敷的微观结构包括在枝晶间区域中的第二相颗粒。第二相颗粒如图1所示，图1示出了使用本发明焊接填充金属HV1655制得的焊缝熔敷的微观结构的扫描电镜照片。第二相颗粒大部分小于5μm，可小于0.5μm。第二相颗粒通过固化和冷却沉淀进入基底，所述基底用钨和钼来硬化，这种组合，结合多重焊缝或焊道的强化效果，提供出乎意料的高屈服强度。颗粒的细度和密度有助于焊缝熔敷极高的冲击韧性和高的伸长率。这种结合在非常高强度镍合金焊缝熔敷中是出乎意料的，因为在现有技术焊缝熔敷中随着强度的增加，韧性和延展性普遍降低。对于不包含大量铌和钛的现有技术焊接填充金属(C-276，合金622，PhyweldNCW，合金59)，得到的焊缝熔敷的屈服强度在60-65ksi(414-448MPa)范围内。并且，填充金属焊缝熔敷的拉伸测试确定屈服强度在68-78ksi(469-538MPa)范围内。因此，没有铌和钛添加的高达14％的钨以及3％钼的镍基体没有产生本发明焊接填充金属的高焊缝熔敷屈服强度。本发明焊接填充金属中3.0-5.0％的铌和1.2-3.0％的钛，结合焊接填充金属中的低铁和焊接工艺的低铁稀释产生的屈服强度约为72-92ksi(496-634MPa)。并且，当焊接工艺的热量输入控制在更低的值时，并有填充金属中的低铁和焊接中的低铁稀释，相信可以产生约为83-95ksi(572-655MPa)的屈服强度。现有技术焊接填充金属重点在于通过热处理控制第二相；但是因为本发明焊接填充金属的沉淀和控制装置实际上是从熔融通过固化和冷却实现的，本发明填充金属可在焊接状态下使用，以达到具有高焊缝熔敷强度的高速制造。市售认证的4”直径合金625ID包覆X-65管用于本发明焊接填充金属的测试。没有焊接样品管的机械测试确定屈服强度为87.2ksi(601MPa)(四个测试的平均值，表6)。基于机械性能，这批管可以是双重管或三重管，如X-65、X-70和X-80管。表7给出了这批管的组成。由于这批管可以是双重管或三重管，如X-65、X-70或X-80管，X-70和X-80管的典型组成是类似的，具有略高的Mn，约1.5-1.7％。表6-没有焊接X-65管的机械性能表7-用来制造实验焊接的X-65管的组成FeCMnSiCrMoCuAlNbV余量0.111.250.310.100.200.140.040.040.05使用本发明的焊接填充金属HV1654、HV1655和HV1708，用具有低Fe稀释技术的GTAW工艺在X-65管中产生周向坡口焊，其中只有足够的侧壁熔融以获得具有极少穿透进入侧壁的熔合。横向拉伸测试在焊接管上进行。准备T-2和T-3试样，并进行测试。表8示出了由HV1654焊接填充金属制得的焊接管的横向拉伸结果，显示所有的试样在远离热影响区域(HAZ)和熔合线的基底金属中屈服。图2示出了拉伸测试之后的其中两个试样。这些结果表明当焊接填充金属HV1654用于焊接X-65管时，其强度高于80.9ksi(558MPa)。还进行横向弯曲测试，没有裂纹。表9示出了使用焊接填充金属HV1708进行焊接的X-65管的横向拉伸测试结果。所有的试样在远离熔合线和HAZ的基底金属中屈服。这些结果表明当焊接填充金属HV1708用于焊接X-65管时，其强度高于86.7ksi(598MPa)。图3示出了屈服的拉伸试样。表8-使用本发明焊接填充金属HV1654GTAW焊接的合金625I.D.包覆X-65管的横向拉伸性能表9-使用本发明焊接填充金属HV1708GTAW焊接的合金625I.D.包覆X-65管的横向拉伸性能基于上述数据，本发明焊接填充金属可用于连接高强度合金625ID包覆X-65、X-70和X-80钢管，并产生可以接受的弯曲测试和在基底金属中屈服的拉伸测试。这些焊缝熔敷在焊接状态下比基底金属更强，并在-50°F温度下的简支梁V缺口测试中具有非常高的韧性。出乎意料地高屈服强度和韧性都出现在焊接状态。这种性能结合是通过第二相颗粒在由钼和钨硬化的镍铬基底中的良好分散来产生的。这些颗粒从熔融经固化和冷却沉淀，并提供任何现有技术抗腐蚀镍基底焊接填充金属没有实现的焊态性能。基于镍基底中的Cr、Mo和W，这些焊缝熔敷应表现出好的抗腐蚀性，与合金625焊缝熔敷在ASTMG-48环境下测得的至少相同。裂纹顶端张开位移(CTOD)结果和抗疲劳性也应良好。焊接填充金属可以以任何合适的形式提供，包括管状焊丝和药芯焊丝。实心焊丝作为常规的固溶体镍合金进行生产，但是要求相对高的温度退火，并且必须比其他镍合金退火更频繁。所述工艺包括常规真空熔融、铸锭的铸造，所述铸锭可以重熔，和热加工所述铸锭形成钢坯。然后热轧所述钢坯形成丝/棒。将丝/棒冷拉伸至超过200ksi(1379MPa)的拉伸强度，在2000°F(1093℃)以上温度退火，并且再拉伸至成品尺寸。在退火状态下，所述丝的拉伸强度为120-140ksi(827-965MPa)。焊接填充金属可以与任何合适的焊接工艺一起使用，优选为气体保护金属电弧焊(GMAW)或气体钨极电弧焊(GTAW)。在焊接工艺中，熔融焊接填充金属并冷却以形成焊缝熔敷。为了减少焊接时间和焊缝熔敷的铁稀释，优选地焊接接头的夹角较小，2-5度，通常称为窄槽，并且优选地使用垂直向下GMAW焊接工艺以减少热量输入并允许焊接工艺的相对快速的进行。另外，如果焊接合金625或类似合金ID包覆高强度钢，包层将提供合金625或类似焊缝金属的3-4mm的基底(接头的根部已经熔融)，所述基底将限制铁稀释的含量使其仅来源于接头的侧壁。上述焊接填充金属和方法可用于生产焊件，所述焊件包括至少两个通过由本发明焊接填充金属制得的并具有上述性能的焊缝熔敷连接的高强度钢部件。并且，如上所述至少两个高强度钢部件选自X-65、X-70或X-80管，所述管可具有合金625的ID包覆。虽然为了说明的目的已经基于目前认为是最实用和优选的实施例详细描述了本发明，但是应当理解，这样的细节仅用于该目的，并且本发明不限于所公开的实施例，但是相反，它旨在包括在所附权利要求精神和范围内的修改和等同处理。例如，应当理解，本发明预期在可能的程度上，任何实施例的一个或多个特征可以与任何其他实施例的一个或多个特征组合。当前第1页1 2 3