本发明涉及电真空工艺技术领域，尤其涉及一种电真空用zgmn13的车削加工工艺。
背景技术：
zgmn13是一种在行波管、速调管等的磁场结构中常用的无磁不锈钢材料。而无磁不锈钢具有的特殊性质使得磁力线可以穿过，因而在某些真空微波器件中有重要的应用，其在脉冲磁场下产生的涡流损耗相对于铜或者其他金属要小一些，这是由于无磁不锈钢的电导率小于铜。zgmn13主要有zgmn13—1(c含量1.10％～1.50％)、zgmn13—2(c含量1.00％～1.40％)、zgmn13—3(c含量0.90％～1.30％)、zgmn13-4(c含量0.90％～1.20％)四种牌号。以上4种牌号钢的锰含量均为11.0％～14.0％。高锰钢zgmn13易加工硬化，原因是在冲击载荷作用的冷变形过程中，由于位错密度大量增加，位错的交割、位错的塞积及位错和溶质原子的交互作用使钢得到强化。另一个重要原因则是高锰奥氏体的层错能低，形变时容易出现堆垛层错，从而为ε马氏体的形成和形变孪晶的产生创造了条件，而ε马氏体和形变孪晶的出现使钢难以变形，尤其是后者的作用更大。上述各种因素都使高锰钢的硬化层得到很高程度的强化，硬度大幅度提高。由于高锰钢极易加工硬化，导致其很难加工，其绝大多数是铸件，极少量用锻压方法加工。在电真空器件中使用的zgmn13材料制作零部件时，往往要保证气密性，其结构比较精巧复杂，因此铸造和锻造往往不能满足要求。因此需要大量的车铣磨及电火花加工。而现有zgmn13材料的车削加工时，存在产品合格率低、成本高、效率低的缺点，亟待解决。
技术实现要素：
基于背景技术存在的问题，本发明提出了一种电真空用zgmn13的车削加工工艺，本发明通过以下技术方案来解决上述技术问题的:通过规定zgmn13材料的加工前后的热处理工艺、车刀材料的选择、车刀参数的选择、切削用量的选择、切削液的选择来限定zgmn13材料的整个车削工艺。该工艺使产品加工质量和加工效率均得到大幅度的提升，所制作的产品在多个行波管、速调管、磁控管等产品中获得应用，效果良好。
本发明提出了一种电真空用zgmn13的车削加工工艺，包括：
车削热处理工艺：在粗加工前，将高锰钢zgmn13材料加热到650-700℃，保温3-5h后冷却；使材料中的奥氏体组织转变为索氏体组织，使加工表面硬化显著降低，从而改善切削加工性。
在工件精车和使用前，进行淬火，使其钢的组织再转变为奥氏体。淬火是以≤80℃/h升温速度，将高锰钢zgmn13材料升温至1040-1060℃，保温2.5-3.5h，然后在5min内升温到1090-1110℃，保温20-40min出炉，出炉后在45s时间内入水冷却。
优选地，高锰钢zgmn13材料入水时，水温应控制在≤30℃，淬火后，水温应控制在≤50℃，水量应不小于淬火材料重量的8倍。
优选地，高锰钢zgmn13材料入水时，冷水从下部进入，温水从池顶面流出，材料在水中要朝不同方向不停地晃动。
优选地，车削加工时切削速度为20-40m/min。这是由于高锰钢的切削加工性较差，为了保证刀具有一定的耐用度，切削速度不宜高。
优选地，车削加工时切削深度ap和进给量f的选择：粗车时，切削深度ap＝3-6mm，进给量f＝0.3-0.8mm/r；精车时，切削深度ap1＝0.5-1mm，进给量f1＝0.3-0.4mm/r。这是为了避免刀具在毛坯表层和前一次走刀后的硬化层上切削，因此切削深度ap和进给量f均不能太小。
优选地，车削加工时车刀参数选择为：前角γ0＝-3°-3°；后角α0＝8°-12°；主偏角kr＝45°-75°；副偏角k’r＝10°-20°；刃倾角λs＝0°-10°。
优选地，车削加工时车刀材料选择型号为yb125、yb215、yb415、cn25或cn35的硬质合金涂层刀具。
优选地，车削加工时切削液的选择:粗车时用乳化液，精车时用机械油类润滑性能好的切削液。
优选地，车削加工时选择含硫、氯极压添加剂的乳化液或机械油。
本发明所述车削工艺适用于zgmn13—1、zgmn13—2、zgmn13—3、zgmn13-4四种牌号材料的车削加工，加工效率较高，材料的加工成本低，采用本发明所述的工艺，在长期统计过程中，车削加工合格率在95％以上。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明技术方案进行详细说明。
实施例1
一种电真空用zgmn13的车削加工工艺，包括：
车削热处理工艺：在粗加工前，将高锰钢zgmn13材料加热到650℃，保温5h后冷却；
在工件精车和使用前，进行淬火，淬火是以80℃/h升温速度，将高锰钢zgmn13材料升温至1040℃，保温3.5h，然后在5min内升温到1090℃，保温40min出炉，出炉后在45s时间内入水冷却。
实施例2
一种电真空用zgmn13的车削加工工艺，包括：
车削热处理工艺：在粗加工前，将高锰钢zgmn13材料加热到700℃，保温3h后冷却；
在工件精车和使用前，进行淬火，淬火是以75℃/h升温速度，将高锰钢zgmn13材料升温至1060℃，保温2.5h，然后4min升温到1110℃，保温20min出炉，出炉后在40s时间内入水冷却。
实施例3
一种电真空用zgmn13的车削加工工艺，包括：
车削热处理工艺：在粗加工前，将高锰钢zgmn13材料加热到670℃，保温4h后冷却；
在工件精车和使用前，进行淬火，淬火是以80℃/h升温速度，将高锰钢zgmn13材料升温至1050℃，保温3h，然后在5min内升温到1100℃，保温30min出炉，出炉后在45s时间内入水冷却。
高锰钢zgmn13材料入水时，水温应控制在≤30℃，淬火后，水温应控制在≤50℃，水量应不小于淬火材料重量的8倍；
高锰钢zgmn13材料入水时，冷水从下部进入，温水从池顶面流出，材料在水中要朝不同方向不停地晃动；
车削加工时切削速度为30m/min；
车削加工时切削深度ap和进给量f的选择：粗车时，切削深度ap＝5mm，进给量f＝0.5mm/r；精车时，切削深度ap1＝0.7mm，进给量f1＝0.35mm/r；
车削加工时车刀参数选择为：前角γ0＝0°；后角α0＝10°；主偏角kr＝60°；副偏角k’r＝15°；刃倾角λs＝5°；
车削加工时车刀材料选择型号为yb125的硬质合金涂层刀具；
车削加工时切削液的选择:粗车时用乳化液，精车时用机械油类润滑性能好的切削液。
实施例4
一种电真空用zgmn13的车削加工工艺，包括：
车削热处理工艺：在粗加工前，将高锰钢zgmn13材料加热到680℃，保温4h后冷却；
在工件精车和使用前，进行淬火，淬火是以75℃/h升温速度，将高锰钢zgmn13材料升温至1050℃，保温3h，然后在5min内升温到1100℃，保温30min出炉，出炉后在40s时间内入水冷却。
高锰钢zgmn13材料入水时，水温应控制在≤30℃，淬火后，水温应控制在≤50℃，水量应不小于淬火材料重量的8倍；
高锰钢zgmn13材料入水时，冷水从下部进入，温水从池顶面流出，材料在水中要朝不同方向不停地晃动；
车削加工时切削速度为20m/min；
车削加工时切削深度ap和进给量f的选择：粗车时，切削深度ap＝3mm，进给量f＝0.8mm/r；精车时，切削深度ap1＝0.5mm，进给量f1＝0.4mm/r；
车削加工时车刀参数选择为：前角γ0＝-3°；后角α0＝12°；主偏角kr＝45°；副偏角k’r＝20°；刃倾角λs＝0°；
车削加工时车刀材料选择型号为yb215的硬质合金涂层刀具；
车削加工时切削液的选择:粗车时用乳化液，精车时用机械油类润滑性能好的切削液。
实施例5
一种电真空用zgmn13的车削加工工艺，包括：
车削热处理工艺：在粗加工前，将高锰钢zgmn13材料加热到700℃，保温3h后冷却；
在工件精车和使用前，进行淬火，淬火是以80℃/h升温速度，将高锰钢zgmn13材料升温至1060℃，保温2.5h，然后在5min内升温到1110℃，保温20min出炉，出炉后在45s时间内入水冷却。
高锰钢zgmn13材料入水时，水温应控制在≤30℃，淬火后，水温应控制在≤50℃，水量应不小于淬火材料重量的8倍；
高锰钢zgmn13材料入水时，冷水从下部进入，温水从池顶面流出，材料在水中要朝不同方向不停地晃动；
车削加工时切削速度为40m/min；
车削加工时切削深度ap和进给量f的选择：粗车时，切削深度ap＝6mm，进给量f＝0.3mm/r；精车时，切削深度ap1＝1mm，进给量f1＝0.3mm/r；
车削加工时车刀参数选择为：前角γ0＝3°；后角α0＝8°；主偏角kr＝75°；副偏角k’r＝10°；刃倾角λs＝10°；
车削加工时车刀材料选择型号为cn35的硬质合金涂层刀具；
车削加工时切削液的选择:粗车时用乳化液，精车时用机械油类润滑性能好的切削液。
实验例
经统计，按实施例1-5的工艺制备的电真空用zgmn13材料，其车削加工合格率在95％以上。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。