一种铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法与流程

本发明涉及有色金属加工技术领域，特别是指一种铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法。

背景技术：

铝热连轧轧制是铝合金产品加工过程中非常重要的一道工序，铝锭经过粗轧机和精轧热连轧机组的轧制，生产出热轧产品。热轧产品种类及规格多样化，包括不同的合金类别，不同的成品厚度和成品宽度，仅厚度规格范围就分为2.0～18.0mm不等。铝锭经过粗轧机的多道次可逆轧制为20～30mm厚度的中间坯，然后由1+4精轧机组轧制成卷。在热连轧机组生产3.0mm及以下厚度的产品时，由于铝带头部温度较低，穿带速度慢且头部处于失张状态，在精轧机组穿带过程中经常出现严重的板形问题及头部跑偏情况，如果产生较大的浪形，会导致卷取机卷取失败或者卷取建张时把铝带拉断，如果发生严重的跑偏，铝带头部就会撞击到其他的机械设备，产品硬度越软，宽度越宽，厚度越薄，上述问题就越严重。如何解决头部板形问题及跑偏问题，是制约进一步提高生产效率的主要因素。

在热连轧精轧机组穿带前，所有轧机辊缝先预摆至二级设定值，然后再进行穿带。众所周知，轧机存在弹跳现象，即轧制出的产品厚度一般要大于轧机辊缝值，所以轧机辊缝零位标定一般是在1000.0～1500.0吨轧制力下进行。当成品厚度为2.5mm及以下时，在执行辊缝设定值时，末机架轧辊会发生压靠现象，即上下工作辊贴合在一起，这样会导致轧机咬入困难或失败。

热轧产品厚度越薄，越有利于缩短下游冷轧工序的生产时间，对于节约能源及生产成本、提高生产效率意义重大。如何保证热连轧机组稳定、高效的生产3.0mm及以下厚度的薄规格板带产品，是每个铝板带生产企业需要解决的关键技术问题。

技术实现要素：

本发明要解决的技术问题是提供一种铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法，该方法先以大于目标厚度预计算的轧制规程1穿带，然后以目标厚度预计算的轧制规程2正常轧制，该方法能够有效改善头部板形问题及头部跑偏问题，且能够避免末机架轧辊产生压靠造成咬入失败的情况。

该方法包括步骤如下：

s1：以成品厚度h和穿带附加厚度δh之和作为目标厚度，预计算轧制规程1，轧制规程1包含的设定数据如下：

其中，f1、f2、f3和f4表示为4台精轧机；

s2：以成品厚度h作为目标厚度，预计算轧制规程2，轧制规程2包含的设定数据如下：

s3：根据金属体积相等的原则，将f4轧机出口已轧铝带长度反算至f1轧机出口已轧铝带长度，计算公式为：l1＝l4h4i/h1i，

式中，l4为f4轧机出口已轧铝带长度，l1为l4反算至f1轧机出口的铝带长度；

s4：当f1轧机咬入以后，开始实时计算f1轧机已经轧出的铝带长度l1r，将l1r＝l1的时刻记为t1，此时开始执行对f1轧机的动态变设定控制，其中，l1r的计算公式为：l1r＝∫v1(1+f1i)dt，

式中，v1为f1轧机线速度反馈值；

s5：在t1时刻开始对f1轧机辊缝处的铝带位置lmtk1进行跟踪，将lmtk1等于f1和f2轧机间距l12的时刻记为t2，此时开始执行对f2轧机的动态变设定控制，其中，lmtk1的计算公式为：lmtk1＝∫v1(1+f1ii)dt；

s6：在t2时刻开始对f2轧机辊缝处的铝带位置lmtk2进行跟踪，将lmtk2等于f2和f3轧机间距l23的时刻记为t3，此时开始执行对f3轧机的动态变设定控制，其中，lmtk2的计算公式为：lmtk2＝∫v2(1+f2ii)dt，

式中，v2为f2轧机线速度反馈值；

s7：在t3时刻开始对f3轧机辊缝处的铝带位置lmtk3进行跟踪，将lmtk3等于f3和f4轧机间距l34的时刻记为t4，此时开始执行对f4轧机的动态变设定控制，其中，lmtk3的计算公式为：lmtk3＝∫v3(1+f3ii)dt，

式中，v3为f3轧机线速度反馈值。

其中，s1中穿带附加厚度δh取值大小与所轧制的铝带宽度和厚度有关，所轧制的铝带宽度越宽、厚度越薄，则δh取值就越大，δh的取值范围为0.0～2.0mm。

s1和s2中轧制规程1和轧制规程2由二级过程控制系统进行预计算，然后下发至一级基础自动化系统，并由一级基础自动化系统执行。

s3中f4轧机出口铝带长度l4的取值与f4轧机与dc卷取机卷筒之间的距离有关，计算公式为：l4＝lfd+δl，

式中，lfd为f4轧机与卷取机卷筒之间的距离，δl为间距修正值，δl取值范围为-3.0～3.0m。

s4、s5、s6和s7中轧机动态变设定控制指设定值由轧制规程1向轧制规程2动态变化，设定值包括辊缝、前滑、张力、弯辊力和目标厚度。

辊缝、张力及弯辊力的设定值分别以一定的斜坡由轧制规程1向轧制规程2动态变化，斜坡时间与末机架动态变设定轧制长度ldc、每台轧机的目标厚度和速度有关，斜坡时间计算公式如下：

其中，tramp_i为斜坡时间，i取值为1～4。

在动态变设定过程中，轧机速度不参与动态变设定，由张力控制系统根据机架间张力设定值与反馈值偏差的大小动态调整轧机速度。

本发明的上述技术方案的有益效果如下：

上述方案中，减少了热连轧薄板带穿带过程中由于头部板形不好或头部跑偏导致的穿带失败事故，有效提高穿带成功率。以大于成品厚度的目标厚度预计算的轧制规程1用于穿带，以目标厚度预计算的轧制规程2用于正常轧制，既保证了稳定穿带，又保证了较薄厚度规格产品的生产，控制过程简单，工艺过程稳定。该方法实现简单，热连轧机组在不增加任何硬件的前提下即可以实现，成本低，效果明显。

附图说明

图1为本发明的铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法动态变设定示意图；

图2为本发明的铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法设定值斜坡切换示意图；

图3为本发明的铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法控制流程图。

具体实施方式

为使本发明要解决的技术问题、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图及具体实施例进行详细描述。

本发明提供一种铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法。

如图3所示，该方法包括步骤如下：

s1：以成品厚度h和穿带附加厚度δh之和作为目标厚度，由二级过程控制系统预计算轧制规程1，并下发至一级自动化系统，轧制规程1包含的设定数据如下：

其中，f1、f2、f3和f4表示为4台精轧机；穿带附加厚度δh取值大小与所轧制的铝带宽度和厚度有关，所轧制的铝带宽度越宽、厚度越薄，则δh取值越大，δh取值范围为0.0～2.0mm。

s2：以成品厚度h作为目标厚度，由二级过程控制系统预计算轧制规程2，并下发至一级自动化系统，轧制规程2包含的设定数据如下：

s3：根据金属体积相等的原则，将f4轧机出口已轧铝带长度反算至f1轧机出口已轧铝带长度，计算公式为：l1＝l4h4i/h1i，

式中，l4为f4轧机出口已轧铝带长度，l1为l4反算至f1轧机出口的铝带长度；

f4轧机出口铝带长度l4的计算公式为：l4＝lfd+δl，

式中，lfd为f4轧机与dc卷取机卷筒之间的距离，δl为间距修正值，取值范围为-3.0～3.0m。

s4：当f1轧机咬入以后，开始实时计算f1轧机已经轧出的铝带长度l1r，将l1r＝l1的时刻记为t1，如图1所示，此时开始执行对f1轧机的动态变设定控制，其中，l1r的计算公式为：l1r＝∫v1(1+f1i)dt，

式中，v1为f1轧机线速度反馈值；

s5：在t1时刻开始对f1轧机辊缝处的铝带位置lmtk1进行跟踪，将lmtk1等于f1和f2轧机间距l12的时刻记为t2，如图1所示，此时开始执行对f2轧机的动态变设定控制，其中，lmtk1的计算公式为：lmtk1＝∫v1(1+f1ii)dt；

s6：在t2时刻开始对f2轧机辊缝处的铝带位置lmtk2进行跟踪，将lmtk2等于f2和f3轧机间距l23的时刻记为t3，如图1所示，此时开始执行对f3轧机的动态变设定控制，其中，lmtk2的计算公式为：lmtk2＝∫v2(1+f2ii)dt，

式中，v2为f2轧机线速度反馈值；

s7：在t3时刻开始对f3轧机辊缝处的铝带位置lmtk3进行跟踪，将lmtk3等于f3和f4轧机间距l34的时刻记为t4，如图1所示，此时开始执行对f4轧机的动态变设定控制，其中，lmtk3的计算公式为：lmtk3＝∫v3(1+f3ii)dt，

式中，v3为f3轧机线速度反馈值。

s4、s5、s6和s7中轧机动态变设定控制指设定值由轧制规程1向轧制规程2动态变化，设定值包括辊缝、前滑、张力、弯辊力和目标厚度。辊缝、张力及弯辊力的设定值分别以一定的斜坡由轧制规程1向轧制规程2动态变化，如图2所示，斜坡时间与末机架动态变设定轧制长度ldc、每台轧机的目标厚度和速度有关，斜坡时间计算公式如下：

其中，tramp_i为斜坡时间，i取值为1～4。

在动态变设定过程中，轧机速度不参与动态变设定，由张力控制系统根据机架间张力设定值与反馈值偏差的大小动态调整轧机速度。

下面结合具体实施例予以说明。

该方案在某铝厂1+4热连轧精轧机组上实施，生产铝合金卷材产品。中间坯厚度为26.3mm，成品目标厚度为2.5mm，成品目标宽度为1650mm，合金系为5052。

具体实施步骤如下：

步骤一：以3.0mm为目标厚度，由二级过程控制系统预计算轧制规程1，并下发至一级自动化系统，轧制规程1包含的设定数据如下：

步骤二：以2.5mm为目标厚度，由二级过程控制系统预计算轧制规程2，并下发至一级自动化系统，轧制规程2包含的设定数据如下：

步骤三：根据金属体积相等的原则，将f4轧机出口已轧铝带长度反算至f1轧机出口已轧铝带长度，计算公式为：l1＝l4h4i/h1i，

式中，l4为f4轧机出口已轧铝带长度，l1为l4反算至f1轧机出口的铝带长度；

f4轧机出口铝带长度l4的计算公式为：l4＝lfd+δl，

式中，lfd为f4轧机与dc卷取机卷筒之间的距离，取值为8.5m，δl为间距修正值，取值为0.5m。

步骤四：当f1轧机咬入以后，开始实时计算f1轧机已经轧出的铝带长度l1r，将l1r＝l1的时刻记为t1，此时开始执行对f1轧机的动态变设定控制，其中，l1r的计算公式为：l1r＝∫v1(1+f1i)dt，

式中，v1为f1轧机线速度反馈值；

步骤五：在t1时刻开始对f1轧机辊缝处的铝带位置lmtk1进行跟踪，将lmtk1等于f1和f2轧机间距l12的时刻记为t2，此时开始执行对f2轧机的动态变设定控制，其中，l12取值为5.5m，lmtk1的计算公式为：lmtk1＝∫v1(1+f1ii)dt；

步骤六：在t2时刻开始对f2轧机辊缝处的铝带位置lmtk2进行跟踪，将lmtk2等于f2和f3轧机间距l23的时刻记为t3，此时开始执行对f3轧机的动态变设定控制，其中，l23取值为5.5m，lmtk2的计算公式为：lmtk2＝∫v2(1+f2ii)dt，

式中，v2为f2轧机线速度反馈值；

步骤七：在t3时刻开始对f3轧机辊缝处的铝带位置lmtk3进行跟踪，将lmtk3等于f3和f4轧机间距l34的时刻记为t4，此时开始执行对f4轧机的动态变设定控制，其中，l34取值为5.5m，lmtk3的计算公式为：lmtk3＝∫v3(1+f3ii)dt，

式中，v3为f3轧机线速度反馈值。

辊缝、张力及弯辊力的设定值分别以一定的斜坡由轧制规程1向轧制规程2动态变化，斜坡时间与末机架动态变设定轧制长度ldc、每台轧机的目标厚度和速度有关，斜坡时间计算公式如下：

其中，tramp_i为斜坡时间，i取值为1～4，ldc取值为7.0m。

在动态变设定过程中，轧机速度不参与动态变设定，由张力控制系统根据机架间张力设定值与反馈值偏差的大小动态调整轧机速度。

以上所述是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明所述原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。