以从涂药中 添加。特别是通过从涂药以铁粉或合金铁的形态添加，能够提高熔敷效率。无论其添加量 过少或过多，其他的合金成分的添加效果都无法充分获得，因此涂药焊条总质量中的Fe量 为60~75质量％。另外Fe若其添加量低于60质量％，则熔渣剥离性和焊道外观劣化。
[0069] 〈不可避免的杂质〉
[0070] 在本发明中，作为不可避免的杂质，Cu、Ni、Ti、Al、Ta、Co和W的总和为0. 10质 量％以下，5、511、48、513、？13和扮的总和为0.10质量％以下。
[0071 ] Cu、Ni、Ti、Al、Ta、Co和W作为固溶强化元素或碳氮化物形成元素，有助于熔敷金 属的高强度化。但是，本申请中在焊接材料的设计上，这些元素作为不可避免的杂质而存在 于熔敷金属中，阻碍主要合金成分的添加效果。因此，其总和为〇.1〇质量％以下。还有，作 为下限值没以有特别规定，但作为测量极限，例如为〇. 03质量％。
[0072] 若(：11、附、11、41、了&、(：〇和1的总和高于0.10质量％，则飞溅发生量增加。此外 若高于1. 00质量％，则电弧稳定性也劣化。
[0073] S、Sn、As、Sb、Pb和Bi作为不可避免的杂质存在于恪敷金属中，使结晶晶界强度降 低，使回火脆化特性和耐SR裂纹性劣化。因此，其总和为0.10质量％以下。还有，作为下 限值没有特别规定，但作为测量极限，例如为〇. 01质量％。 【实施例】
[0074] 以下，为了说明本发明的效果，将纳入本发明的范围的实施例，与脱离本发明的范 围的比较例进行比较说明。
[0075] [涂药焊条的化学成分]
[0076] 涂药焊条由实心的焊条芯和涂药构成，涂药的质量（=被覆率）相对于涂药焊条 总质量为25~40质量％。涂药焊条的化学组成显示在表1、2中。还有，对于不满足本发 明的范围的，对数值划下划线表示。
[0077] 【表1】
[0078]
[0079] 【表2】
[0080]
[0081] [焊接条件]
[0082] 用于本申请的实施例的焊接试验体的坡口形状显示在图IA中。试验板也可以使 用ASTMA387. Gr. 22钢等的2. 25Cr-lMo钢，和如图IB所示这样，使用对于坡口面以供试材 实施了 2~3层左右堆焊（只夕y ）的JIS G3106SM490A钢等的碳钢。无论使用哪 种试验板，试验结果均相同，因此在本申请的实施例中作为共金系的ASTM A387Gr. 22C1. 2 钢。试验板?衬垫板的板厚为20mm，坡口形状为20° V坡口，根部间隙为19mm。焊缝长度 为300mm~600mm，实施每层双道的分开（振9分U )焊接，其层叠数完成为8层。
[0083] 接着，焊接试验时的焊接条件显示在表3中。使用涂药焊条的焊接时的电源极性 一般为AC或DCEP。但是，本申请中的焊接试验中无论使用哪种电源极性，熔敷金属的性能 都同等，因此实施例中全部记述用AC电源的试验结果。另外，Cr-Mo钢用涂药焊条的焊条 芯径一般为2. 6、3. 2、4. 0、5. O和6. Omm Φ。但是，本申请中的焊接试验无论使用哪种焊条芯 径的涂药焊条，熔敷金属的性能都同等，因此在实施例中全部记述为用5. ΟπιπιΦ的焊条芯 径的涂药焊条的试验结果。此外，焊接姿势向下而进行焊接试验。
[0084] 【表3】
[0085]
[0086] [PWHT]
[0087] 对于焊接试验材施工的各种PWHT条件显示在图2中。PWHT的强弱通过导入 Larson-Miller (拉森-米勒）的热处理参数（以下简记为[Ρ])的概念，能够定量化。[Ρ] 由下式1表示，式中的T表示PWHT温度（°C )，t表示PWHT时间（h)。
[0088] 【算式1】
[0089] [P] = (T+273) X (20+log t) X KT3 · · ·(式 1)
[0090] 即，PWHT温度越高，另外PWHT时间越长，[P]越大，熔敷金属进一步被退火。特别 是，在确保Cr-Mo钢所代表的低合金耐热钢的强度上承担重大作用的碳氮化物的凝聚?粗 大化进行，因此其强度降低。另一方面，[P]变大，熔敷金属的强度降低，而其韧性成反比例 地提高。但是，若碳氮化物的凝聚?粗大化过剩地进行，则这些粗大碳氮化物作为脆性断裂 的起点起作用，反而有韧性劣化的情况。另外，强度和韧性的增减倾向相对于[P]大体为线 性的，蠕变断裂强度所代表的高温强度也显示出同样的倾向。
[0091] 本申请中作为对象的PWHT条件为（1)705(±15) °C X8(±l)h，和 (2)705(±15) °C X32(±l)h，该[P]的范围分别为（1)20.07 ~20.81，和（2)20.70 ~ 21. 37。
[0092] 另外，在评价熔敷金属的回火脆化特性时，使用实施了后述被称为Step cooling(步冷（S. C.)，图3)这一特殊的脆化促进热处理的试验材。
[0093] 在此，
[0094] Min. PWHT (703°C X8h):摆锤冲击试验（图 2 的（a)条件）
[0095] Min. PWHT(703°C X8h)+S. C.:摆锤冲击试验（回火脆化特性评价用）
[0096] Max. PWHT(708°C X32h):懦变断裂试验（图 2 的（b)条件）。
[0097] 〈步冷〉
[0098] 接下来，对于步冷进行说明。图3中显示用于说明步冷的处理条件的，以纵轴为温 度，横轴为时间的图解。如图3所示，步冷是加热供试材，若供试材的温度高于300°C，则使 升温速度为50°C /h以下而调整加热条件，加热至供试材的温度达到593°C。然后，以593°C 保持1小时后，以冷却速度6°C /h冷却供试材至538°C并保持15小时，以同一冷却速度冷 却至523°C并保持24小时，再以同一冷却速度冷却至495°C并保持60小时。接着，以冷却 速度3°C /h冷却供试材至468°C并保持100小时。然后，使冷却速度为28°C /h以下而冷却 供试材，直至供试材的温度达到300°C以下。还有，在此处理中，在供试材的温度为300°C以 下的温度域，升温速度和冷却速度不进行规定。
[0099] [韧性?回火脆化特性（摆锤冲击试验）]
[0100] 评价熔敷金属的韧性?回火脆化特性时，从PWHT条件为703 °C X 8h，和 703°C X8h+步冷的两个试验材上，提取依据ISO 148-1的2mm-V切口的摆锤冲击试验片， 以20、0、-18、-30、-50、-70、-90°C的各温度实施摆锤冲击试验各3个。接着，由平滑通过各 温度下的试验值的相互的过渡曲线，决定表示54J的摆锤转变温度（以下表述为vTr54和 vTr' 54)，将经过步冷的vTr54的变动量（=vTr' 54-vTr54,以下表述为Δ vTr54)作为脆 化量进行计算。
[0101] 焊接金属的回火脆化敏感性根据vTr54、和AvTr54的两者综合性地判断。在 此，将vTr54加上3倍的Δ vTr54这一值的值（=vTr54+3 Δ vTr54)定义为回火脆化特 性值。这是考虑到，步冷是加速试验，而实机运转年数为数十年，在实际熔敷金属中可视 为会发生步冷造成的脆化量的3倍的脆化，并用于概算经过长期的运转的熔敷金属显 示54J的摆锤转变温度，Λ vTr54的系数（本申请的情况是3)也与蠕变性能相同，处于 I. 5 - 2. O - 2. 5 - 3. O这样逐年严重化的倾向，系数3在实质极近的要求中最严重。即使 脆化量（=Δ vTr54)小，vTr54大时，vTr54+3 Δ vTr54仍变大，因此，作为要求稳定在高位 的焊接品质的该熔敷金属的适用场所不为优选。另一方面，即使PWHT后的韧性（ = vTr54) 优异，脆化量（=AvTR54)大时，vTr54+3AvTr54仍会变大，出于同样的理由而不为优选。
[0102] 在本实施例中，韧性为_30°C下的冲击值的3点平均（以下表述为vE-30°C )为 100J以上的评价为◎，80J以上、低于100J的评价为〇，低于80J的评价为X。
[0103] 关于脆化量，AvTr54为5°C以下的评价为◎，高于5°C、低于11°C的评价为〇，在 11 °C以上的评价为X。
[0104] 关于回火脆化特性值，vTr54+3AvTr54在-30°C以下的评价为◎，高于_30°C并在 〇°C以下的评价为〇，高于0°C的评价为X。
[0105]在此，
[0106] vTr54 :在PWHT后显示54J的摆锤冲击韧脆转变温度（°C )
[0107] vTr' 54 :在PWHT+步冷后显示54J的摆锤冲击-转变温度（°C )
[0108] Δ vTr54 ( = vTr' 54_vTr54):步冷所造成的脆化量（°C )
[0109] vTr54+3