图；
[0037]图3为本发明所述异形变断面乳辊的轴向剖面结构图；
[0038]图4为本发明所述球头铣刀的结构示意图；
[0039]图5为本发明的粗铣加工的走刀路径示意图；
[0040]图6为本发明的精铣加工的走刀路径示意图。
【具体实施方式】
[0041]为使对本发明作进一步的了解，下面参照说明书附图和具体实施例对本发明作进一步说明:
[0042]如图5和图6所示，一种异形变断面乳辊孔型的加工方法，包括步骤:
[0043]a.粗铣工序:在球头铣刀铣削加工的同时，异形变断面乳辊不停地绕着旋转轴旋转，球头铣刀的轨迹为一条连续的曲线，粗铣孔型后预留加工余量，该加工余量的预留是防止在后续步骤中的淬火处理过程中发生变形；
[0044]b.淬火工序:对粗铣的工件进行进行淬火处理；
[0045]c.精铣工序:用球头铣刀沿着经过淬火处理的异形乳辊孔型的轴向截面圆弧进行走刀。
[0046]在步骤a中，粗铣工序的走刀路径方向的曲率半径P2= r，垂直走刀路径方向的曲率半径P1 = R,其中，r为孔型径向截面曲率半径，R为孔型轴向截面曲率半径。这样走刀&最大，Pi最小，能获得较高的加工效率。在步骤c中，精铣工序的走刀路径方向的曲率半径P2 =R，垂直走刀路径方向的曲率半Sp1 = ^其中，r为孔型径向截面曲率半径，R为孔型轴向截面曲率半径。这样走刀P2最小，P1最大，能获得较高的加工精度。
[0047]具体的，在本发明的粗铣工序中，垂直走刀路径方向的曲率半径Pl的取值范围为8mm< I Pi | <15mm，垂直走刀的最大走刀行距g的取值范围为1.5mm〈g〈l.8mm;粗铣工序的走刀路径方向的曲率半径P2的取值范围为110mm〈P2〈l 19mm，其最大走刀步长s的取值范围为2.lmm〈s〈2.2mm。在精铣工序垂直走刀路径方向的曲率半径P1的取值范围为I 1mnKpK119mm，垂直走刀的最大走刀行距g的取值范围为1.23mm<g<l.24mm；精铣工序的走刀路径方向的曲率半径8mm〈 P21〈151111]1，其最大走刀步长8的取值范围为0.581]11]1〈8〈0.71]11]1。在精铣工序时，球头铣刀沿着异形乳辊孔型的轴向截面圆弧进行走刀，走刀路径简单，而且走刀步长、行距和铣削力也比较小，故而加工误差较小，能够获得高精度的异形乳辊孔型。
[0048]优选的，在粗铣工序中，轴向切削深度aP = 0.30?0.60mm，径向切削深度aP = I?2_，每齿进给量fz = 0.20?0.60mm/z、主轴转速N= 1000?3000r/min。在精铣工序中，轴向切削深度aP = 0.05?0.30mm、径向切削深度aP = 0.05?0.25mm，每齿进给量fz = 0.08?0.15mm/z，主轴转速 N=4000 ?6500r/min。
[0049]本发明的异形变断面乳辊孔型的加工方法通过对走刀路径和铣削加工参数的优化，获得异形变断面乳辊孔型铣削加工的最优走刀路径和铣削加工参数，使得异形变断面乳辊孔型的加工效率提高了 20%，而且孔型曲面的表面粗糙度Ra达到了 0.8μπι，尺寸加工精度达到了 ±0.08mm。
[0050]如图1至图4所示，一种用于上述异形变断面乳辊孔型的加工方法的加工用刀具，该加工用刀具为一球头铣刀以及与该球头铣刀配合的异形变断面乳辊，球头铣刀由铣削段4和固定段5构成，铣削段4的前端为球头6，该球头6的半径R=4mm，刀具角度丫[) = 30°，齿数Zn = 2。球头铣刀为一体式的硬质合金球头铣刀，具有硬度高和耐磨的特点。异形变断面乳辊为GCr 15材料且硬度为58?62HRC的异形变断面乳辊，具有较好的耐磨性和较高的强度。该异形变断面乳辊的外圆辊面3上设有孔型槽2，侧端面设有键槽I，加工时，球头铣刀的刀头与异形变断面乳辊配合，并对异形变断面乳辊孔型进行铣削加工。
[0051]以上显示和描述了本发明的基本原理、主要特征和本发明的优点。本行业的技术人员应该了解，本发明不受上述实施例的限制，上述实施例和说明书中描述的只是本发明的原理，在不脱离本发明精神和范围的前提下本发明还会有各种变化和改进，这些变化和改进都落入要求保护的本发明的范围内，本发明要求的保护范围由所附的权利要求书及其等同物界定。
【主权项】
1.一种异形变断面乳辊孔型的加工方法，其特征在于，包括步骤: a.粗铣工序:在球头铣刀铣削加工的同时，异形变断面乳辊不停地绕着旋转轴旋转，球头铣刀的轨迹为一条连续的曲线，粗铣孔型后预留加工余量； b.淬火工序:对粗铣的工件进行进行淬火处理； c.精铣工序:用球头铣刀沿着经过淬火处理的异形乳辊孔型的轴向截面圆弧进行走刀。2.根据权利要求1所述异形变断面乳辊孔型的加工方法，其特征在于，粗铣工序的走刀路径方向的曲率半径P2 = r，垂直走刀路径方向的曲率半Sp1 = R,其中，r为孔型径向截面曲率半径，R为孔型轴向截面曲率半径。3.根据权利要求1所述的异形变断面乳辊孔型的加工方法，其特征在于，精铣工序的走刀路径方向的曲率半径P2 = R,垂直走刀路径方向的曲率半Sp1=^其中，r为孔型径向截面曲率半径，R为孔型轴向截面曲率半径。4.根据权利要求2所述的异形变断面乳辊孔型的加工方法，其特征在于，粗铣工序中，垂直走刀路径方向的曲率半径Pi的取值范围为8mm〈 | Pi |〈15臟，垂直走刀的最大走刀行距区的取值范围为1.5mm<g< 1.8mm；粗铣工序的走刀路径方向的曲率半径P2的取值范围为11Omm〈卩2〈119111111，其最大走刀步长8的取值范围为2.1111111〈8〈2.2111111。5.根据权利要求3所述的异形变断面乳辊孔型的加工方法，其特征在于，精铣工序中，垂直走刀路径方向的曲率半径Pi的取值范围为110mm〈Pi〈l 19mm，垂直走刀的最大走刀行距g的取值范围为1.231111114〈1.24111111;精铣工序的走刀路径方向的曲率半径8111111〈|02|〈15111111，其最大走刀步长8的取值范围为0.58111111〈8〈0.71111]1。6.根据权利要求1所述的异形变断面乳辊孔型的加工方法，其特征在于，在粗铣工序中，轴向切削深度aP = 0.30?0.60mm，径向切削深度aP = I?2mm，每齿进给量fz = 0.20?0.60mm/z、主轴转速N= 1000?3000r/min。7.根据权利要求1所述的异形变断面乳辊孔型的加工方法，其特征在于，在精铣工序中，轴向切削深度aP = 0.05?0.30mm、径向切削深度aP = 0.05?0.25mm，每齿进给量fz =0.08 ?0.15mm/z，主轴转速 N=4000 ?6500r/min。8.—种用于权利要求1至7任一项所述异形变断面乳辊孔型的加工方法的加工用刀具，其特征在于，该加工用刀具为一球头铣刀以及与该球头铣刀配合的异形变断面乳辊，所述球头铣刀的球头半径R = 4mm，刀具角度丫[) = 30°，齿数Zn = 2。9.根据权利要求8所述的加工用刀具，其特征在于，所述球头铣刀为一体式的硬质合金球头铣刀，所述异形变断面乳辊为GCrl5材料且硬度为58?62HRC的异形变断面乳辊。10.根据权利要求8或9所述的加工用刀具，其特征在于，所述异形变断面乳辊的外圆辊面上设有孔型槽，侧端面设有键槽。
【专利摘要】本发明公开了一种异形变断面轧辊孔型的加工方法及加工用刀具，涉及孔型加工领域，解决了现有技术加工精度和加工效率低的问题。该加工方法包括粗铣工序、淬火工序和精铣工序，粗铣工序的走刀路径方向的曲率半径等于孔型径向截面曲率半径，垂直走刀路径方向的曲率半径等于孔型轴向截面曲率半径，精铣工序的走刀路径方向的曲率半径等于孔型轴向截面曲率半径，垂直走刀路径方向的曲率半径等于孔型径向截面曲率半径，粗铣工序中，轴向切削深度ap＝0.30～0.60mm，径向切削深度ap＝1～2mm，精铣工序中，轴向切削深度ap＝0.05～0.30mm、径向切削深度ap＝0.05～0.25mm。本发明加工误差较小，加工效率高。
【IPC分类】B23C5/10, B21B27/02, B23C3/00
【公开号】CN105499678
【申请号】CN201610008228
【发明人】曾时金, 梁海杰, 朱旭
【申请人】广东冠邦科技有限公司
【公开日】2016年4月20日
【申请日】2016年1月4日