专利名称：：焊接热影响部和母材的低温韧性优异的低屈强比高张力钢板及其制造方法
技术领域：
：本发明涉及焊接热影响部和母材的低温韧性优异的低屈强比高张力钢板，是涉及被曝露于低的用途中使用时，例如能够作为混载液化氨和液化丙垸气体的多功能容器应用的、焊接热影响部和母材的低温韧性优异的低屈强比高张力钢板。还有，本发明并不限定于上述高张力钢板的焊接方法，而是能够适用于潜弧焊、气电焊等，以下不过是以焊接影响部的韧性确保特别困难的高热能输入的单面潜弧焊的实施情况为例进行说明。
背景技术：
：近年来，为了在短时间内制造海洋结构物和贮藏LPG等的液化气的容器等，而广泛采用例如输入热量达到50200kJ/cm的高热能输入的单面潜弧焊施工。但是，该焊接虽然能够实现施工的高效率化，但是另一方面，则难以稳定确保由焊接所形成的焊接热影响部(以下，表示为"HAZ")的韧性，还大多必须应用依靠低热能输入的多层焊接来进行制造。因此，在上述低温用容器等的制造中，就要求有这样一种钢板，其即使采用可以进行高效率施工的上述高热能输入焊接法，并且即使在一6(TC左右的低温下，仍可确保优异的HAZ韧性(以下称为"HAZ的低温韧性"或仅称为"HAZ韧性")。另一方面，为了防止应力腐蚀裂纹(SCC)，对用于液化氨用容器的钢板，要求其具有440MPa以下的低屈服强度YS，而为了降低钢材总重量，则还要求其具有510MPa以上的抗拉强度TS。作为混载液化氨和液化丙烷气体的容器时，作为所使用的钢板(焊接母材)的特性，还进一步要求其低温韧性也优异。液化氨已知会引起钢板的应力腐蚀裂纹(SCC)，作为钢板的特性，规定将屈服强度YS抑制在440MPa以下(IGCCODE17.13(InternationalCodefortheConstructionandEquipmentofShipsCarryingLiquefiedGasesinBulk)2002年版)。然而，作为混载上述液化氨和液化丙垸气体的多功能用途时，当然需要使两者所要求的特性都得到满足，另外，随着船舶等的海洋结构物的大型化，船舶所搭载的容器的大容量化也推进，这就还要求由此带来的钢板的高强度化，伴随着屈服强度YS的上限规定而来的屈强比化(屈强比YR=YS/TS)的同时实现成为重大的课题。一般来说为了改善HAZ韧性而处于低成分系，并通过加速冷却等使组织成为贝氏体组织主体，从而能够使强度和HAZ，母材韧性并立，但却不能达成低屈强比。为了达成钢板的低屈强比，有效的是钢组织的二相化(Dualphase化)，即支配屈服强度的软质相(通常为铁素体)和用于确保抗拉强度的硬质相(珠光体、贝氏体、马氏体等)的混合组织化有效，由于软质相的存在，使得强度与上述的贝氏体相比有所降低。对于强度提高来说，有效的是使硬质相成为马氏体，但是，板条马氏体和在高浓度浓縮了C的状态下生成的高碳马氏体(其被称为透镜状马氏体)，因为硬而脆，所以认为在低温韧性上有害，至今为止还无法积极地加以利用。至今为止也提出有既用于确保强度又用于改善HAZ母材韧性的各种技术。例如在特开昭63-290246号中提出的技术是，以硬质相为贝氏体主体，并且大量含有Ni(6.512%)，由此提高强度，并同时改善HAZ韧性和母材韧性。然而在这一技术中，实际情况是不但不能避免因Ni添加带来的成本上升，而且由于钢板的应力腐蚀裂纹(SCC)而规定将Ni的含量限制在5%以下(前述非专利文献)，由此来自Ni添加的效果不能最大限度地活用。另外，特开昭58-153730号中提出的技术是，通过回火等的热处理使板条马氏体分解，由此改善母材韧性。然而，在该技术中避免不了因热处理造成的强度的降低，结果是即便含有Ni和Mo等强化元素，也不能实现与HAZ韧性的并立。另一方面，在特开2002-3983号中提出的技术是，添加具有旧奥氏体的微细化效果的Nb和Mo等合金元素，积极地使作为硬质相的岛状马氏体(MA:Martensite-Austeniteconstituent)生成，通过规定形态(长宽比)和尺寸，从而最小限度地抑制由高碳马氏体造成的母材韧性劣化，实现高强度和韧性的并立。然而，通过Nb和Mo等的添加，达不到与HAZ韧性的并立，另外对于母材韧性来说，也无法达到能够进一步确保安全性的水平(以断裂转变温度vTrs计为-卯。C以下)。
发明内容本发明鉴于这样的情况而做，其目的在于，提供一种即使以高热能进行焊接时，HAZ的低温韧性仍然优异，并且母材(钢板)的低温韧性也优异的低屈强比高张力钢板。能够达成上述目的的本发明的钢板，含有C:0.060.09%("质量％"的意思，关于化学成分以下均相同)、Si:0.050.25%、Mn:1.21.6%、B:0.00070.0015%、Ti:0.0090,018%、N:0.00500.0080%和Nb:0.0120.020%，余量是铁和不可避免的杂质，并规定P:0.01%以下、S:0.003G/o以下和Al:0.06%以下，钢中的固溶N量为0.00030.0040%，其由如下混合组织构成在t/4(t:板厚)位置的显微组织中，全部组织中所占的铁素体分率为6085面积％,岛状马氏体分率为15面积％，余量是贝氏体组织。在上述构成的钢中，更优选所述岛状马氏体中的残留奥氏体为60面积％以上。在本发明的高张力钢板中，根据需要，也优选含有如下等元素(a)Cu:0.010.4%以下和Ni:0.010.4%的至少一种;(b)从Mo:0.010.15%、Cr:0.010.15%和V:0.0020.04%构成的群中选择的至少1种;(c)Ca:0.00100.003%，根据所含有的成分，相应特性得到改善。当制造上述这样的钢板时，将满足上述这种化学成分组成的钢板坯加热至10001250°C的温度，以Ar3相变点以上的温度结束热轧后，从620720'C的温度域开始冷却，以10'C/秒以上的平均冷却速度进行加速冷却至35045(TC的温度范围，其后放冷即可。根据本发明，钢板(母材)的屈服强度YS为440MPa以下，抗拉强度TS为510MPa以上，并且钢板(母材)的低温韧性也优异，此外即使对钢板实施高热能输入的焊接时，HAZ在-6(TC下仍显示出优异的韧性，因此有助于混载液化氨和液化丙烷气的多功能容器等的焊接结构物的大型化，并且能够采用例如高热能输入的单面潜弧焊接法，能够以更短时间制造上述焊接结构物。图1表示实施例中的焊接的坡口形状的剖面图。图2表示FCB焊接时的电极配置的模式图。图3是表示固溶N量和母材的断裂转变温度vTrs的关系的曲线图。具体实施例方式本发明者为了实现HAZ和母材的低温韧性优异的高张力钢板而从各种角度进行了研究。其结果发现，为了确保HAZ韧性，如果通过比较低地将C设定在0.09n/。以下、将Si设定在0.25e/。以下，并且在调整化学分组成的基础上，最大限度地产生由TiN、BN带来的奥氏体晶内的晶粒微细化效果，并使规定量的固溶N存在于岛状马氏体(MA)中，则能够使残留奥氏体(残留Y)稳定化，在MA中确保规定量的残留Y，由此能够使钢板(母材)的强度*韧性并立，从而完成本发明。本发明的高张力钢板，在t/4(t:板厚)位置的显微组织中，铁素体分率需要调整为6085面积％。若该铁素体分率低于60面积％，则屈服强度YS不能达到440MPa以下，若超过85面积％，则不能确保抗拉强度TS在510MPa以上。该铁素体分率优异的范围是65面积％以上、80面积%以下。本发明的高张力钢板，其组织由铁素体、MA和贝氏体的混合组织构成，但需要将组织中的MA分率调整为15面积％。MA是用于确保钢板的强度所需要的，从这一观点出发需要使其为1面积％以上，但若MA分率变得过剩而超过5面积％，则母材的低温韧性反而降低。另外为了确保母材韧性，MA中的残留Y比率需要为60面积。/。以上。g卩，MA中的残留Y需要用于确保母材韧性，为此需要确保在60面积％以上。MA只由残留Y和高碳马氏体2种组织构成。因此在MA中，残留Y以外的部分为高碳马氏体。若残留Y的面积率少，则高碳马氏体的比率增加，不能确保良好的母材韧性。本发明的高张力钢板，为了满足作为该钢板的基本的特性，需要既降低C和Si的含量，又要适当调整化学成分组成，含有这些成分的此基本成分(C、Si、Mn、P、S、Al、B、N、Ti、Nb)的范围限定理由如下。(C:0,060.09%)为了抑制作为硬质相的MA的生成，确保-60'C下的HAZ韧性，需要将C含量抑制在0.09。/。以下。另一方面，由于C也是钢板的强度确保所必须的元素，所以使之含有0.06%以上。(Si:0.050.25%)通过使^降低至0.25%以下，能够充分地抑制MA的生成，能够容易地确保HAZ的低温韧性。另一方面，Si被用于钢水的脱氧，并且是对强度提高有效发挥作用的元素，因此需要使之含有0.05%以上。(Mn:1.21.6%)Mn将S作为MnS进行捕捉，是对于抑制因S造成的HAZ韧性的劣化有用的元素。另外，也是提高淬火性而有助于钢板的高强度化的元素。为了有效地发挥这样的作用，需要使Mn含有1.2。/。以上。优选为1.35%以上。但是，若Mn量变得过剩，则HAZ韧性、母材韧性反而劣化，因此将其抑制在1.6%以下。(P:0.01%以下)P因为是使HAZ韧性劣化的元素，所以需要极力降低，在本发明中抑制在0.01%以下。但是P在钢的制造中是不可避免会混入的杂质，式业上很难使其含量达到0%。(S:0.003%以下)S是生成粗大的硫化物而使HAZ韧性劣化的元素。因此需要极力降低，在本发明中抑制在0.003%以下。但是S在钢的制造中是不可避免会混入的杂质，式业上很难使其含量达到0%。(Al:0.06%以下)Al作为脱氧剂被使用，但是若A1含量变得过剩，则氧化铝等氧化物系夹杂物增大，HAZ韧性劣化，因此将其抑制在0.06%以下。(B:0細70.0015%)B具有的作用是，通过生成BN而促进晶内铁素体的生成，使HAZ韧性提高。另外，固溶B还具有抑制晶界铁素体的粗大化和侧板条铁素体(FerriteSidePlate)的生成，使奥氏体晶内的晶粒微细化的效果。为了充分发挥该作用效果，需要使B含有0.0007。/。以上。另一方面，若B过多，则由于过剩的固溶B的作用，导致结晶被形成为一定方向，HAZ韧性反而劣化。因此B含量抑制在0.0015M以下。(Ti:0.0090.018%)Ti生成TiN系析出物而促进晶内铁素体的生成，并且对于奥氏体晶粒的粗大化抑制也是有效的元素。另外，也是有助于高强度化的元素。为了有效地发挥这样的作用，需要使Ti含有0.009%以上，优选为0.010%以上。但是，若过剩地含有Ti，则不仅反而招致HAZ韧性的降低，而且成为自由的N量(固溶N量)降低，轧制下的残留奥氏体(残留Y)的稳定效果弱，因此需要为0.018%以下。(N:0.00500扁0%)N与Ti、B、Al、Nb等元素形成氮化物，是使HAZ韧性提高的元素。另外固溶的N(关于其量后述)在MA中固溶析出，具有使残留Y稳定化的作用，因此需要使之含有0.0050%以上(优选为0.0060%以上)。然而，若N变得过剩，则固溶N量增加，反而使HAZ韧性劣化，因此抑制在0.0080%以下。(Nb:0.0120.020%)Nb生成NbN系析出物，在奥氏体晶粒的粗大化抑制上是有效的元素。另外也是有助于高强度化的元素。为了有效地发挥这样的作用，需要Nb含量为0.012%以上，优选为0.015%以上。但是若过剩含有，则不仅反而招致HAZ韧性的降低，而且成为自由的N量降低，轧制下的残留奥氏体(残留Y)的稳定效果弱，因此将其抑制在0.020%以下。(固溶N:0.00030.0040o/o)如上述N是形成氮化物而使HAZ韧性提高的元素，但是形成氮化物而残留的N(固溶N)会在MA中固溶析出，具有使残留Y稳定化的作用。为了发挥这样的效果，固溶N量需要确保在0.0003%以上(优选为0.0004%以上)。然而，若固溶N变得过剩，则反而使HAZ韧性劣化，因此将其抑制在0.0040%以下(优选在0.0037%以下)。另外，为了使岛状马氏体中的残留奥氏体为60面积％以上，必须使固溶N量达到0.00030.0040%。本发明规定的含有元素如上所述，余量是铁和不可避免的杂质，作为该不可避免的杂质，允许由于原料、物资、制造设备等的状态而搀杂进来的元素(例如Mg、Zr、O、H、稀土类元素等)的混入。另外，根据需要积极地使下述元素含有也有效，对应所含有的元素的种类，钢板的特性得到进一步改善。使这些元素含有时的范围设定理由如下。(Cu:0.010.4。/。以下和Ni:0.010.4%的至少一种)Cu和Ni均是对母材韧性确保、强度确保有用的元素。为了发挥这样的效果，任何一种都需要含有0.01%以上。这样的效果随着其含量的增加而增大，但若过剩使之含有，则Cu会阻碍热加工性，而Ni会使HAZ韧性劣化。另外，Ni的过剩添加具有在液体氨中诱发应力腐蚀裂纹(SCC)的可能性。因此，使Cu和Ni含有时的含量定为0.4。/。以下。(从Mo:0.010.15%、Cr:0.010.15%和V:0.0020.04%构成的群中选择的至少l种)Mo、Cr和V均会提高淬火性，是对高强度化有效的元素。为了发挥这样的效果，对于Mo和Cr来说需要使之含有O.OP/。，对于V来说需要使之含有0.002%以上。这样的效果随着它们的含量增加而增加，但若过剩地使之含有，则会招致HAZ韧性的劣化，因此优选分别将Mo抑制在0.15。/。以下，0在0.15%以下，V在0.04。/。以下。(Ca:0,00100,003%)Ca将会对HAZ韧性造成不利影响的S作为CaS加以固定，并且将非金属夹杂物的形态控制为粒状，是对提高韧性有效的元素。为了充分地发挥这样的效果，优选含有Ca为0.0010%以上。但是，即使过剩地使之含有，这些效果也是饱和，HAZ韧性反而劣化。因此Ca含量优选为0.003%以下。为了达成上述这样的组织以制造本发明的钢材，例如根据下述所示的方法，能够得到HAZ的低温韧性优异的低屈强比高张力钢板。将满足前述成分的钢板坯加热至1000125(TC的温度，以Ar3相变点以上的温度结束热轧后，从62072(TC的温度域开始冷却，以l(TC/秒以上的平均冷却速度进行加速冷却至35045(TC的温度范围，其后放冷。该方法中的各条件的范围限定理由如下。(热轧时的钢坯的加热温度10001250°C)为了将加热时的奥氏体晶粒保持得小，以实现轧制组织的微细化，热轧时的钢坯的加热温度需要设定在适当的范围。125(TC是不会使加热时的奥氏体晶粒极端粗大化的上限，若加热温度超过这一温度，则奥氏体晶粒粗大化，并且相变后的组织也粗大化，钢的韧性显著劣化。另一方面，若加热温度过低，则不仅后述轧制结束温度(Al"3相变点以上)的确保困难，而且从具有抑制奥氏体晶粒的粗大化的作用的Nb的固溶的观点出发，而使加热温度的下限为IOO(TC。(热轧结束温度Ar3相变点以上的温度)热轧结束温度与上述加热温度一样，是用于使钢材确实地处于奥氏体状态的条件。为此需要为Ar3相变点以上的温度。若低于Ar3相变点温度，则轧制中不均一在铁素体相变析出，有可能加工(轧制)铁素体，从材质的偏差的观点出发不为优选。轧制结束温度的上限为上述加热温度的范围内。还有在本发明中，所谓"Ar3相变点"是由下式(1)求得的值。Ar3相变点(°C)=930—230[C]+25[Si]—74[Mn]—56[Cu]—16[Ni]—9[Cr]一5[Mo]—1620[Nb]其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Cu]、[Ni]、[Cr]、[Mo]和[Nb]分别表示C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo和Nb的含量(质量％)，不添加合金元素时，则不带该项进行计算。(加速冷却开始温度620720°C)结束上述热轧后，放冷(相当于rc/秒)而达到规定的温度范围之后开始加热冷却。若冷却开始温度超过72(TC，则铁素体相变的核生成的成长不足，铁素体分率不足，屈服强度变大。另一方面，若冷却开始温度低于620。C，则铁素体分率变得过多，在其后的放冷中珠光体生成，母材的强度、韧性降低。(加速冷却时的平均冷却速度10。C/秒以上)从上述冷却开始温度(62072(TC)冷却至350450。C的温度时的平均冷却速度需要为1(TC/秒以上。若该冷却速度低于1(TC/秒，则在冷却途中珠光体生成，得不到规定的铁素体+贝氏体的混合组织(而成为铁素体+珠光体组织)，母材韧性和强度将降低。关于该平均冷却速度的上限没有限定，但考虑到工业上能够采用，则优选为6(TC/秒左右。(加速冷却停止温度350450°C)若冷却停止温度比350'C低，则马氏体(板条马氏体)生成，成为铁素体+马氏体组织，母材的韧性和强度将降低。另一方面，若该冷却停止温度比45(TC高，则不能确保规定量的岛状马氏体，母材的韧性和强度将降低。(加速冷却结束后的放冷)进行加热冷却后，需要进行放冷。通过该放冷能够确保规定的铁素体分率。还有，在本发明中所谓"放冷"的意思是，停止冷却，通过放置钢板而使冷却速度低于rc/秒的状态。如此，为了使岛状马氏体分率为15面积％，必须使加速冷却时的平均冷却速度和加热冷却停止温度分别处于上述的范围内。还有，上述所示的温度，是作为发挥钢板的平均的性能的位置，对t/4部(t:板厚)的位置的温度进行管理。另外，本发明的钢材，能够有利地适用于所谓的厚钢板。这时的板厚为大约7mm以上，其上限没有特别限定，但是通常为40mm以下左右。以下，列举实施例更具体地说明本发明，但本发明当然不受下述实施例限制，也可以在能够符合前后述宗旨的范围内适当加以变更实施，这些均包含在本发明的技术范围内。实施例将下述表1所示的化学成分组成的钢坯加热至IIO(TC，实施热轧至规定的板厚(12mm或30mm)，结束热轧后，以规定的冷却速度冷却至规定的温度范围(冷却停止温度)，其后放冷。这时的制造条件显示在表2中。还有，表1所示的固溶N量是以下述方法测定的值。(固溶N量的测定方法)从各钢板的t/4部(t:板厚)切割下10X10X50(mm)的试样，使该试样浸渍在电解液(含有乙酰丙酮10质量Q/。的乙醇溶液)中，流通100mA的电流5分钟，电解母材的金属Fe，用筛孔直径O.l)am的过滤器过滤存在于电解液体中的析出物(TiN、BN、NBN等)并回收残渣。求得残渣中的N浓度，从总N量中将其减去的量为固溶N量。<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>对于上述这样得到的各钢板，分别按下述的要领实施母材组织(混合组织、铁素体分率、MA分率，残留y比率)、母材特性[屈服强度YS、抗拉强度TS、屈强比YR(YS/TS)、韧性(断裂转变温度vTrs)]和haz韧性(VE-6Q)的评价。(铁素体分率的测定)铁素体的分率，是对于各钢板的t/4部(t:板厚)，以3%硝酸乙醇溶液刻蚀后，使用光学显微镜以400倍的倍率拍摄IO个视野的照片后，使用图像分析软件进行测定，并求得平均值。另外，关于铁素体的分率，不仅在各钢板的t/4部(t:板厚)的位置，在t/2部(t:板厚)的位置进行测定时，也能够确认为同样的组织。(MA分率)在各钢板的t/4部(t:板厚)的位置，进行Lepera腐蚀后，使用光学显微镜以1000倍的倍率观察1个视野5(HimX5(Him的区域，使用图像分析软件进行测定，求得10个视野的平均值。(残留Y比率)在各钢板的t/4部(t:板厚)的位置，进行X射线衍射，以里德伯尔德法(RietveldMethod),根据a'Fe(200)面与rFe(200)面的峰值强度比，通过计算求得理论强度比，求得残留Y的比率。这时采用的X射线衍射装置使用RAD-RU300(商品名理学电气社制)，靶为Co，靶功率为40kV、200mA。(母材特性的评价)从各钢板的总厚度，沿轧制方向在直角的方向上提取JISZ2201的IB号试验片，按JISZ2241的要领进行拉伸试验，测定屈服强度YS(有屈服点时为下屈服点YP，没有时为0.2%耐力cjq.2)和抗拉强度(TS)。然后屈服强度为440MPa以下、抗拉强度为510MPa以上，屈强比(YS/TS)为80%以下的，评价为本发明的低屈强比高张力钢板。另外，从各钢板的表面侧从进行了lmm切削的部位，沿轧制方向提取JISZ2202的V切口试验片，按JISZ2242的要领进行摆锤冲击试验，测定断裂转变温度vTrs。然后，断裂转变温度vTrs为9(TC以下的，评价为具有优异的母材韧性。(HAZ韧性的评价)以FCB法实施使用了上述钢板的单面潜弧焊。FCB法是衬垫在铜板之上并涂敷焊剂，抵压在坡口背面，边从有面单侧形成背面焊缝，边使焊接完成的方法，一般在造船等的拼板对接焊中应用。坡口形状在图l[(a)为板厚12mm的情况，(b)为板厚30mm的情况]中显示。焊接材料使用下述低温用钢焊接材料(神户制钢所制)，以图2和表3的焊接条件制作焊接接头。(焊接材料)焊丝US-255表面悍剂PFI-50LT衬里焊剂MF-1R表3<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>然后，从表面侧切削lmm，在HAZ(熔合部)的位置分别提取与板表面垂直地切入切口的JISZ2202V切口试验片3个，按JISZ2242的要领进行摆锤冲击试验。然后测定试验温度一60'C下的吸收能(vE-60).然后，该吸收能(vE—60)的平均值为100J以上的评价为HAZ的低温韧性优异。这些结果与实际焊接施工条件(施工法，输入热量)一起显示在下述表4中。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>根据这些结果能够进行如下考察(还有，下述No.表示表中的实验No.)。满足本发明规定的要件的No.19的钢板，是HAZ的低温韧性优异，并且母材特性(低温韧性、屈服强度YS:440MPa以下、抗拉强度TS:510MPa以上)也优异的高张力钢板，以高热能输入单面潜弧为时接法焊接该钢板，用于低温条件的用途时仍发挥出优异的特性。相对于此，不满足本发明的规定的No.1019，分别有以下的问题。即，No.lO固溶N量过剩，母材的韧性劣化，并且Ti含量不足，HAZ的低温韧性降低。No.ll固溶N量不足，母材的韧性劣化，并且Ti含量过剩，因此HAZ的低温韧性降低。No.l2固溶N量不足，母材的韧性劣化，并且C和Si的含量过剩，因此HAZ的低温韧性降低。No.13其Mn含量过剩，HAZ韧性和母材韧性差。No.14虽然母材韧性优异，但是B含量不足，HAZ的低温韧性降低。No.l5虽然HAZ韧性优异，但是冷却开始温度高，铁素体分率低，因此无法获得希望的母材特性(屈服强度YS:440MPa以下)。No.16虽然HAZ韧性优异，但是冷却开始温度低，铁素体分率高，因此无法获得希望的母材特性(抗拉强度YS:510MPa以上)。No.l7虽然HAZ韧性优异，但是冷却停止温度低，铁素体分率低，因此无法获得希望的母材特性(断裂转变温度vTrs:90'C以下)。No.l8虽然HAZ韧性优异，但是平均冷却速度低，形成铁素体+马氏体组织，母材韧性劣化，并且无法获得希望的母材特性(抗拉强度YS:510MPa以上)。No.19冷却开始温度高，不生成MA，母材韧性劣化，并且无法获得希望的母材特性(抗拉强度YS:510MPa以上)。基于上述表4的结果，固溶N量与母材韧性(断裂转变温度VTrs)的关系显示在图3中闺中"'标记"为本发明钢(试验No.19)，"A标记"为比较钢(试验No.1012)]，可知通过将固溶N量控制在适当的范围(0.00030.0040%)，良好的母材韧性得到发挥。权利要求1.一种钢板，其特征在于，以质量％计含有C0.06～0.09％、Si0.05～0.25％、Mn1.2～1.6％、B0.0007～0.0015％、Ti0.009～0.018％、N0.0050～0.0080％和Nb0.012～0.020％，余量是铁和不可避免的杂质，并限定P0.01％以下、S0.003％以下和A10.06％以下，钢中的固溶N量为0.0003～0.0040％，所述钢板由如下混合组织构成在t/4位置的显微组织中，全部组织中所占的铁素体分率为60～85面积％，岛状马氏体分率为1～5面积％，余量是贝氏体组织，其中，t为板厚。2.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，所述岛状马氏体中的残留奥氏体为60面积°/。以上。3.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，以质量^计还含有Cu:0.010.4%和Ni:0.010.4%中的至少一种。4.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，以质量％计还含有从Mo:0.010,15%、Cr:0.010.15%和V:0.0020.04%中选择的至少1种。5.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，以质量^计还含有Ca:0.00100.003%。6.—种制造权利要求15中任一项所述的钢板的方法，其特征在于，将满足上述钢板的化学成分组成的钢板坯加热至10001250。C的温度，在Ar3相变点以上的温度结束热轧后，从62072(TC的温度域开始冷却，以1(TC/秒以上的平均冷却速度加速冷却至35045(TC的温度范围，其后进行放冷。全文摘要本发明的低屈强比高张力钢板，满足规定的化学成分组成，并且由如下混合组织构成在t/4(t板厚)位置的显微组织中，全部组织中所占的铁素体分率为60～85面积％，岛状马氏体分率为1～5面积％，余量是贝氏体组织，此外，在所述岛状马氏体中的残留奥氏体为60面积％以上。根据这一构成，即使以高热能输入进行焊接时，HAZ的低温韧性仍优异，并且母材(钢板)的低温韧性也优异。文档编号C21D8/02GK101435050SQ20081017455公开日2009年5月20日申请日期2008年11月10日优先权日2007年11月12日发明者高桥祐二申请人:株式会社神户制钢所