专利名称：：一种q460级低合金高强度角钢及生产工艺的制作方法
技术领域：
：本发明型涉及一种低合金高强度钢及生产工艺，特别是屈服强度460Mpa级低合金高强度角钢及生产工艺，属钢铁冶炼
技术领域：
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背景技术：
：近年来，随着经济快速发展，各行业对电力需求日益增加，由此带来输变电铁塔及变电站钢结构用材的高峰。国家电网公司把铁塔强度升级作为一项推动输变电工程科技进步、降低成本的重要举措，明确提出在今后推广应用铁塔高强钢时要采用Q420B以上级别角钢。对此，相关钢铁企业不断研究探讨开发符合要求的低合金高强度钢，在满足电网发展的需求同时也可为钢铁企业创造了良好的经济效益。目前，低合金高强度钢常规冶炼技术是钒微合金化，按照这种常规技术冶炼的低合金高强度钢其冲击韧性难以达到较高指标，当将其用于电网输变电铁塔制造时，为保证强度和冲击韧性要求，需增加用材的厚度尺寸，使得铁塔自重增加，成本增加。因此，对于制造电网铁塔的低合金高强度钢亟需解决的问题是在保证强度要求的同时，提高冲击韧性。
发明内容本发明旨在解决已有技术之缺陷而提供一种用于输变电铁塔具有高强度、高冲击韧性的Q460级低合金高强度角钢及生产工艺。本发明所称问题是由以下技术方案解决的一种Q460级低合金高强度角钢，特别之处是，化学成分配比如下C0.130.19%，Mn1301.50%,Si0.300.50%，S、P《0.040%，V%0.0500.090，余量Fe，Ceq《0.46%。上述Q460级低合金高强度角钢，力学性能指标如下屈服强度Rel:>450Mpa抗拉强度Rm:560720Mpa断后伸长率A:》23%:冲击韧性AKV:》34J180°冷弯厚度a《16mm时d=2a;厚度a为16-35mm时d=3a。上述Q460级低合金高强度角钢生产工艺，它包括炼钢、连铸、轧制工序，所述炼钢工序中采用80VN合金配V微合金化方式生产，合金加入顺序为Si-Mn、80VN合金，在出钢1/3时开始加入80VN合金，并在后续工序中吹氮气。上述Q460级低合金高强度角钢生产工艺，所述连铸工序釆用结晶器喂铝丝工艺，喂入4)3mm铝-稀土包芯线，连铸坯拉速为1.19-1.24m/miii，喂丝速度为69m/min。上述Q460级低合金高强度角钢生产工艺，所述轧制工序中连铸坯加热温度均匀，阴阳面温度差不大于5(TC，加热段温度不超过125(TC，开轧温度小于115(TC。本发明产品460级低合金高强度角钢的主要化学成分设计中给出了碳当量的要求，从而保证了角钢的可焊接性。本发明生产工艺以VN微合金化方式生产，并配合结晶器喂丝工艺，通过控轧控冷工艺获得具有高强度、高冲击韧性的角钢。其采用合理的VN配比，降低微合金化成本；采用结晶器喂铝丝工艺，既能解决连铸堵塞大包及中间包水口问题，又使钢水保持一定量的铝含量，保证钢水夹杂物变性、减少钢中氧含量、细化铸坯晶粒，从而保证钢材的冲击性能。本发明产品用于输变电铁塔制造，在保证强度和冲击韧性要求的前提下，可降低杆塔的厚度和尺寸，节省钢材用量，降低铁塔自重。具体实施例方式本发明主要特点体现在如下三个方面..1.成分配比中突破《GB/T1591-1994低合金高强度结构钢》及《YBT4163-2007铁塔用热轧角钢》标准，给出了碳当量的要求，从而保证角钢的可焊接性要求。2.炼钢工序采用VN微合金化方式生产。一般来讲，N在钢中是有害的元素，在钢铁材料的冶金生产过程中，除非采用极高成本的精炼脱除方式，否则很难将其去除干净。普通钢铁结构材料，氮元素在晶界等组织缺陷处聚集会产生时效现象，使钢材的强度上升，韧性下降。V微合金化元素的固N作用，可以清除氮元素引起的时效现象，同时在钒钢中增氮可以促进钒的强化作用，使V的析出物愈加弥散，起到细化晶粒的作用。在钢铁材料中，V与N有一个理想的化学配比，即l:3.64。本发明采用的80VN合金配V微合金化生产，使V、N比基本保持在理想配比范围。80VN为市售产品，这种合金中钒的质量分数为80%,氮的质量分数为16%和碳的质量分数为4%;利用80VN进行钢的微合金化处理，充分发挥了钢中氮的作用，由于80VN合金VN原子比稳定，还有合理的成分设计，再加上V、N的吸收率稳定，可保证V、N比基本保持在理想配比范围，既细化了晶粒又避免因氮含量多引发的时效。提高了钢的力学性能，还具有良好的经济效益。以该方法生产的高强角钢强度、冲击韧性明显高于常规V微合金化的同规格产品。3.在连铸工序无保护浇注措施时采用结晶器喂铝丝，既能解决连铸堵塞大包及中间包水口问题，又使钢水保持一定量的铝含量，保证钢水夹杂物变性、减少钢中氧含量、细化铸坯晶粒，从而保证钢材的冲击性能。稳定、合适的喂丝速度是该工序的关键。喂丝速度由钢种Als要求量、铝丝单重(规格)、祷坯拉速、铸坯断面决定。上述参数有如下关系V喂-V拉MG/g式中V喂-铝丝喂入速度，m/min;V拉-拉坯速度，m/min;M-铸坯单重，t/m;G-根据钢种含铝量要求设定的铝加入量，g/t;g-铝丝单重，g/m。考虑连铸机性能及坯型，V控制在1.19-1.24m/min，根据以上公式确定V喂在69m/min。以下提供几个实施例表1:Q460级低合金高强度角钢化学成分(wt^)及轧制规格(mm)<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>本发明主要生产工艺如下转炉炼钢工序实施高拉碳、强制脱氧，采用包内脱氧及合金化，Si-Mn合金配Mn，Si以C-Si补齐，用Si-Ba-Ca终脱氧，规定吨钢加入l~1.2kg。为保证钢水均匀，充分去除夹杂，出钢全过程吹氮气，并保证出完钢后底吹时间大于3分钟。采用80VN合金配V，为了充分利用钢包底部Si-Mn合金的脱氧作用以及钢包中钢水的冲击环流作用，出钢约1/3时开始加入80VN,吨钢L21kg，注意稳定出钢量，可保证V-N合金的加入量，并在后续工序中吹氮气，以避免N的局部富集。连铸工序控制中包液面高度，避免下渣，根据连铸坯断面确定拉速L19-1.24m/min。连铸时采用喂丝工艺，喂4)3mm铝-稀土包芯线，在拉速为U9-1.24m/min时对应的喂丝速度选择6~9m/min。连铸坯加热温度均匀，阴阳面温度差不大于50'C，加热段温度不超过125(TC，开轧温度小于U50。C。按照上述方法生产的Q460级低合金高强度角钢机械性能见表2:表2:各实施例试样机械性能<table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>权利要求1.一种Q460级低合金高强度角钢，其特征在于化学成分配比如下C0.13～0.19％，Mn1.30～1.50％，Si0.30～0.50％，S、P≤0.040％，V％0.050～0.090，余量Fe，Ceq≤0.46％。2.根据权利要求所述的Q460级低合金高强度角钢，其特征在于，力学性能指标如下屈服强度Rel:〉450Mpa抗拉强度Rm:560720Mpa断后伸长率A:》23%:冲击韧性AKV:》34J180°冷弯厚度a《16mm时d=2a;厚度a为16~35mm时d=3a。3.根据权利要求1或2所述的Q460级低合金高强度角钢生产工艺，它包括炼钢、连铸、轧制工序，其特征在于所述炼钢工序中采用80VN合金配V微合金化方式生产，合金加入顺序为Si-Mn、80VN合金，在出钢1/3时开始加入80VN合金，并在后续工序中吹氮气。4.根据权利要求3所述的Q460级低合金高强度角钢生产工艺，其特征在于所述连铸工序采用结晶器喂铝丝工艺，喂入<!>3mm铝-稀土包芯线，连铸坯拉速为1.19-1.24m/min，喂丝速度为69m/min。5.根据权利要求4所述的Q460级低合金高强度角钢生产工艺，其特征在于所述轧制工序中连铸坯加热温度均匀，阴阳面温度差不大于5(TC，加热段温度不超过125(TC，开轧温度小于U5(TC。全文摘要一种Q460级低合金高强度角钢及生产工艺，属钢铁冶炼
技术领域：
，用于解决提高电网铁塔用角钢的强度和冲击韧性问题。特别之处是其化学成分配比为C0.13～0.19％，Mn1.30～1.50％，Si0.30～0.50％，S、P≤0.040％，V％0.050～0.090，余量Fe，Ceq≤0.46％。本发明生产工艺包括炼钢采用VN微合金化方式生产，连铸配合结晶器喂丝工艺，并通过控轧控冷工艺获得具有高强度、高冲击韧性的角钢。检测指标表明，本发明产品可达到高强度、高冲击韧性的要求，将其用于输变电铁塔制造，在保证强度和冲击韧性要求的前提下，可降低杆塔的厚度和尺寸，节省钢材用量，降低铁塔自重。文档编号C22C38/12GK101509097SQ200910073968公开日2009年8月19日申请日期2009年3月23日优先权日2009年3月23日发明者冯润明,研周,孔庆福,张晓光,张海芹,树杨,王云阁,陈兴伟,陈春生,齐长发申请人:唐山钢铁股份有限公司;河北钢铁集团有限公司