专利名称：具有优良的高温强度的铁素体不锈钢及其制造方法
技术领域：
本发明涉及用于车辆的排气歧管的具有优良的高温性质和可成形性的铁素体不锈钢，具体地讲，通过控制合金元素的含量而具有优良的耐高温氧化性、耐高温盐害腐蚀性、高温強度、热疲劳性质和可成形性的铁素体不锈钢以及制造该铁素体不锈钢的方法。
背景技术：
近来，在许多国家已经实施了关于在废气中排放有毒物质的法律，抵制由于车辆的废气导致的严重的环境问题。考虑到这种趋势，利用催化剂来提高废气净化的效果的技术已经成为焦点。温度越高，N0X、HC和CO的浄化反应增加得越多。因此，为了減少污染物的排放，不断提高废气的温度已经成为ー种趋势，因此，強烈需要提高构成控制废气的排气系统的部件的高温特性。
排气歧管是从发动机的气缸收集废气并且将废气排放到排气管的部件。通常，由于废气的温度高达900°C，因此排气歧管是需要优良的耐氧化性、高温強度和热疲劳性质的部件。在现有技术中，尽管通常使用球墨铸铁作为排气歧管的材料，但是根据废气温度的提高和部件重量的下降的需求，已经用铁素体不锈钢来代替球墨铸铁。此外，近来，与现有车辆相比，由于安装了涡轮增压器并且减小了发动机的尺寸来提高车辆的燃料效率，所以预计废气的温度增加30°C到50°C。因此，现有技术中的用于排气歧管的牌号为429EM、441和444的铁素体不锈钢不能满足消费者的产品质量要求，因此已经进行了关于具有改进的高温性能的铁素体不锈钢的各种研究。
发明内容
本发明致カ于提供一种通过防止产生σ相来改进高温耐久性的铁素体不锈钢。此外，本发明致カ于提供ー种具有预定的高抗张强度和优良的可成形性的铁素体不锈钢。另外，本发明致カ于提供一种改进了高温耐久性的铁素体不锈钢的制造方法。另外，本发明致カ于提供一种通过減少昂贵元素的添加量并且用廉价元素代替昂贵元素来降低制造成本的铁素体不锈钢。本发明致カ于提供具有优良的高温強度的铁素体不锈钢，所述铁素体不锈钢按重量百分比计包含c，大于0wt%并且小于等于O. Olwt % ；Si,大于0wt%并且小于等于O. 5wt% ；Mn,大于Owt %并且小于等于2. Owt % ；S,大于等于Owt %并且小于等于O. 02wt% ；Cr，大于等于12wt%并且小于等于19wt% ;Mo，大于等于Owt %并且小于等于I. Owt % ；ff,大于等于2wt%并且小于等于7wt% ;Ti,大于等于0wt%并且小于等于O. 3wt% ;Nb,大于Owt %并且小于等于O. 6wt% ;N,大于Owt %并且小于等于O. Olwt % ;A1,大于等于0wt%并且小于等于O. 01wt% ;余量的Fe和其他不可避免的杂质。另外，铁素体不锈钢的热退火组织包括比例为5%或低于5%的σ相。
按重量百分比计，W可以大于等于3wt %并且小于等于6wt %。按重量百分比计，Mo+0. 83W可以大于等于3. 5wt%并且小于等于5. Owt%。此外，[(Ti+l/2NbV(C+N)]可以大于等于19. 5并且小于等于32。根据如上所述的本发明，通过防止产生σ相，可以提供具有改进的抵抗高温的结构的铁素体不锈钢。另外，根据本发明，可以提供保持高的可成形性并且具有优良的可成形性的铁素体不锈钢。本发明的另ー实施例致カ于提供ー种具有优良的高温強度的铁素体不锈钢的制造方法，所述制造方法将铁素体不锈钢的满足下面等式的韧脆转变温度(DBTT(°C ))控制为90°C或低于90°C，铁素体不锈钢按重量百分比计包含C，大于Owt %并且小于等于 O. Olwt% ;Si,大于Owt%并且小于等于O. 5wt% ；Mn,大于Owt%并且小于等于2. Owt% ；S,大于等于Owt %并且小于等于O. 02wt% ;Cr,大于等于12wt%并且小于等于19wt% ;Mo,大于等于Owt %并且小于等于O. 8wt% ;Ti,大于等于0wt%并且小于等于O. 3wt% ;Nb,大于0wt%并且小于等于O. 6wt% ;N,大于Owt%并且小于等于O. Olwt% ;A1,大于等于0wt%并且小于等于O. Olwt%，余量的Fe和其他不可避免的杂质，其中，Mo+0. 83W的值大于等于3. 5wt%并且小于等于5wt%，[(Ti+l/2Nb)/(C+N)]大于等于19. 5并且小于等于32，DBTT ( 0C ) = -184. 6+3. 2 (Crwt % ) +27. 5 (Mowt % )+4243. 4 (Cwt %+Nwt % ) -295. 6 (Al wt% ) +0. 9 [Nb wt% /(C wt% +N wt % )]。铁素体不锈钢的制造方法可以包括以下步骤加热坯的步骤；热退火步骤；冷退火步骤；室温下冷轧的步骤，其中，加热坯的步骤具有大于等于1180°C并且小于等于1240°C的坯加热温度。针对板温，热退火步骤可以具有大于等于1020°C并且小于等于1070°C的热退火温度。另外，铁素体不锈钢的晶粒尺寸可以是ASTM No. 3. O或者大于ASTMNo. 3. O。针对板温，冷退火步骤可以具有大于等于1030°C并且小于等于1080°C的冷退火温度。关于热退火步骤的热退火温度和冷退火步骤的冷退火温度，(冷退火温度)パ热退火温度)可以大于等于I. O并且小于等于I. I。根据如上所述的本发明，通过防止产生σ相，可以提供具有改进的抵抗高温的结构的铁素体不锈钢。此外，根据本发明，可以提供保持高的可成形性并且具有优良的可成形性的铁素体不锈钢。此外，根据如上所述的本发明，可以提供ー种具有改进的耐久性的铁素体不锈钢的制造方法。此外，根据本发明，可以提供ー种降低了制造成本的铁素体不锈钢的制造方法。
图I是示出Mo和W对高温强度的影响的测试结果的图。图2A是添加了 Mo的钢的热退火组织的光学显微镜照片。
图2B是添加了 Mo+W的钢的热退火组织的光学显微镜照片。图3是测试根据Mo和W的添加量的铁素体不锈钢的热疲劳性质的图。图4是测试根据Mo和W的添加量的铁素体不锈钢的耐高温氧化性的图。图5是测试根据Mo和W的添加量的铁素体不锈钢的耐高温盐害腐蚀性的图。图6是示意性地示出根据本发明优选实施例的铁素体不锈钢的制造方法的流程图。图7是示出根据坯加热温度的铁素体不锈钢的晶粒尺寸的图。图8是根据坯加热温度的铁素体不锈钢的平均r-bar值。图9是示出根据热退火过程中的热退火温度的平均r-bar值的图。 图10是示出根据冷退火过程中的冷退火温度的高温抗拉强度的图。图11是示出根据冷退火温度/热退火温度的平均r-bar值的图。图12是示出根据冷退火温度/热退火温度的高温抗拉强度的图。
具体实施例方式其他实施例的细节包括在详细的说明书和附图中。从下面參照附图详细描述的示例性实施例，本发明的优点和特征以及实现这些优点和特征的方法将是清楚的。然而，本发明不限于下面描述的实施例，并且可以以各种方式来实施本发明。另外，ー个部件与另一部件的连接包括部件的直接连接和具有位于部件之间的其他装置的情况下的部件的电连接。此外，为了使本发明的描述清楚，去除了与本发明无关的部件，并且在整个说明书中，相同的组件被指定相同的标号。在下文中，參照附图描述本发明。根据本发明优选实施例的铁素体不锈钢具有优良的高温強度，并且按重量百分比计包含C,大于0wt%并且小于等于O. 01wt% ;Si,大于0wt%并且小于等于O. 5wt% ；Mn,大于Owt %并且小于等于2. Owt % ;S,大于等于Owt %并且小于等于O. 02wt% ;Cr,大于等于12wt%并且小于等于19wt% ;Mo，大于等于Owt %并且小于等于I. Owt % ;W，大于等于2wt%并且小于等于7wt% ;Ti,大于等于0wt%并且小于等于O. 3wt% ;Nb,大于0wt%并且小于等于O. 6wt% ；N,大于Owt %并且小于等于O. 01wt% ;A1,大于等于Owt %并且小于等于O. 01wt% ;余量的Fe和其他不可避免的杂质。根据本发明优选实施例的具有优良的高温強度的铁素体不锈钢的制造方法，在铁素体不锈钢中按重量百分比计包含C，大于0wt%并且小于等于0.01wt% ;Si，大于Owt %并且小于等于O. 5wt% ;Mn,大于Owt %并且小于等于2. Owt % ;S,大于等于Owt %并且小于等于O. 02wt % ;Cr,大于等于12wt %并且小于等于19wt % ;Mo,大于等于Owt %并且小于等于I. Owt % ；Ti,大于等于Owt %并且小于等于O. 3wt % ；Nb,大于Owt %并且小于等于O. 6wt % ;N,大于Owt %并且小于等于O. Olwt % ;A1,大于等于Owt %并且小于等于O. Olwt%，余量的Fe和其他不可避免的杂质，其中，Mo+0. 83W的值大于等于3. 5 セ％并且小于等于5wt%，[(Ti+l/2Nb)/(C+N)]大于等于19. 5并且小于等于32，韧脆转变温度(DBTT(°C ))可以控制在90°C或低于90°C。DBTT ( °C ) = -184. 6+3. 2 (Crwt % ) +27. 5 (Mowt % )+4243. 4 (Cwt %+Nwt % ) -295. 6 (Alwt % ) +0. 9 [Nbwt % / (Cwt % +Nwt % )]。
另外，铁素体不锈钢的制造方法可以包括加热坯(SI)、热退火(S2)、冷退火(S3)和在室温下冷轧(S4)，加热坯的步骤具有大于等于1180°C并且小于等于1240°C的坯加热温度。根据本发明制造的铁素体不锈钢具有优良的耐高温氧化性、耐高温盐害腐蚀性、高温強度、热疲劳性质和可成形性。这些性质会受到铁素体不锈钢中包含的元素以及元素的添加量的影响。在下文中，更详细地描述构成本发明的铁素体不锈钢的组分体系。下面的组分体系用重量百分比(wt% )表示。在铁素体不锈钢中，C可以大于0wt%并且小于等于O. 01wt%。由于C可以增加铁素体不锈钢的室温強度，所以可以添加大于0wt%的C。相反，当C的添加量大于O. 01wt%时，铁素体不锈钢的室温强度增加，而高温強度和延展性、机械可加工性和室温韧性会相对下降。因此，优选地，添加大于Owt %并且小于等于O. Olwt %的C。更优选地，可以添加O. 005wt%或小于 O. 005wt% 的 Co 可以包含大于Owt%并且小于等于O. 5wt%的Si。Si是用作熔融金属态的铁素体不锈钢的脱氧剂的元素，并且Si在炼钢エ艺中是必需的。另外，Si在提高铁素体不锈钢的耐氧化性方面可以是有利的。相反，当添加大于O. 5wt%的Si吋，由于Si的固溶体硬化而会增加铁素体不锈钢的硬度，因此铁素体不锈钢的延展性和机械可加工性下降。可以包含大于Owt%并且小于等于2. Owt%的Mn。当铁素体不锈钢用作车辆的排气歧管的材料时，在高温下会产生鱗片。在这种情况下，产生的鱗片会容易地分离，并且分离的鱗片会流入催化转换器并且阻挡催化转换器的通道。因此，铁素体不锈钢必须具有针对鳞片的耐分离性，从而铁素体不锈钢可以包含用于耐分离性的Mn。另ー方面，当Mn的添加量大于2. 0被％时，会由于Mn和S的反应而产生MnS。MnS会对铁素体不锈钢的耐腐蚀性产生负面影响，因此，优选地，包含大于0wt%并且小于等于2. 0wt%的Mn。尽管P可以增加铁素体不锈钢的強度，但是P会降低机械可加工性。此外，通常认为P是铁素体不锈钢的炼钢エ艺中的杂质，优选地尽可能減少P。另ー方面，在精炼成本或生产率方面，在エ艺中过度地减少P是低效的，因此优选地，包含不超过O. 02wt%的P。可以包含大于等于Owt%并且小于等于O. 02wt%的S。S可以作为铁素体不锈钢中的夹杂物而存在，或者可以作为降低耐腐蚀性的杂质。因此，尽管优选地尽可能地降低S的添加量，以提高铁素体不锈钢的耐腐蚀性，但是在成本和时间方面，在エ艺中过度地减少S会是低效的。因此，优选地控制S的添加量为O. 02wt%或低于O. 02wt%，将S的添加量控制在O. 003wt%或低于O. 003wt%可能是特别优选的。可以包含大于等于12wt%并且小于等于19wt%的Cr。Cr是为了提高铁素体不锈钢的耐腐蚀性和耐氧化性而必须添加的合金元素。即，由于当Cr的添加量低时铁素体不锈钢难以具有足够的耐腐蚀性，因此可以包含12wt%或大于12wt%的Cr。另ー方面，当Cr的添加量大于19wt%时，铁素体不锈钢的耐腐蚀性得到提高，而强度过度增加，这样延展性和冲击性质会显著下降。因此，优选地，在铁素体不锈钢中包含大于等于12wt%并且小于等于19wt% 的 Cr。可以包含大于等于Owt %并且小于等于O. 3wt%的Ti。Ti是为了提高铁素体不锈钢的高温強度和耐晶间腐蚀性而添加的合金元素。当铁素体不锈钢中的Ti的添加量大于O. 3被％时，炼钢夹杂物增加，并且会频繁地产生例如结疤的表面缺陷，并且在连铸过程中水口会被堵塞，因此会降低エ艺效率。另外，随着固溶体Ti的増加，铁素体不锈钢的延展性和低温冲击性能会下降。此外，当在铁素体不锈钢中添加Nb和Ti并且该铁素体不锈钢在高温下长时间使用吋，Fe3Nb3C碳化物会析出，并且会出现粗糙化，因此会导致高温劣化。因此,在本发明中，Ti的添加量可以为O. 3wt%或低于O. 3wt%。N的添加量可以大于Owt %并且小于等于O. Olwt %。尽管与C类似，N增加铁素体不锈钢的強度，但是N会降低延展性和机械可加工性。具体地讲，优选地，包含大于0wt%并且小于等于O. 01wt%的N，以保障焊接部分的充分的延展性和机械可加工性。可以特别优选地是包含O. 007wt%或低于O. 007wt%的N。在铁素体不锈钢中，Mo的添加量可以大于等于Owt%并且小于等于I. Owt%。另夕卜，可以特别优选的是，Mo是O. 8wt%或低于O. Swt%，其中，铁素体不锈钢的热退火组织可 以包括5%或低于5%的σ相比例。优选地，W可以为大于等于2wt%并且小于等于7wt%，更优选地，可以包含大于等于3wt %并且小于等于6wt %的W。为了铁素体不锈钢的高温強度，已经进行了例如添加Mo的各种研究和努力。在添加Mo的方法中，当铁素体不锈钢中添加的Mo为3wt%或大于3￥セ％时，产生σ相的铁素体不锈钢。σ相不仅会导致制造铁素体不锈钢的过程中的缺陷，而且会导致当将该铁素体不锈钢用于车辆的排气歧管时的耐久性问题。通过减少根据本发明的铁素体不锈钢中的Mo，可以防止产生σ相。另外，在根据本发明的铁素体不锈钢中，Mo的添加量可以为lwt%或小于Iwt%，以确保高温強度。可以特别优选地，Mo的添加量是O. 8wt %或低于O. 8wt %。在铁素体不锈钢的炼钢エ艺中，由于以大規模执行炼钢エ艺，所以不容易将物质的量控制在非常小的级别内，因此为了控制Mo的量而进行的努力可能是低效的。另ー方面，在降低制造成本方面，由于例如Mo的兀素是昂贵的原材料，因此精确控制Mo的添加量可能是有利的。因此，可以通过将Mo的添加量控制在O. 8wt%或低于O. 8wt%来保持铁素体不锈钢的性质并且提高工艺效率。当W的添加量小于2wt%W，例如Fe2W的纳米尺寸的精细析出物的生成量和基质中的W的固溶体的量減少，因此难以提供具有足够的高温強度和热疲劳性质的铁素体不锈钢。另外，当W的添加量大于7wt%时，铁素体不锈钢的原材料成本会増加，并且在铁素体不锈钢中产生大量的Fe2W，这对物流不利并且降低生产效率，并且会降低可焊接性和可成形性。通过进一歩包含W，该铁素体不锈钢在900°C的高温拉カ测试中显示出40MPa或大于40MPa的抗拉强度，因此该铁素体不锈钢可以用于需要高温下的高強度的车辆的排气歧管。当Mo的添加量是O. 8wt%或低于O. 8 セ％时，为了确保耐高温氧化性、耐高温盐害腐蚀性、高温強度和热疲劳性质，该铁素体不锈钢还可以包含W。考虑到对铁素体不锈钢的闻温强度的影响，两种添加的兀素Mo和W之间的关系可以表不为Mo+0. 83W大于等于
3.5wt%并且小于等于5. Owt %。当Mo+0. 83W小于3. 5wt%时,铁素体不锈钢的性质(高温強度、高温疲劳寿命、耐高温氧化性和耐高温盐害腐蚀性)会下降，并且当Mo+0. 83W大于5. 0wt%时，高温性质优良，但是作为室温机械可加工性的因素的延展性下降，并且焊接部分和母体材料的韧性也会下降。铁素体不锈钢可以包含大于等于3. 5wt%并且小于等于5. Owt %的Mo+0. 83W。对于铁素体不锈钢中包含的Mo和W，当Mo+0. 83W的值小于3. 5wt %时，难以提供用于车辆的排气歧管的具有足够的高温強度和热疲劳性质的铁素体不锈钢。即，铁素体不锈钢中包含小于3. 5wt%的Mo+0. 83W，由该铁素体不锈钢制造的车辆的排气歧管的最大可用温度为900°C或者低于900°C，因此该铁素体不锈钢在较高的温度下不可用。另外，当Mo+0. 83W的值大于5. Owt%时，在铁素体不锈钢的物流过程中存在问题，因此生产率下降，并且可成形性和可焊接性也会下降。在铁素体不锈钢中，Ti可以大于等于0wt%并且小于等于O. 3wt%, Nb可以大于Owt %并且小于等于O. 6wt %, N可以大于Owt %并且小于等于O. OIwt %, Al可以为O. Olwt %或小于O. Olwt %。在这种构造中，元素之间的关系[(Ti+l/2NbV(C+N)]可以大于等于19. 5并且小于等于32。应该加入预定量的Ti和Nb，以确保铁素体不锈钢的高温強度和热疲劳性质。当Ti和Nb的添加量是预定水平以下时，在受焊接热影响的部分会出现晶粒腐蚀，或者高温强度和热疲劳性质会下降。因此，可以控制Ti和Nb的添加量，从而添加19. 5或大于19. 5的(Ti+l/2NbV(C+N)。另ー方面，当(Ti+l/2NbV(C+N)大于32时，在铁素体不锈钢的高温性 质方面会是有利的，固溶体Nb的添加量过度增加，导致室温延展性、韧性和机械可加工性会下降。因此，可以包含大于等于19. 5并且小于等于32的[(Ti+l/2NbV(C+N)]。在下文中，參照实施例和对比实施例来描述本发明，以为了容易地对本发明进行说明，并且本发明不限于下面的实施例和对比实施例。I.样品的制备表I示出了实施例和对比实施例中使用的样品的化学组分。參照表1，实施例和对比实施例包含作为基本组成的Fe-15wt% Cr，通过改变Mo、W和Nb的添加量以及(Ti+l/2Nb)/(C+N)来制造铁素体不锈钢。采用20mmt和5mmt局部执行热退火,并且通过热退火エ艺和冷退火エ艺制造厚度为2. Omm的卷材和具有20mmt条的样品。如上所述制造的样品是表I中的实施例I至实施例7以及对比实施例I至对比实施例4。(表 I)
权利要求
1.具有优良的高温強度的铁素体不锈钢，所述铁素体不锈钢按重量百分比计包含C，大于Owt%并且小于等于O. 01wt%;Si,大于Owt%并且小于等于O. 5wt% ；Mn,大于Owt%并且小于等于2. Owt % ;S,大于等于0wt%并且小于等于O. 02wt% ;Cr,大于等于12wt%并且小于等于19wt%;Mo,大于等于Owt %并且小于等于I. 0wt% ；ff,大于等于2wt%并且小于等于7wt% ;Ti,大于等于0wt%并且小于等于O. 3wt% ；Nb,大于0wt%并且小于等于O. 6wt% ；N,大于Owt %并且小于等于O. Olwt % ;A1,大于等于Owt %并且小于等于O. Olwt % ;余量的Fe和其他不可避免的杂质。
2.根据权利要求I所述的铁素体不锈钢，其中，按重量百分比计，Mo是O.8wt%或低于O.8wt% ο
3.根据权利要求2所述的铁素体不锈钢，其中，铁素体不锈钢的热退火组织包括比例为5%或低于5%的σ相。
4.根据权利要求I所述的铁素体不锈钢，其中，按重量百分比计，W大于等于3wt%并且小于等于6wt%。
5.根据权利要求I所述的铁素体不锈钢，其中，按重量百分比计，MO+0.83W大于等于3.5wt%并且小于等于5. Owt %。
6.根据权利要求I至权利要求5中的任意一项权利要求所述的铁素体不锈钢，其中，[(Ti+l/2Nb)/(C+N)]大于等于19. 5并且小于等于32。
7.ー种具有优良的高温強度的铁素体不锈钢的制造方法，所述制造方法将铁素体不锈钢的满足下面等式的韧脆转变温度DBTT控制为90°C或低于90°C，铁素体不锈钢按重量百分比计包含C,大于Owt %并且小于等于O. Olwt % ;Si,大于Owt %并且小于等于O. 5wt% ；Mn,大于Owt %并且小于等于2. Owt % ;S,大于等于Owt %并且小于等于O. 02wt% ;Cr,大于等于12wt%并且小于等于19wt% ;Mo,大于等于0wt%并且小于等于O. 8wt% ;Ti,大于等于Owt %并且小于等于O. 3wt% ;Nb,大于Owt %并且小于等于O. 6wt% ;N,大于0wt%并且小于等于O. 01wt% ;A1,大于等于0wt%并且小于等于O. 01wt% ;余量的Fe和其他不可避免的杂质， 其中，Mo+0. 83W的值大于等于3. 5wt%并且小于等于5wt%，[(Ti+l/2NbV(C+N)]大于等于19. 5并且小于等于32， DBTT (°C ) = -184. 6+3. 2 (Crwt % ) +27. 5 (Mowt % ) +4243. 4 (Cwt % +Nwt % ) -295. 6 (Alwt % ) +0. 9 [Nb wt % /(C wt % +N wt % )]。
8.根据权利要求7所述的铁素体不锈钢的制造方法，所述制造方法包括以下步骤 加热坯的步骤； 热退火步骤； 冷退火步骤； 室温下冷轧的步骤， 其中，加热坯的步骤具有大于等于1180°C并且小于等于1240°C的坯加热温度。
9.根据权利要求8所述的铁素体不锈钢的制造方法，其中，针对板温，热退火步骤具有大于等于1020°C并且小于等于1070°C的热退火温度。
10.根据权利要求8所述的铁素体不锈钢的制造方法，其中，铁素体不锈钢的晶粒尺寸是 ASTM No. 3. O 或者大于 ASTM No. 3. O。
11.根据权利要求8所述的铁素体不锈钢的制造方法，其中，针对板温，冷退火步骤具有大于等于1030°C并且小于等于1080°C的冷退火温度。
12.根据权利要求8所述的铁素体不锈钢的制造方法，其中，关于热退火步骤的热退火温度和冷退火步骤的冷退火温度，(冷退火温度)パ热退火温度)大于等于I. O并且小于等于I. I。
全文摘要
本发明涉及一种具有优良的高温强度的铁素体不锈钢和该铁素体不锈钢的制造方法，该制造方法将铁素体不锈钢的满足下面等式的韧脆转变温度(DBTT(℃))控制为90℃或低于90℃，铁素体不锈钢按重量百分比计包含C，大于0wt％且小于等于0.01wt％；Si，大于0wt％且小于等于0.5wt％；Mn，大于0wt％且小于等于2.0wt％；P，大于等于0wt％且小于等于0.02wt％；S，大于等于0wt％且小于等于0.02wt％；Cr，大于等于12wt％且小于等于19wt％；Mo，大于等于0wt％且小于等于1.0wt％；Ti，大于等于0wt％且小于等于0.3wt％；Nb，大于0wt％且小于等于0.6wt％；N，大于0wt％且小于等于0.01wt％；Al，大于等于0wt％且小于等于0.01wt％；余量的Fe和其他不可避免的杂质，其中，Mo+0.83W的值大于等于3.5wt％且小于等于5wt％，[(Ti+1/2Nb)/(C+N)]大于等于19.5且小于等于32，DBTT(℃)＝-184.6+3.2(Crwt％)+27.5(Mowt％)+4243.4(Cwt％+Nwt％)-295.6(Al wt％)+0.9[Nb wt％/(C wt％+N wt％)]。
文档编号C22C38/26GK102690997SQ201110422030
公开日2012年9月26日 申请日期2011年12月13日 优先权日2011年3月25日
发明者徐辅晟, 柳度烈, 金相锡 申请人:Posco公司