一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢及其制造方法
【专利摘要】一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢及其制造方法，其成分重量百分比为：C≤0.020%，Si≤0.60%，Mn≤0.80%，Cr16.0～19.0%，Mo0.4～1.2%，P≤0.040%，S≤0.005%，N≤0.015%，18.5%≤Cr+3Mo+Nb≤22%，C+N≤0.025%，Ca0.0010～0.0050%，Al≤0.05%；Nb、Ti中一种以上，余Fe和不可避免杂质。通过电炉冶炼、AOD、VOD精炼，经连铸获得连铸坯，再经热轧、酸洗、冷轧及退火酸洗等工序。本发明可针对国四排放标准带来的商用车排放净化系统设计变更，净化尿素喷淋系统壳体材料需要满足400～600℃的高温及尿素共同的腐蚀环境条件；具有和SUS304相当的耐高温和尿素腐蚀性能，同时，材料具有铁素体面心结构，从而具有低的热膨胀系数。
【专利说明】一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢及其制造方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及不锈钢【技术领域】，特别涉及一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢及其制造方法。
【背景技术】
[0002]近年我国汽车工业飞速发展，包括汽车尾气排放在内的环境污染日益严重。传统商用车包括重卡在内的大吨位车的排放已经引起高度重视。随着国家环保要求的提高，商用重卡汽车的排放等级从目前的国三提高到国四。
[0003]传统的国三排放要求，不需要将发动机排放的有害气体进行处理，一般直接外排。当从国三提高到国四排放要求时，排放等级提高从技术层面考虑，需要在原排放系统中增加一个尾气净化转化装置。该装置使用温度在400~60(TC，通过喷淋尿素(浓度在3%~4%)，并在高温作用下尿素可以分解形成NH3,与发动机燃烧产物中的有毒有害气体如NOx发生反应，形成N2和H2O的无污染产物，达到环境保护的目的。高温环境并存在耐尿素的条件下传统材料使用奥氏体不锈钢如SUS304 (18Cr — 8Ni)。但该不锈钢由于含有高成本及稀缺资源Ni，大大增加了零部件的制造成本，同时，该不锈钢为奥氏体不锈钢，汽车零部件不间断运行会导致零部件的热胀冷缩发生，系统中的附加零件如起到净化作用的陶瓷内胆等会因热胀冷缩引起不锈钢壳体的尺寸变化，陶瓷内胆会受力破碎导致失效。因此需要开发一种制造成本相对较低，同时其不锈钢具备与SUS304不锈钢相当的耐尿素腐蚀性能和低的热膨胀系数。除此之外，该尿素处理装置一般会安装在车体的外边，在汽车运行特别是在冬季北方地区，因为采用撒盐除雪的高速公路等运行中，还要考虑其外部的耐氯离子腐蚀要求。
[0004]传统的SUS304不锈钢的的成分为:C≤0.07%, Si≤1.0%, Mn≤2.0%,Cr 17.5-19.5%, Ν?8.0-10.5%, P ≤ 0.045%, S ≤ 0.015%, N ≤ 0.11% ;其力学性能为:屈服强度(MPa)≤230，抗拉强度(MPa)≤540，延伸率(%)≤45。
[0005]传统采用SUS304的Cr 一 Ni不锈钢，由于含有昂贵的金属镍，导致材料的制造成本较高。
[0006]在化肥行业的尿素环境中也采用AISI304不锈钢(美标，相当于SUS304不锈钢)之外，还有如日本专利特开2007 — 113484 (相当于SUS304，18Cr — 8Ni)和日本专利特开2003 - 301241 (双相不锈钢25Cr — 6Ν? 一 2Mo 一 2W)所公开的不锈钢。前者主要用于尿素的储存装置，后者用于尿素的制造装置。
[0007]另外，专利号W02010/010816A1公开的不锈钢材料也是用于尿素的储存装置替代SUS304不锈钢材料，降低成本，最高使用温度在60°C，并不是用于尾气净化喷淋分解系统。
[0008]上述公开的不锈钢均未满足使用温度400~600°C及尿素喷淋净化系统的服役环境条件。
【发明内容】
一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢及其制造方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及不锈钢【技术领域】，特别涉及一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢及其制造方法。
【背景技术】
[0002]近年我国汽车工业飞速发展，包括汽车尾气排放在内的环境污染日益严重。传统商用车包括重卡在内的大吨位车的排放已经引起高度重视。随着国家环保要求的提高，商用重卡汽车的排放等级从目前的国三提高到国四。
[0003]传统的国三排放要求，不需要将发动机排放的有害气体进行处理，一般直接外排。当从国三提高到国四排放要求时，排放等级提高从技术层面考虑，需要在原排放系统中增加一个尾气净化转化装置。该装置使用温度在400~60(TC，通过喷淋尿素(浓度在3%~4%)，并在高温作用下尿素可以分解形成NH3,与发动机燃烧产物中的有毒有害气体如NOx发生反应，形成N2和H2O的无污染产物，达到环境保护的目的。高温环境并存在耐尿素的条件下传统材料使用奥氏体不锈钢如SUS304 (18Cr — 8Ni)。但该不锈钢由于含有高成本及稀缺资源Ni，大大增加了零部件的制造成本，同时，该不锈钢为奥氏体不锈钢，汽车零部件不间断运行会导致零部件的热胀冷缩发生，系统中的附加零件如起到净化作用的陶瓷内胆等会因热胀冷缩引起不锈钢壳体的尺寸变化，陶瓷内胆会受力破碎导致失效。因此需要开发一种制造成本相对较低，同时其不锈钢具备与SUS304不锈钢相当的耐尿素腐蚀性能和低的热膨胀系数。除此之外，该尿素处理装置一般会安装在车体的外边，在汽车运行特别是在冬季北方地区，因为采用撒盐除雪的高速公路等运行中，还要考虑其外部的耐氯离子腐蚀要求。
[0004]传统的SUS304不锈钢的的成分为:C≤0.07%, Si≤1.0%, Mn≤2.0%,Cr 17.5-19.5%, Ν?8.0-10.5%, P ≤ 0.045%, S ≤ 0.015%, N ≤ 0.11% ;其力学性能为:屈服强度(MPa)≤230，抗拉强度(MPa)≤540，延伸率(%)≤45。
[0005]传统采用SUS304的Cr 一 Ni不锈钢，由于含有昂贵的金属镍，导致材料的制造成本较高。
[0006]在化肥行业的尿素环境中也采用AISI304不锈钢(美标，相当于SUS304不锈钢)之外，还有如日本专利特开2007 — 113484 (相当于SUS304，18Cr — 8Ni)和日本专利特开2003 - 301241 (双相不锈钢25Cr — 6Ν? 一 2Mo 一 2W)所公开的不锈钢。前者主要用于尿素的储存装置，后者用于尿素的制造装置。
[0007]另外，专利号W02010/010816A1公开的不锈钢材料也是用于尿素的储存装置替代SUS304不锈钢材料，降低成本，最高使用温度在60°C，并不是用于尾气净化喷淋分解系统。
[0008]上述公开的不锈钢均未满足使用温度400~600°C及尿素喷淋净化系统的服役环境条件。
【发明内容】
[0009]本发明的目的在于提供一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢及其制造方法，可针对国四排放标准带来的商用车排放净化系统设计变更，净化尿素喷淋系统壳体材料需要满足400~600°C的高温及尿素共同的腐蚀环境条件；具有和SUS304相当的耐高温和尿素腐蚀性能，同时，该材料具有铁素体面心结构，从而具有低的热膨胀系数。
[0010]为达到上述目的，本发明的技术方案是:
[0011]为了获得与SUS304相当的耐腐蚀性能，本发明钢采用低碳氮设计路线，如C≤0.020%, N≤0.015%，C+N ≤ 0.025%，可以通过控制杂质元素含量提高耐腐蚀性，合金Cr控制在16.0~19.0%，并添加Mo元素可以进一步提高抗氯离子(冬季撒盐除雪带来的外部氯离子等)腐蚀能力及抗高温氧化腐蚀性能。同时，通过添加稳定化元素Nb，Ti，降低钢中总氧含量及采用Ca处理(0.0010~0.0050%)不仅可以稳定杂质元素碳和氮，同时，通过控制冶炼钢水较低的氧含量(< 50ppm)及Ca处理可以有效改善钢中夹杂物塑性(加钙作用主要是氧化钙与氧化铝形成低熔点的复合氧化物CaO-Al2O3，相当于对氧化铝夹杂物进行了变性处理，以达到改善夹杂物塑性目的)，在提高耐腐蚀性的同时还可以提高钢的纯净度，有利于提高材料的加工成型性能。另外，结合控制材料组织晶粒度(晶粒度控制在6-8级)可以充分提高材料的成形性，使材料r值超过1.5。通过控制Nb，Ti含量及比例关系，适量的Nb不仅可以固定材料中的碳，同时，适量的Ti也可以固定材料中的N，Nb及Ti共同控制基体中的C、N，提高晶间腐蚀性能和抗尿素均匀腐蚀性能。在Nb或Ti稳定C和N的同时，减少了基体中的固溶含量，还可以进一步提高耐腐蚀性和降低起皱。同时，通过省Ni甚至不添加Ni，而添加少量的Mo，调整抗点蚀当量值(Cr+3Mo )，可以确保材料性能的同时,也尽可能降低材料成本。上述成分设计利用现有常规装备很容易获得连铸坯及热轧板卷及冷产产品，有利于生产制造控制。
[0012]本发明采用中铬之外(16.0~19.0%Cr)，适当调整金属硅和锰含量，金属硅在冶炼中可以起到脱氧作用，有利于稳定化元素Ti的加入和提高收得率，一般硅含量控制大于0.20%,过高的金属硅又不利于材料常温成型性能，控制在0.60%以内不会影响使用。锰有与硅类似脱氧作用，过高不利于保证耐腐蚀性。同时控制一定Mn/Si比，一般0.8-1.4之间比较好，主要有利于提高材料的酸洗效果，Mn控制在0.80%以内。为了改善耐腐蚀性能，特别是耐尿素腐蚀和耐氯离子腐蚀，添加Mo含量控制在0.4%~1.2%,且18.5% ( Cr+3Mo+Nb ( 22%，以确保耐点腐蚀当量。
[0013]本发明成分中N1、Cu作为杂质元素，主要来源于废钢中，尽可能控制，一般金属Ni不超过0.3%，不会影响使用性能。Cu不超过0.30%，也不影响材料使用性能。同时也要求金属Al不超过0.05%，确保尽可能少形成氧化铝夹杂物。
[0014]本发明可以采用T1、Nb中的一种或者两种方式稳定C，N元素，Nb或Ti均可以用于稳定钢中C和N。但双稳定时Ti稳定N因为Ti与N结合作用比Ti与C结合作用强；同样，对于Nb，Nb与C结合作用强于Nb与N的结合作用。这样，T1、Nb双稳定化钢中的Ti稳定N，Nb稳定C，各自按照氮化物和碳化物化学当量比加入。由Nb和对TiN而言过剩的Ti把C稳定，还可以更好改善Ti或Nb单稳定钢的晶间腐蚀性能，即提高不锈钢的耐晶间腐蚀腐蚀性能。
[0015]本发明采用低碳氮成分设计C≤0.020%, N≤0.015%，C+N ≤0.025%,同时，考虑到较宽范围的碳和氮含量，稳定化元素铌单独添加应不低于0.20%，且保证不低于10倍的C含量，可以保证材料耐蚀性，但也不要超过0.40%,否则就容易形成粗大Fe2Nb，且增加成本。考虑到焊接件的焊接效果，材料中单独加入Ti，其含量在保证最低0.15%的同时，也要保证不低于8倍的(C+N)含量，但也不要超过0.30%,否则连铸过程中形成的TiN容易附着在连铸坯表面，也不利于保证材料表面质量，还会增加修磨量，最终会影响到成品的腐蚀性能。采用Nb和Ti共同添加时，Nb/Ti为0.70-1.5为好，同时，还要保证0.5Nb+Ti≤0.10%+5(C+N),保证发挥稳定化元素稳定作用，提高腐蚀性能，但Nb+Ti也不要超过0.40%,否则会增加成本和影响成形性。该成分设计可以在已有的生产线中更容易实现冶炼。
[0016]具体地，本发明的一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢，其成分重量百分比:
[0017]C ≤ 0.020%,
[0018]Si ^ 0.60%,
[0019]Mn ^ 0.80%,
[0020]Cr:16.0 ~19.0%，
[0021]Mo0.4 ~1.2%,且，18.5% ( Cr+3Mo+Nb ( 22%,
[0022]P ^ 0.040%,
[0023]S ≤ 0.005%,
[0024]N ≤ 0.015%，C+N≤ 0.025%，
[0025]Ca:0.0010 ~0.0050%,
[0026]Al ( 0.05%,其余为Fe和不可避免的杂质元素；且，
[0027]Nb和Ti中的一种或一种以上作为稳定化元素，添加总量为:
[0028]Nb 单稳定:0.10% ( 0.5Nb ( 0.20% ；
[0029]Ti 单稳定:0.15% ≤ Ti，且 8X (C+N)≤ Ti ≤ 0.30% ；
[0030]Nb, Ti 双稳定；10 (C+N) ( 0.5Nb+Ti ( 15 (C+N) ；Nb/Ti=0.70-1.5 ；Nb+Ti ( 0.40% ；
[0031]杂质元素Ni ( 0.3%，Cu ( 0.3%，O≤0.0050%,其它杂质元素总量低于0.05%。
[0032]在本发明的铁素体不锈钢化学成分设计中:
[0033]C和N:本发明钢种属于超低碳氮的经济型不锈钢，为了获得良好的耐腐蚀性能，因此在本钢中，需要尽可能降低其含量。目前冶炼设备在保证生产能力的情况下能够比较容易满足将碳和氮控制在总量小于0.025%，同时达到碳量≤0.020%、氮量≤0.015%的要求。降低碳和氮总量主要是尽可能降低稳定化元素用量，特别是减少Ti的使用，保证产品的表面质量和提高晶间腐蚀性能。同时降低 碳和氮含量还可以发挥不锈钢无间隙化来提高材料成型性能；
[0034]Cr:是提高耐蚀性和强度的主要合金元素。在高温和尿素复合条件下，Cr是提高不锈钢抗氧化性和尿素腐蚀性能的重要元素，同时也提高其在氯化物溶液中的耐点蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀能力。Cr提高钢的强度，但过高降低钢的塑性，对成型和焊接性不利。过低不利于提高其腐蚀性能，选择范围16.0~19.0%。
[0035]S1:加入钢中起到脱氧和改善耐蚀性的作用，过低不利于脱氧作用，一般大于
0.2%。大于0.6%，加工和韧性不 利，对常温下成型不利。考虑到整体性能，选择范围0.20~
0.60%ο[0036]Mn:弱奥氏体元素，Mn可以抑制不锈钢中硫的有害作用，提高热塑性。过低不利于提高其热塑性，也不利于提高常温下的成型性能，过高不利于保证其耐腐蚀性。选择范围
0.20 ~0.80%。
[0037]Ti和Nb:Ti和Nb主要用于防止钢中铬和碳结合形成铬碳化物而引起的铬浓度降低导致耐腐蚀性降低，特别是引起晶间腐蚀；Ti还可以与钢中硫结合形成TiC2S化合物以防止MnS所引起的点蚀。Ti和Nb可以提高不锈钢的室温和高温强度，提高铁素体不锈钢的抗疲劳和冷成型性及焊接性，但对钢的脆性转变温度不利。Ti与氮形成的氮化物(TiN)作为夹杂物会影响钢的表面和内在质量，Nb与氮形成的氮化物(NbN)还会降低钢的热塑性。Ti含量大于0.05%时效果明显，过多会产生表面缺陷一般不超过0.30%。Nb含量大于0.10%时效果明显，超过0.40%会因Nb过多导致形成粗大的Fe2Nb，不利于材料成型性能。综合考虑到所加C，N含量，选择其中的一种或者两种作为稳定化添加元素，选择范围:
[0038]Nb 单稳定:0.10% ( 0.5Nb ( 0.20% ；Ti 单稳定:0.15% ≤ Ti 且 8X (C+N)≤ Ti ≤ 0.30% ；
[0039]Nb, Ti 双稳定:10X (C+N) ( 0.5Nb+Ti ( 15 (C+N) ；Nb/Ti=0.70-1.5 ；Nb+Ti ( 0.40%o
[0040]Mo:Mo主要提高抗氧化性和耐氯离子腐蚀性能，提高还原性介质中腐蚀性能，替代昂贵金属Ni。加入Mo会提高了材料成本，通过稳定化元素及其它元素作用，合金设计时采用:Mo0.4~1.2%且满足18.5% ( Cr+3Mo ( 22%，以尽可能降低材料成本。
[0041]Cu =Cu主要来于不锈钢废钢中，加入铜可以改善腐蚀性能，但加入铜既增加材料成本，同时也导致废钢管理成本增加，在满足腐蚀性能条件下，不添加Cu，残余Cu不超过
0.3%。
[0042]N1:为了降低制造成本，采用了省镍合金设计，同时配合16.0~19.0%的Cr，获得铁素体组织，从而使其热膨胀系数较SUS304低。Ni在铁素体不锈钢中属于控制元素，尽可能减少Ni的含量，总量不超过0.30%。
[0043]Al:A1作为不锈钢炼钢脱氧剂使用有利于减少其夹杂物。但过高会导致Al氧化物形成造成韧性降低并影响产品表面质量。实际生产中比较难以控制加入量，合金中含有较高的Si时，可以少用Al脱氧。本发明采用一定含量的Si脱氧并添加少量的Al脱氧，因此 Al ≤ 0.050%。
[0044]加Al对控制钢中夹杂物有利，因此在脱氧处理过程中添加适当的Al。但处理不当Al脱氧产物Al2O3会转为夹杂物导致钢中夹杂物影响深冲加工性能，为此，可以通过添加Ca消除Al脱氧产物Al2O3的不良影响。
[0045]Ca:通过Ca处理,可以使Ca脱氧形成CaO并且与钢液中的Al2O3, MgO, SiO2等夹杂物形成复合型夹杂物CaO-SiO2-MgO-Al2O3,该复合型夹杂物具有一定高温塑性，有利于高温轧制变形破碎，改善成品材料的成型性能。适量的Ca也有利于促进脱硫，降低S含量，避免因S与Mn反应形成MnS，影响点蚀性能。Ca过低不能起到作用，过高会以夹杂物形式存在，恶化材料性能，合适的添加量为Ca:0.0010~0.0050%。
[0046]O:0是钢中的杂质元素之一，主要以形成的氧化物夹杂形式存在，较高的O表明夹杂物较高。降低钢中O含量就可以确保钢中夹杂物含量较低，有利于提高成形性和点蚀性能。钢中O < 0.0050%时可以确保材料具有较高的冲压成型性能和抗点蚀性能。[0047]P和S:铁素体不锈钢中磷和硫会严重影响不锈钢的耐蚀性和加工性能，必须严格控制，一般希望控制在P≤0.035%, S≤0.003%。
[0048]为了确保材料的抗腐蚀性能，主要合金元素Cr成分在16.0~19.0%之间，同时采用Mo及稳定化元素如Ti，Nb, V等的一种元素或复合添加。加Al对控制钢中夹杂物有利，因此在脱氧处理过程中添加适当的Al。但处理不当Al脱氧产物Al2O3会转为夹杂物导致钢中夹杂物影响深冲加工性能，为此，可以通过添加Ca消除Al脱氧产物Al2O3的不良影响。
[0049]本发明的一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢的制造方法，其包括如下步骤:
[0050]I)冶炼、铸造
[0051]将按照上述成分设计通过电炉炼钢、AOD脱碳、VOD脱氧三步法炼钢并在VOD结束后进行喂硅钙钡丝和钛丝处理，再经过连铸获得连铸坯，连铸过程拉速为0.9~1.lm/min、电磁搅拌电流1000~1600安培，使连铸坯中等轴晶比例不低于60%，连铸坯进行带温表面修磨，修磨起始温度不低于380°C，修磨终了温度不低于180°C，修磨后带温送加热炉加热至1100~1200°C，并保温180~360min，进行热轧；[0052]2)热轧，
[0053]首先进行5~7道次粗轧，温度区间1050~820°C，并去表面氧化皮，粗轧坯经过5~7道次精轧，温度区间980~820°C，冷却和卷取获得热轧板卷；
[0054]3)冷轧
[0055]热轧板卷经过退火酸洗后进行冷轧加工，冷轧轧制压下率60~80% ；
[0056]4)退火，
[0057]冷轧后退火，退火温度920~1050°C ;酸洗，通过控制退火速度25~50米/min，使冷轧不锈钢可以充分再结晶，且晶粒度等级达到6-8级，并保证表面粗糙度Ra0.10~
0.50 μ m，这样既可以保证深冲加工性能又有利于提高全面腐蚀性能，获得综合性能满足要求的冷轧不锈钢产品。
[0058]本发明得到厚度为0.5~2.5mm的冷轧不锈钢板。
[0059]本发明的有益效果:
[0060]采用上述设计的不锈钢其在400~600°C并喷淋尿素的环境中的耐腐蚀性能达到了 SUS304不锈钢的水平，其耐点蚀性能还优于SUS304不锈钢，综合试验结果，耐腐蚀性能达到甚至优于传统的SUS304不锈钢。
【具体实施方式】
[0061]下面结合实施例对本发明做进一步说明。
[0062]表1所示为实验钢种的化学成分，其中1-7为本发明钢种，8 - 10为对比钢种。
[0063]表2为本发明钢和对比例钢的力学性能和点蚀电位比较。其中，力学性能检测屈服强度、抗拉强度、延伸率、硬度。腐蚀性能测定点蚀电位和均匀腐蚀性能。
[0064]点蚀电位测量利用动电位法测量不锈钢在中性3.5%氯化钠溶液中的点蚀电位。实验中取3个平均值计算最终结果。
[0065]试样的均匀腐蚀采用美国AK公司冷凝液组成为:IOOppm CF, IOOppmNO3^5000ppmS042_，阳离子为NH4+,用稀硫酸将溶液pH值调节为3，5或者10，使尿素的含量为2.4wt%,环境温度采用450°C和560°C，试样先加热2小时，然后在试验温度为80°C的腐蚀液中腐蚀30分钟，此为一个腐蚀循环。重复进行30个周期，测量试样失重，比较不同合金的耐腐蚀性能。
[0066]从表2的结果可以看出，本发明的省镍经济型不锈钢具有同对比钢种相当的强度等力学性能及耐腐蚀性能，可以替代SUS304不锈钢用于商用车尾气净化系统的尿素及高温腐蚀环境。
【权利要求】
1.一种耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢，其成分重量百分比:
C ≤ 0.020%,
Si ≤ 0.60%,
Mn ≤ 0.80%,
Cr:16.0 ~19.0%,
Mo0.4 ~1.2%,且，18.5% ( Cr+3Mo+Nb ( 22%,
P ≤ 0.040%,
S ≤ 0.005%,
N ≤ 0.015%, C+N ( 0.025%,
Ca:0.0010 ~0.0050%, Al ( 0.05%,其余为Fe和不可避免的杂质元素；且， Nb和Ti中的一种或一种以上作为稳定化兀素,添加总量为:
Nb 单稳定:0.10% ≤ 0.5Nb ≤ 0.20% ； Ti 单稳定:0.15% ≤ Ti，且 8X (C+N)≤ Ti ≤ 0.30% ；
Nb, Ti 双稳定；10 (C+N) ≤ 0.5Nb+Ti≤15 (C+N) ；Nb/Ti=0.70-1.5 ；Nb+Ti ≤ 0.40% ；
杂质元素Ni ≤ 0.3%，Cu ≤ 0.3%，O≤0.0050%，其它杂质元素总量低于0.05%。
2.如权利要求1所述的耐尿素及汽车尾气腐蚀的经济型不锈钢的制造方法，其包括如下步骤: 1)冶炼、铸造 将按照上述成分设计通过电炉炼钢、AOD脱碳、VOD脱氧三步法炼钢，并在VOD结束后进行喂硅钙钡丝和钛丝处理，再经过连铸获得连铸坯，连铸过程拉速为0.9~1.lm/min、电磁搅拌电流1000~1600安培，使连铸坯中等轴晶比例不低于60%，连铸坯进行带温表面修磨，修磨起始温度不低于380°C，修磨终了温度不低于180°C，修磨后带温送加热炉加热至1100~1200°C，并保温180~360min进行热轧； 2)热轧首先进行5~7道次粗轧，温度区间1050~820°C，并去表面氧化皮，粗轧坯经过5~7道次精轧，温度区间980~820°C，冷却和卷取获得热轧板卷； 3)冷轧 热轧板卷经过退火酸洗后进行冷轧加工，冷轧轧制压下率60~80% ； 4)退火 冷轧后退火，退火温度920~1050°C;酸洗，通过控制退火速度25~50米/min，使冷轧不锈钢可以充分再结晶，且晶粒度等级达到6-8级,并保证表面粗糙度Ra0.10~0.50 μ m,这样既可以保证深冲加工性能又有利于提高全面腐蚀性能，获得综合性能满足要求的冷轧不锈钢产品。
【文档编号】C22C38/50GK103510014SQ201310455007
【公开日】2014年1月15日 申请日期:2013年9月29日 优先权日:2013年9月29日
【发明者】毕洪运, 李鑫, 张志霞, 翟瑞银, 刘春粟, 常锷 申请人:宝钢不锈钢有限公司