本发明涉及冷轧钢板，具体而言，涉及适合用作汽车用部件等构造部件、住宅、家具、桌子、家电制品等的构造体的原料的、加工性优异的冷轧钢板。另外，本发明涉及所述冷轧钢板的制造方法。
背景技术：
对于冷轧钢板而言，由于其良好的成型性，因此用作多种多样的构造体的原料。当使用冷轧钢板制造复杂形状的构造体时，通常，使用对平坦的冷轧钢板进行加压从而加工成复杂的三维形状、将得到的加工品彼此进一步接合这样的方法。因此，对于用作构造体的原料的冷轧钢板而言，要求其加工性优异。
因此，基于各种观点，进行着对加工性优异的冷轧钢板的开发。例如，专利文献1中公开了通过连续退火及随后的平整轧制，来制造加工性良好的非时效性冷轧钢板的方法。在专利文献1中记载的上述方法中，降低了钢的c、mn、al、n量，并且通过以50％以上的压下率冷轧后、以规定的条件进行退火后的冷却、过时效处理、及平整轧制，由此提高了冷轧钢板的耐时效性。
另外，专利文献2中公开了通过在规定的条件下将以规定的量含有c、mn、s、o、及b的钢连续铸造后，进行热轧、冷轧、连续退火，从而制造加工性优异的冷轧钢板的方法。专利文献3中公开了通过在对以规定的量含有c、si、mn、p、al、n的钢进行热轧、冷轧之后的连续退火时，进行快速加热、快速冷却，从而制造耐时效性和加工性优异的冷轧钢板的方法。专利文献4中公开了通过将钢中的si和mn的含有量之比设为规定的范围，从而控制铁素体粒径和渗碳体的析出状态，制造弯曲加工性优异的冷轧钢板的方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开昭61-124533号公报
专利文献2：日本特开平02-267227号公报
专利文献3：日本特开平07-216459号公报
专利文献4：日本特开2013-209725号公报
技术实现要素：
发明要解决的课题
然而，在专利文献1中记载的方法中，虽然能通过调节平整轧制条件来制造耐时效性良好的钢板，但仅通过调节平整轧制条件，不能达到当前要求的加工性的水准。
另外，在专利文献2中记载的方法中，由于通过形成氧化物系夹杂物来控制mns的大小，因此需要在钢中含有60ppm以上的氧。结果，氧化物系的夹杂物大量产生，因此存在以上述夹杂物为起点而在冲压成型时产生裂纹的问题。
在专利文献3中记载的方法中，由于进行快速加热和快速冷却，因此，难以使热处理条件在钢板的、尤其是板厚方向整体的范围内变得均匀。而且，结果，存在钢板的组织变得不均匀、不能使钢板整体的弯曲加工性变好的问题。
在专利文献4中记载的方法中，由于在铁素体晶粒内析出渗碳体，因此，屈服强度上升，n值降低。结果，由于弯曲加工部的应变分布易于变得不均匀，因此不仅得不到充分的弯曲加工性，而且还存在弯曲加工性的偏差大的问题。
像这样，在以往技术中，难以在工业上稳定地提供弯曲加工性良好的冷轧钢板。本发明是鉴于上述问题点做出的，其目的在于，提供具有优异的弯曲加工性的冷轧钢板及其制造方法。
用于解决上述问题的手段
即，本发明的主旨构成如下所述。
1.冷轧钢板，其具有下述成分组成和组织，
所述成分组成以质量％计含有：
c：0.010％以上0.035％以下，
si：0.10％以下，
mn：0.35％以下，
p：0.035％以下，
s：0.020％以下，
n：0.010％以下，
al：0.005％以上0.030％以下，及
b：0.0001％以上0.005％以下，
余部由fe及不可避免的杂质组成；
所述组织的铁素体平均粒径为20μm以下，
其中，bn与aln以满足下述式(1)的条件的方式析出，
应变范围(strainrange)5～10％的n值为0.15以上，
记
0＜[bn]/[aln]≤0.5···(1)
(所述式(1)中，[bn]及[aln]分别为以相同单位表示的bn及aln的个数密度)
2.上述1所述的冷轧钢板，
在板宽度方向上的端部、1/4部、及中央部的各位置处，距钢板表面的深度为10μm的位置处的板面{111}的x射线随机取向强度比为5.0以下。
3.上述1或2所述的冷轧钢板，所述成分组成进一步含有总计为1质量％以下的选自cu、sn、ni、ca、mg、co、as、cr、mo、sb、w、ti、nb、pb、ta、rem、v、cs、zr、及hf组成的组中的1种以上。
4.上述1～3中任一项所述的冷轧钢板，进一步具有形成于所述冷轧钢板的表面的镀覆皮膜。
5.冷轧钢板的制造方法，包括：
准备具有上述1或3所述的成分组成的钢原料，
对所述钢原料，实施包含精轧的热轧，从而得到热轧钢板，所述精轧为精轧结束温度为800℃以上950℃以下的条件下的精轧，
以平均冷却速度为30℃/s以上110℃/s以下将所述热轧钢板水冷，
以卷取温度为600℃以上780℃以下将所述水冷后的热轧钢板卷取，
除去所述热轧钢板表面的氧化皮，
以50％以上的压下率将所述氧化皮除去后的热轧钢板冷轧，从而得到冷轧钢板，
在退火温度为650℃以上的条件下将所述冷轧钢板退火，
其中，所述水冷在自所述热轧的结束起0.5秒以上3.0秒以内开始。
6.上述5记载的冷轧钢板的制造方法，在所述精轧之前，用薄板坯加热器(sheetbarheater)加热所述钢原料。
发明效果
通过本发明，能够得到具有优异的弯曲加工性的冷轧钢板。
具体实施方式
[成分组成]
接下来，具体说明实施本发明的方法。
在本发明中，重要的是，冷轧钢板具有上述成分组成。因此，首先，对在本发明中以上述方式限定钢材的成分组成的理由进行说明。需要说明的是，与成分组成有关的“％”表述除非特别说明，否则是指“质量％”。
c：0.010～0.035％
若c含有量少，则固溶c的析出驱动力变低，因此固溶c增加。若固溶c增加，则易于产生应变时效，结果，弯曲加工性降低。因此，在本发明中，将c含有量设为0.010％以上。c含有量更优选设为0.015％以上。另一方面，若c含有量大于0.035％，则渗碳体在铁素体晶粒内过剩地生成，因此屈服强度上升、n值降低，不仅如此，铁素体与渗碳体的界面处的孔隙产生位点增多，因此弯曲加工性显著劣化。因此，c含有量设为0.035％以下。c含有量更优选设为0.030％以下，进一步优选设为0.025％以下。
si：0.10％以下
si为抑制渗碳体的生成的元素，且抑制固溶c的渗碳体化。因而，通过添加si，而使固溶c量增加，结果，能够使钢板表层中的铁素体织构的板面{111}的x射线随机取向强度比降低。另一方面，若si含有量大于0.10％，则会过度地抑制渗碳体的生成，固溶c量增加，延展性降低，且可弯曲性(bendability)变差。因此，si含有量设为0.10％以下。si含有量优选设为0.05％以下，进一步优选设为0.03％以下。需要说明的是，si含有量的下限无特别限定，但优选将si含有量设为0.001％以上，更优选设为0.005％以上。
mn：0.35％以下
mn为溶解于渗碳体中、具有抑制粗大渗碳体的生成的效果的元素。为了得到前述效果，mn含有量优选设为0.01％以上，更优选设为0.10％以上。另一方面，若mn含有量大于0.35％，则随着mn的偏析，mns发生偏析，结果，弯曲加工性变差。因此，mn含有量设为0.35％以下。mn含有量优选设为0.30％以下，更优选设为0.25％以下。
p：0.035％以下
由于p在铁素体晶界偏析，从而当弯曲加工时，会促进铁素体晶界处的孔隙的产生，含有量优选为更低。因此，将p含有量设为0.035％以下。p含有量优选设为0.025％以下。另一方面，p含有量的下限无特别限定，可为0％以上，在工业上，可设为大于0％。但是，若p含有量过度降低，则会导致精炼时间的增加、成本的上升，因此p含有量优选设为0.001％以上。
s：0.020％以下
s是在本发明中与mn键合而形成mns的元素。若s含有量高，则mns大量生成，从而当弯曲加工时促进铁素体晶界处的破坏。因此，在本发明中，将s含有量设为0.020％以下。s含有量优选设为0.015％以下。另一方面，s含有量的下限无特别限定，可为0％以上，在工业上，可设为大于0％。但是，若s含有量过度降低，则会导致精炼时间的增加、成本的上升，因此s含有量优选设为0.0005％以上。
n：0.010％以下
n与al、b键合而形成aln、bn。若n含有量高，则微细的aln过剩地析出，因此n值降低。除此以外，微细的aln成为位错产生源，冷轧时，能够使晶粒的多滑移变得容易，能够形成微细且均匀的退火前组织。结果，在冷轧后进行的退火再结晶时，板面{111}的x射线随机取向强度比增大，弯曲加工性变差。因此，n含有量可以更低，在本发明中，将n含有量设为0.010％以下。n含有量优选设为0.004％以下。另一方面，n含有量的下限无特别限定，可以为0％以上，在工业上，能够设为大于0％。但是，若n含有量过度降低，则会导致精炼时间的增加、成本的上升，n含有量优选设为0.0005％以上，更优选设为0.0010％以上。
al：0.005％以上0.03％以下
al促进从铁素体晶粒内排出固溶c，在晶界形成渗碳体。结果，屈服强度降低，n值增加。为了充分地得到上述效果，将al含有量设为0.005％以上。另一方面，若al含有量过度变高，则会析出微细的aln、al与作为不可避免的杂质的o键合而生成的氧化物，弯曲加工性降低。因此，al含有量设为0.030％以下。al含有量优选设为0.020％以下。
b：0.0001％以上0.005％以下
b与n键合而形成bn，抑制微细aln的析出。另外，bn以mns为核而析出，因此，能够降低微细的mns的量。这些析出物被捕获至铁素体晶粒内，结果，成为弯曲加工时的孔隙的产生源的铁素体晶界的氮化物数减少，因此弯曲加工性提高。为了得到上述效果，将b含有量设为0.0001％以上。另一方面，若b含有量大于0.005％，则微细的fe23(cb)6在晶界产生，弯曲加工性降低。因此，b含有量设为0.005％以下。b含有量优选设为0.001％以下，更优选设为0.0007％以下。
本发明的冷轧钢板包含以上的成分、余部由fe及不可避免的杂质组成。需要说明的是，所谓“余部由fe及不可避免的杂质组成”是指在不损害本发明的作用·效果的情况下，包括不可避免的杂质、含有其他微量元素的情况也包括在本发明的范围。
除了上述元素，本发明的冷轧钢板还能够任意地含有以下所述的元素。
选自cu、sn、ni、ca、mg、co、as、cr、mo、sb、w、ti、nb、pb、ta、rem、v、cs、zr、及hf组成的组中的1种以上：总计为1％以下
cu、sn、ni、ca、mg、co、as、cr、mo、sb、w、ti、nb、pb、ta、rem、v、cs、zr、及hf均为对提高耐腐蚀性而言有用的元素。因此，通过将这些元素组合1种或2种以上并添加，能够提高钢板的耐腐蚀性。另一方面，若这些元素的总计含有量大于1％，则这些元素在晶界处偏析从而当弯曲加工时，促进自晶界的孔隙产生。因此，当添加这些元素时，将总计含有量设为1％以下。需要说明的是，所述总计含有量优选设为0.5％以下。另一方面，上述元素由于是任意添加的，因此，所述总计含有量的下限无特别限定，也可以是0％。但是，当添加上述元素时，从得到提高耐腐蚀性的效果的观点考虑，优选将所述总计含有量设为0.05％以上，更优选设为0.1％以上。
以上，对钢板的成分组成进行了说明，但为了通过本发明得到所所期的效果，仅将成分组成调节为上述范围是不充分的，需要将铁素体粒径、bn及aln的析出形态、以及应变范围5～10％的n值设为上述范围。由此，能够显著提高冷轧钢板的弯曲加工性。以下，对所述各项目的限定理由进行说明。
[铁素体平均粒径]
铁素体平均粒径：20μm以下
若铁素体平均粒径大于20μm，则弯曲加工中的应变集中于铁素体晶界，易于从铁素体晶界发生开裂，因此弯曲加工性降低。因此，在本发明中，将铁素体平均粒径设为20μm以下。铁素体平均粒径优选设为15μm以下。另一方面，所述铁素体平均粒径的下限无特别限定，但若铁素体平均粒径过小，则存在强度过度上升，延展性降低的潜在可能性。因此，铁素体平均粒径优选设为4μm以上，更优选设为8μm以上。所述铁素体平均粒径可通过实施例中记载的方法测定。
需要说明的是，在本发明中，优选将冷轧钢板的金属组织设为铁素体单相。这里所述的“铁素体单相”不仅是指以面积百分数计铁素体相为100％的情况，还包括面积百分数为95％以上的、实质上为铁素体单相的情况。
[析出物]
0＜[bn]/[aln]≤0.5
在本发明的冷轧钢板中，重要的是，bn和aln以满足下述式(1)的条件的方式析出。
0＜[bn]/[aln]≤0.5···(1)
(式(1)中，[bn]及[aln]分别为以相同单位表示的bn及aln的个数密度)
若将bn和aln的生成自由能进行比较，则认为aln的情况更易于生成，在实际的热轧工序中，以粒状mns为核，bn优先生成。而且，在此时，通过形成粗大的bn，能够抑制与弯曲加工相伴的开裂的进展。另外，通过用b进行n的固定，aln在所生成的bn的周围析出，因此，能够抑制由aln的析出强化引起的屈服强度的上升。在本发明中，为了得到这些效果，以满足式(1)的条件的方式控制bn的分散形态。
式(1)是对在钢中析出的bn与aln的个数密度的关系进行限定的式子。例如，若使bn的析出量一定，则bn的个数密度[bn]越小，所析出的各个bn变得越粗大。而且，通过以满足式(1)的条件的方式控制bn和aln的个数密度，能够促进aln以bn为起点的析出，能够降低屈服强度。另外，通过以上述方式使bn析出，渗碳体在以bn为核而析出的aln的周围优先析出，因此能够减少晶内渗碳体，进一步降低屈服强度。当[bn]及[aln]的值满足上述式(1)的关系时，无特别限定，可设为任意的值，例如，[bn]可设为0.0005～0.01个/μm2。需要说明的是，这里，上述[bn]和[aln]的值为钢板的板宽度方向中央、板厚1/4t位置处的值，具体而言可通过实施例中记载的方法测定。
[n值]
应变范围5～10％的n值：0.15以上
不同于拉伸成型等应变量小的成型，在弯曲变形中，由于对表层赋予大的应变，因此在较高的应变范围中，需要加工硬化量高。因此，在本发明中，将冷轧钢板的应变范围5～10％的n值(加工硬化指数)设为0.15以上。另一方面，所述n值的上限无特别限定，可设为任意的值，但通常为0.4以下。需要说明的是，这里所述n值设为钢板的板宽度方向上的中央的值。
[织构]
板面{111}的x射线随机取向强度比：5.0以下
此外，在本发明的冷轧钢板中，在板宽度方向上的端部、1/4部、及中央部的所有位置处，距钢板表面的深度为10μm的位置处的板面{111}的x射线随机取向强度比优选设为5.0以下。
关于钢板的织构(texture)，已知通过在板面上使{111}//nd取向，从而提高r值(lankford值)的再结晶织构控制技术。在深拉深成型中，对平行于板面的方向上要求具有高的变形能力，另一方面，对板厚方向需要不易变形，因此具有高r值的钢板是有利的。与此相对，在弯曲成型中，在平行于弯曲棱线的方向上存在变形约束。因此，为了使钢板在相对于弯曲棱线而言垂直的方向(弯曲方向)上变形，若认为体积恒定，则期望的是该钢板在板厚方向上具有高变形能力。因此，通过将钢板表层中的铁素体织构的板面的{111}的x射线随机取向强度比控制为5.0以下，能够更充分地得到对于在板厚方向上变形而言所需的滑移系。需要说明的是，如后所述，在热轧工序中，通过用薄板坯加热器加热供精轧的钢原料的表层部及宽度端部，能够在遍及宽度方向整体的范围内得到满足所述条件的织构。另一方面，所述x射线随机取向强度比的下限无特别限定，可设为任意的值，但理论上的下限为1，从制造上的观点考虑，所述x射线随机取向强度比可以为1.2以上。
需要说明的是，上述x射线随机取向强度比可利用三维晶体取向分布函数(odf：orientationdistributionfunction)得到。利用化学抛光将钢板表面的残余应力除去后，利用x射线衍射(schultz法)以5°间隔测定极图(polefigure)，利用测得的3个极图({110}、{200}、{211})能够得到odf。需要说明的是，随机取向强度比为测定对象试样的x射线衍射强度相对于标准试样(其晶体取向是随机的)的x射线衍射强度之比。
[镀覆皮膜]
对于本发明的冷轧钢板而言，可在其表面进一步具有镀覆皮膜。通过在钢板表面形成镀覆皮膜，能够提高冷轧钢板的耐腐蚀性。需要说明的是，作为所述镀覆皮膜，能够使用利用任意的镀覆方法所形成的皮膜，例如，能够使用熔融镀覆皮膜、合金化熔融镀覆皮膜、电镀皮膜等。另外，所述镀覆皮膜的材质可设为锌、锌系合金等各种材质。作为可适合使用的镀覆皮膜的例子，可举出热浸镀锌皮膜、合金化热浸镀锌皮膜、电镀锌皮膜、zn-ni合金电镀(zn-nialloyelectroplating)皮膜等。
[制造方法]
接下来，对制造本发明的冷轧钢板的方法进行说明。本发明的冷轧钢板可按照以下的步骤制造。
(1)准备具有上述成分组成的钢原料，
(2)对所述钢原料，实施包含精轧的热轧，从而得到热轧钢板，所述精轧为精轧温度为800℃以上950℃以下的条件下的精轧，
(3)以平均冷却速度为30℃/s以上110℃/s以下将所述热轧钢板水冷，
(4)以卷取温度为600℃以上780℃以下将所述水冷后的热轧钢板卷取，
(5)除去所述热轧钢板表面的氧化皮，
(6)以50％以上的压下率将所述氧化皮除去后的热轧钢板冷轧，从而得到冷轧钢板，
(7)在退火温度为650℃以上的条件下将所述冷轧钢板退火。
以下，对上述各工序具体进行说明。
[钢原料]
在本发明中，上述钢原料(钢板坯)能够利用常规方法将钢熔炼、铸造来制造。所述熔炼可利用转炉、电炉、感应炉等任意的方法进行。另外，从生产率的观点考虑，所述铸造优选设为连续铸造法。为了得到具有上述成分组成的冷轧钢板，所述钢原料的成分组成设为与上述冷轧钢板的成分组成相同。
[热轧]
接下来，将上述钢原料热轧。所述热轧也可以利用加热炉将板坯再加热后进行，另外，也可以处于温度补偿的目的而在利用加热炉进行短时间加热后进行。所述热轧可以是包括粗轧和精轧的热轧，或者也可以是不进行粗轧而仅进行精轧的热轧。
精轧温度：800℃以上950℃以下
若精轧温度大于950℃，则在一部分中产生铁素体的粗粒，铁素体粒径产生偏差。因此，精轧温度设为950℃以下。另一方面，若在铁素体区域(ar3转变点以下)进行轧制，则产生粗大的铁素体晶粒。因此，在本发明中，将精轧温度设为800℃以上。需要说明的是，本文中所述的精轧温度是指精轧出口侧温度。
利用薄板坯加热器的加热
需要说明的是，在本发明中，在上述热轧中的精轧之前，优选用薄板坯加热器将供精轧的钢原料加热。由此，能够使板宽度方向上的温度分布变得均匀，结果，能够得到在遍及板宽度方向整体的范围内、板面{111}的x射线随机取向强度比为5.0以下的织构。需要说明的是，当在精轧之前进行粗轧时，上述加热可对粗轧后的薄板坯(粗棒(roughbar))等进行。
作为上述薄板坯加热器，当能进行上述加热时，可使用任意的加热器。上述薄板坯加热器可以是对钢原料(或粗棒)的宽度方向整体进行加热的加热器，或者，也可以是仅对宽度方向端部加热的(边缘加热器)。但是，从使板宽度方向上的温度分布变得均匀的观点考虑，优选使用能够加热钢原料的宽度方向整体的加热器。作为能够加热钢原料的宽度方向整体的加热器，优选使用例如螺线管型感应加热装置(加热用的线圈卷成筒状，钢原料通过其中而被感应加热)。当使用螺线管型感应加热装置时，钢板的表层部和宽度方向端部的任一者均被加热。
[水冷]
热轧结束至水冷开始的时间：0.5秒以上3.0秒以内
上述热轧后，开始所得热轧钢板的水冷。若所述热轧结束至所述水冷开始的时间小于0.5秒，则不会析出充分量的bn，结果，微细的aln大量生成从而屈服强度增大。因此，在本发明中，将热轧结束至水冷开始的时间设为0.5秒以上。热轧结束至水冷开始的时间更优选设为0.8秒以上。另一方面，若至所述水冷开始的时间大于3.0秒，则生成的bn的数量增大，易于产生以bn为起点的开裂、孔隙。因此，将热轧结束至水冷开始的时间设为3.0秒以内。热轧结束至水冷开始的时间更优选设为2.5秒以内。
平均冷却速度：30℃/s以上110℃/s以下
所述水冷中的冷却速度对bn的析出形态有较大影响。因此，在本发明中，重要的是，控制所述水冷中的平均冷却速度。若平均冷却速度小于30℃/s，则bn的生成量过多，弯曲加工性变差。因此，将平均冷却速度设为30℃/s以上。所述平均冷却速度优选设为50℃/s以上，更优选设为70℃/s。另一方面，若平均冷却速度大于110℃/s，则存在不能稳定地确保所期望的卷取温度的潜在可能性。因此，将所述平均冷却速度设为110℃/s以下。
[卷取]
卷取温度：600℃以上780℃以下
上述水冷的结束后，将热轧钢板卷成钢卷。在本发明中，重要的是，将此时的卷取温度设为600℃以上780℃以下。若卷取温度小于600℃，则不能充分地使氮化物变得粗大，得不到本发明中规定的bn、aln的析出形态。因此，卷取温度设为600℃以上。所述卷取温度优选设为630℃以上。另一方面，若卷取温度大于780℃，则生成变得粗大的aln，当弯曲加工时，促进开裂的进展。因此，卷取温度设为780℃以下。所述卷取温度优选设为750℃以下，更优选设为720℃以下。
[氧化皮除去]
接下来，将在上述热轧钢板的表面形成的氧化皮除去。氧化皮除去的方法无特别限定，可利用任意的方法进行，通常利用酸洗进行。所述酸洗优选使用连续酸洗生产线进行。当使用连续酸洗生产线进行氧化皮除去时，能够在将钢卷解绕的同时，连续进行酸洗。
[冷轧]
压下率：50％以上
接下来，将所述氧化皮除去后的热轧钢板冷轧从而得到冷轧钢板。若所述冷轧的所述压下率小于50％，则钢板表层的加工度不足，通过轧制所引入的应变少，因此抑制了在随后的退火中的位错的再排列·再结晶。而且，结果，铁素体粒径变得粗大。因此，在本发明中，将所述冷轧中的压下率设为50％以上。所述压下率优选设为55％以上。另一方面，所述压下率的上限无特别限定，但若压下率过高，则板形状有时劣化，因此，优选设为98％以下，更优选设为95％以下。
[退火]
退火温度：650℃以上
接下来，将进行上述冷轧而得到的冷轧钢板退火。在本发明中，重要的是，将所述退火时的温度设为650℃以上。若退火温度小于650℃，则再结晶未完成，因此将退火温度设为650℃以上。所述退火温度优选设为680℃以上，更优选设为700℃以上。另一方面，若退火温度大于900℃，则产生奥氏体从而成为混晶，因此退火温度优选设为900℃以下，更优选设为850℃以下，进一步优选设为800℃以下。需要说明的是，所述退火也可以利用连续退火和箱式退火(批量退火(batchannealing))中的任意方法进行。当利用连续退火进行所述退火时，也可以在连续退火生产线中进行过时效处理。
[平整轧制]
虽然对本发明的效果没有影响，但在上述退火后，可任意地进行平整轧制。若所述平整轧制的压下率小于0.5％，则屈服点伸长率不会消失，另外，若压下率大于1.5％，则钢发生硬质化，因此所述平整轧制的压下率优选设为0.5％以上1.5％以下。
[板厚]
本发明的冷轧钢板的板厚无特别限定，能够设为任意的厚度。但是，从在建材中使用的观点考虑，若过度地减薄，则存在刚性降低的潜在可能性，因此，优选将板厚设为0.1mm以上。另一方面，若过度地增厚，则存在弯曲加工性变差的潜在可能性，因此优选将板厚设为4.0mm以下，更优选设为3.0mm以下。
另外，在本发明中，也可以通过对进行以上操作所制造的冷轧钢板实施镀覆处理，在钢板表面形成镀覆皮膜。例如，作为镀覆处理，可以实施热浸镀锌处理而在钢板表面形成热浸镀锌皮膜，也可以在热浸镀锌处理后、实施合金化处理，从而形成合金化热浸镀锌皮膜。此时，也可以在一个生产线内进行热浸镀锌和退火。此外，也可以利用zn-ni合金电镀等电镀，形成镀覆皮膜。当实施镀覆时，所述平整轧制也可以在镀覆皮膜生成后进行。
实施例
接下来，基于实施例进一步具体说明本发明。以下的实施例为示出本发明的优选的一个例子，本发明不受该实施例的任何限定。
将具有表1记载的成分组成的样品刚a～x真空熔炼，得到板坯。将所述板坯热轧后，进行水冷，实施模拟卷取的处理。将得到的热轧钢板进行酸洗处理从而将表面氧化皮除去后，以最终板厚成为1.0mm的方式进行冷轧。接下来，实施连续退火，进行酸洗。所述各处理在表2所示条件下实施。需要说明的是，在一部分例子中，在热轧工序的精轧之前，用薄板坯加热器将粗棒加热。作为所述薄板坯加热器，使用螺线管型感应加热装置。
从进行上述操作所得到的冷轧钢板的各自中采集试验片，利用以下方法实施金属组织的观察、拉伸试验、及弯曲试验。
[铁素体平均粒径]
对与所得的冷轧钢板的轧制方向平行的板厚截面抛光成镜面，使用硝酸乙醇溶液使组织露出后，以100倍的倍率对光学显微镜组织照片进行拍摄。在所得照片中，在板厚方向、轧制方向上，以实时的长度计为50μm以上的间隔分别画出15条线，对晶界与线的交点的数目进行计数。将整条线长除以交点的数目作为每一铁素体晶粒的线段长度，将其乘以1.13从而求出astm(americansocietyfortestingandmaterials)铁素体平均粒径。
[bn和aln的个数密度]
按照下述步骤测定钢板的板宽度方向中央、板厚1/4t位置处的bn和aln的个数密度。首先，使用少量添加有丁基溶纤剂的高氯酸乙醇溶液将与所得冷轧钢板的轧制方向平行的板厚截面进行电解抛光。接下来，通过碳提取复型法将析出物提取至碳膜上从而制作试样，用透射型电子显微镜(tem)观察该试样。测定每400μm2的bn及aln的个数，将在5个视野中测定的值的平均作为各析出物的个数密度。
[织构]
从所得的冷轧钢板的、板宽度方向上的端部、1/4部、及中央部的各位置，采集观察用样品。用化学抛光将各样品的板面除去10μm后，利用x射线衍射(schultz法)以5°间隔测定极图(polefigure)。利用测得的3个极图({110}、{200}、{211})求出三维晶体取向分布函数(odf)，得到由随机取向强度比表示的{111}累积量(amountofaccumulation)。
[n值]
从得到的冷轧钢板的板宽度方向中央，采集以相对于轧制方向为平行方向作为拉伸方向的jis5号拉伸试验片(jisz2201)，按照jisz2241的规定进行拉伸试验，算出5～10％的应变范围的n值。
[临界弯曲半径]
从得到的冷轧钢板的板宽度方向上的端部、1/4部、及中央部的各位置处，采集尺寸为100mm×35mm的条带状的试验片。以弯曲的棱线在轧制垂直方向上弯曲的方式对所述试验片的长度方向中央进行弯曲试验，从而评价冷轧钢板的弯曲加工性。在所述弯曲试验中，使用顶角90°的弯曲试验夹具。改变弯曲试验夹具的顶角的曲率半径，求出在试验片表面未发现裂纹的最小的试验夹具前端半径(r)，将得到的半径(r)除以板厚(t)，从而算出临界弯曲半径(r/t)。该值越小，则具有越优异的弯曲加工性。另外，对于通过90°弯曲而没有产生裂纹的试验片而言，用台虎钳夹持90°弯曲的试验片，进一步进行180°完全接触弯曲，将在所述接触弯曲中，也没有产生裂纹的试验片的临界弯曲半径设为0。
将利用以上方法得到的各测定值示于表3。由表3所示的结果可知，对于满足本发明的条件的冷轧钢板而言，临界弯曲半径(r/t)均为0.5以下，弯曲成型性优异。需要说明的是，对于临界弯曲半径的值而言，观察到较之宽度中央部而言宽度端部变差的趋势，但这是由于，在温度易于降低的宽度端部处，bn的析出量降低。
表1
*余部为fe及不可避免的杂质
表2
*1在精轧之前进行的、利用薄板坯加热器的加热
*2热轧结束至冷却开始的时间
表3
*1应变范围5-10％的n值。