本发明涉及合金,尤其涉及一种变形tial合金及其制备方法。
背景技术:
1、γ-tial合金具有低密度(3.8~4.2g/cm3)、高比强度和比模量,良好抗蠕变和抗氧化能力等独特优势,是航空动力系统极具竞争力的轻质耐高温材料。依据凝固特点,γ-tial合金可分为包晶凝固的传统γ-tial合金和β凝固γ-tial合金。
2、β凝固γ-tial合金的合金强度明显高于传统γ-tial合金,承温能力也比传统γ-tial合金更高。然而,β凝固γ-tial合金中仍可能存在一定量残余的β相,在进一步冷却过程中残余的β相有序化为βo(b2)相,残存βo相会对合金力学性能产生不利影响。
技术实现思路
1、本发明的主要目的在于提供一种变形tial合金及其制备方法,旨在解决β凝固γ-tial合金中存在的大量βo相损害合金力学性能的问题。
2、为实现上述目的,本发明提供一种变形tial合金,以原子百分比计,所述变形tial合金包括:40.0%-46.0%的al、1.0%-1.9%的mn、0.2%-0.4%的mo、0.1%-0.3%的si、0.05%-0.10%的b、0.1%-0.3%的c,其余为ti和不可避免的杂质元素。
3、可选地,所述变形tial合金的凝固路线经过β单相区和α单相区。
4、此外,为实现上述目的,本发明还提供一种变形tial合金的制备方法,用于制备如上文所述的变形tial合金,所述变形tial合金的制备方法包括以下步骤:
5、根据原子百分比取ti、al、mn、mo、si、b、c元素的原材料,熔炼获得合金铸锭;
6、对所述合金铸锭进行加热保温处理;
7、对加热保温后的合金铸锭进行热加工变形处理,得到合金变形材料;
8、在所述变形tial合金的α单相区对所述合金变形材料进行高温处理,高温处理后进行时效处理,得到所述变形tial合金。
9、可选地,所述高温处理的时间为0.5h-1h。
10、可选地,所述时效处理的温度为800℃-1000℃,所述时效处理的时间为3h-6h。
11、可选地,所述热加工变形处理的步骤包括:
12、在无包套、非等温的大气环境下,对所述加热保温后的合金铸锭进行多次镦粗或拔长,每火次的终锻温度大于或等于1100℃。
13、可选地,所述加热保温处理的温度为1300℃-1350℃,所述加热保温处理的时间为0.5h-2h。
14、可选地,所述熔炼为真空感应熔炼。
15、可选地,所述原材料包括海绵钛、工业纯铝、提纯锰、铝钼中间合金、tib2粉末、石墨和高纯硅。
16、可选地,所述变形tial合金在800℃下为抗氧化级别,室温延伸率大于1.0%。
17、本发明提供的变形tial合金,基于低成本、易变形的ti-al-mn主体系,通过调控mn、mo等β稳定元素,以及al、c、si等α稳定元素的加入量在合适的范围内,形成一种新型的β凝固γ-tial合金,该合金兼具β凝固和α单相区特征,制备的合金铸锭可直接在常规无包套条件下进行热加工变形,经适宜热处理后可获得残余βo相含量小于2%的全片层组织,且合金具有良好的力学性能与抗氧化性。
1.一种变形tial合金,其特征在于,以原子百分比计,所述变形tial合金包括:40.0%-46.0%的al、1.0%-1.9%的mn、0.2%-0.4%的mo、0.1%-0.3%的si、0.05%-0.10%的b、0.1%-0.3%的c,其余为ti和不可避免的杂质元素。
2.如权利要求1所述的变形tial合金,其特征在于,所述变形tial合金的凝固路线经过β单相区和α单相区。
3.一种变形tial合金的制备方法,其特征在于,用于制备如权利要求1或2所述的变形tial合金,所述变形tial合金的制备方法包括以下步骤:
4.如权利要求3所述的变形tial合金的制备方法,其特征在于,所述高温处理的时间为0.5h-1h。
5.如权利要求3所述的变形tial合金的制备方法,其特征在于,所述时效处理的温度为800℃-1000℃,所述时效处理的时间为3h-6h。
6.如权利要求3所述的变形tial合金的制备方法,其特征在于,所述热加工变形处理的步骤包括:
7.如权利要求3所述的变形tial合金的制备方法,其特征在于,所述加热保温处理的温度为1300℃-1350℃,所述加热保温处理的时间为0.5h-2h。
8.如权利要求3所述的变形tial合金的制备方法,其特征在于,所述熔炼为真空感应熔炼。
9.如权利要求3所述的变形tial合金的制备方法,其特征在于,所述原材料包括海绵钛、工业纯铝、提纯锰、铝钼中间合金、tib2粉末、石墨和高纯硅。
10.如权利要求3-9中任一项所述的变形tial合金的制备方法,其特征在于,所述变形tial合金在800℃下为抗氧化级别,室温延伸率大于1.0%。