5~(λ 5%的Mo以及(λ 0002~(λ 002%的B中的至少一种。需 要说明的是，（3)式中的C%为C的含量（％)、Si %为Si的含量（％)、Μη%为Mn的含量 (% )、Cr%为Cr的含量)、Ni%为Ni的含量)、A1%为Al的含量（％ )。
[0088] 在此，对冷轧钢板中的各元素以及各元素的含量进行说明。
[0089] C(碳）的含量小于0. 03%时，难以形成有助于耐磨损性的硬质碳化物颗粒。另一 方面，C的含量越增多，α - γ相变点越降低，同时在摩擦热所引起的加热部形成有马氏体 组织时的硬度和膨胀变形量越增大，并且热导率越降低。另外，C的含量越多，在晶粒内分 散有珠光体组织、贝氏体组织、渗碳体相（Fe 3C)以及微细渗碳体的铁素体组织等硬质组织 越多，冲裁性越变差。因此，在满足（1)式或（3)式的关系的范围内，考虑到与其他特性的 平衡，将C的含量的上限设定为0. 08%。因此，C的含量设定为0. 03%以上且0. 08%以下。
[0090] Si (硅）在出于通常的脱氧目的而含有的情况下，即使含量小于0. 4%也足够。但 是，Si发挥使α - γ相变点升高的作用，因此可以含有超过0.4%。另一方面，超过1.0% 过量而含有Si时，在钢板的轧制时等容易发生脆性破坏。因此，Si的含量设定为0% (包 括无添加）以上且1.0%以下。
[0091] Mn(锰）是为了提高原材钢板的强度所需要的元素，为了提高强度，需要含有 0.2 %以上。另一方面，Mn发挥使α - γ相变点降低的作用，因此含有超过0.8 %时， α - γ相变点降低。因此，Mn的含量设定为0.2%以上且0.8%以下。需要说明的是，Mn 的含量越多，则热轧钢板越容易形成为带状组织，冲裁加工所产生的冲裁截面的性状越容 易变差，因此Mn的含量更优选为0.6%以下。
[0092] P(磷）含有超过0. 03%时，会招致冲裁性及韧性的降低。因此，P的含量设定为 0· 03%以下（不包括无添加）。
[0093] S(硫）会形成MnS。并且，含有超过0.01%的S时，因轧制而伸展的软质的MnS会 导致在截面组织容易产生断裂面。因此，S的含量设定为0. 01 %以下（不包括无添加）。
[0094] Al (铝）是发挥脱氧效果的元素。在仅出于脱氧目的的情况下，含量即使小于 0.01 %也足够。但是，Al发挥使α - γ相变点升高的作用，因此可以含有超过0.01%。 另外，如果是以规定的浓度含有Nb、V、Ti的钢，则即使超过0.05%而大量含有Α1，也无益于 相变点升高效果。因此，Al的含量设定为0. 05%以下（不包括无添加）。
[0095] Cr (铬）、Ni (镍）、Mo (钼）以及B (硼）发挥使耐磨损性及强韧性提高的作用。因 此，在分离片的花键部所卡合的对象花键通过例如渗碳、氮化等表面硬化处理而硬质化的 情况下，优选添加这些元素。
[0096] 含有Cr的情况下，考虑到耐磨损性提高作用及副作用，将Cr的含量设定为0. 10% 以上且2. 0%以下。
[0097] 含有Ni的情况下，考虑到强韧性提高作用及副作用，将Ni的含量设定为0. 05%以 上且0. 5%以下。
[0098] 含有Mo的情况下，考虑到强韧性提高作用及副作用，将Mo的含量设定为0. 05%以 上且0. 5%以下。
[0099] 含有B的情况下，考虑到强韧性提高作用及副作用，将B的含量设定为0.0002%以 上且0.002%以下。
[0100] 另外，在含有Cr、Ni的情况下，冷轧钢板的α - γ相变点以及淬透性也会 因 Cr、Ni的作用而受到影响。因此，为了使α - γ相变点升高并且使淬透性降低，需 要综合考虑C、Si、Mn及Al、Cr及Ni的含量，需要满足5XC% -Si% +Mn% +1.6XCr% +0· 8XNi% -I. 5A1%< 1的（3)式所示的关系。
[0101] Nb (铌）、V(钒）以及Ti (钛）与钢中的C结合而形成硬质碳化物，有助于提高耐 磨损性。另外，Nb、V以及Ti发挥如下作用：将钢中碳以溶解度低的NbC、VC以及TiC的方 式固定，从而抑制摩擦热所引起的加热部的α - γ相变。此外，Nb、V以及Ti有效地抑制 摩擦所引起的温度升高部的铁素体晶体粒径的粗大化以及软质化。即，通过含有Nb、V、Ti， 能够提高耐过热点性及耐磨损性。
[0102] 另外，在含有Nb、V以及Ti中的至少一种的情况下，为了发挥上述关于耐过热点性 及耐磨损性的作用，需要含有0. 03%以上的Nb、0. 01 %以上的V、0. 01 %以上的Ti。另一方 面，含有超过〇. 4%的Nb、含有超过0. 3%的V、含有超过0. 3%的Ti时，热轧钢板的硬度升 高，无法制造目标产品板厚及硬度的片用钢。因此，Nb的含量设定为0. 03%以上且0. 4%以 下、V的含量设定为0. 01%以上且0. 3%以下、Ti的含量设定为0. 01%以上且0. 3%以下。
[0103] 需要说明的是，耐过热点性、耐磨损性及其他副作用会因所添加的Nb、V以及Ti中 的元素各自的作用而受到影响。因此，这些各元素的含量需要综合考虑，需要在上述Nb、V 以及Ti的含量的范围内以满足⑵式0.04 < (Nb% +1.4) +(V% +1. I)+Ti % <0.3所示 的关系的方式含有Nb、V以及Ti中的至少一种。
[0104] 用于提高耐过热点性及耐磨损性的非常重要的因素是Nb系碳化物、V系碳化物以 及Ti系碳化物。即，为了提高耐过热点性和花键部的与对象花键摩擦的摩擦面的耐磨损 性，钢板表面的Nb系碳化物、V系碳化物以及Ti系碳化物发挥效果。因此，Nb系碳化物、V 系碳化物以及Ti系碳化物需要微细均匀分散。
[0105] 具体而言，钢板中的析出物、即含有Nb、V以及Ti中的任一种元素的碳化物的平均 粒径需要为20nm以上且IOOnm以下的范围内。
[0106] 特别是存在于钢板的表面以及作为表面附近的表层部的Nb系碳化物、V系碳化物 以及Ti系碳化物对耐过热点性及耐磨损性的影响大。因此，优选在自钢板的表面起至少 200 μm以内的层、即表层部存在的含有Nb、V以及Ti中的任一种元素的碳化物的平均粒径 为20nm以上且IOOnm以下。
[0107] 另一方面，在钢板的截面方向的中央部等比表层部深的位置存在的Nb系碳化物、 V系碳化物以及Ti系碳化物不太有助于耐过热点性，并且，耐磨损性优异时，反而有可能会 损伤对象材料。因此，钢板的截面方向中央部的Nb系碳化物、V系碳化物以及Ti系碳化物 的平均粒径与表层部为同等程度即可。相反，如果相对于表层部，Nb系碳化物、V系碳化物 以及Ti系碳化物过量存在于截面方向中央部，则在将冷轧钢板用作离合器片时不优选。因 此，优选钢板的截面方向中央部、自钢板表面起深度大于200 ym的层的含有Nb、V以及Ti 中的任一种元素的碳化物的平均粒径与表层部同样地为20nm以上且IOOnm以下。
[0108] 需要说明的是，作为形成硬质碳化物的元素，除Nb、V以及Ti以外，可以进一步添 加 W(钨）、Ta(钽）、Zr (锆）以及Hf (铪）。
[0109] 在此，截面组织中，以铁素体相作为母相，存在有比铁素体相硬质的第二相组织， 即珠光体组织、贝氏体组织、渗碳体组织以及微细分散于铁素体组织中的渗碳体以外的第 二相组织。并且，截面组织中，在作为这些硬质组织的第二相组织与比第二相组织软质的 铁素体基体之间产生硬度差。另外，在由于分散于截面组织中的第二相组织的量、大小、硬 度而使得铁素体基体与第二相组织的硬度差大的情况下，在因冲裁加工而受到变形时，由 于变形能的差异，容易在第二相组织与铁素体组织的界面处产生裂纹。结果，容易形成断裂 面，因此一次剪切面率减小。
[0110] 因此，为了提高冲裁性，优选钢板的截面组织基本为铁素体单相组织、第二相均匀 且少量，截面组织中的第二相组织的面积率很重要。
[0111] 并且，截面组织中，大小为长径5 μ m以上的第二相组织的面积率超过5 %时，这些 第二相组织所带来的影响变得显著，冲裁性降低。因此，钢板的截面组织中，使长径为5 μ m 以上的大小的第二相组织的体积率为5%以下。这样的截面组织中的第二相组织的大小、 量、硬度可以通过钢板中的C的含量、热轧后的卷取温度等来调节。需要说明的是，通常，第 二相组织的大小以生长方向的长度即长径作为大小的基准。
[0112] 接着，对本发明的制造方法进行说明。
[0113] 首先，熔炼如下化学成分的钢坯：以满足（1)式的方式含有0.03~0.08%的C、 0~1. 0%的Si (包括无添加）、0. 2~0. 8%的Μη、0. 03%以下的P(不包括无添加）、0. 01% 以下的S(不包括无添加）以及0.05%以下的Al(不包括无添加），并且以满足（2)式的方 式含有0. 03~0. 4%的Nb、0. 01~0. 3%的V以及0. 01~0. 3%的Ti中的至少一种，余量 由Fe和不可避免的杂质构成。
[0114] 需要说明的是，在含有Cr、Ni、Mo以及B中的至少一种的情况下，熔炼如下化学 成分的钢坯：在上述各化学成分的基础上，以满足（3)式的方式含有0. 10~2. 0%的Cr、 0· 05~(λ 5%的Ni、0. 05~(λ 5%的Mo以及(λ 0002~(λ 002%的B中的至少一种。
[0115] 将该钢坯加热至1200°C以上