过量 的Mn，则厚钢板的焊接性降低。因此，本发明中Mn的含量为0.8%以上且2.0%以下。而且 优选为1. 10%以上且1.80%以下的范围。
[0042] P:0.025% 以下
[0043] P(磷）在钢中是作为杂质而不可避免存在的元素。而且，P有使钢的韧性降低的 情况。因此，希望能够尽量降低P的含量。特别是如果含有超过0.025 %的P，则有厚钢板 的韧性易于降低的倾向。本发明中P的含量为0.025%以下。优选为0.010%以下。
[0044] S:0.020% 以下
[0045] S (硫）在钢中是作为杂质而不可避免存在的元素。而且，S在钢的韧性、板厚方向 拉伸试验中有使断面收缩率降低的情况。因此，希望S的含量能够尽量降低。特别是如果S 的含量超过0.020%，则有上述特性显著降低的倾向。因此，本发明中S的含量为0.020% 以下。优选为0.004%以下。
[0046] A1 :0? 001 ~0? 100%
[0047] A1(铝）是作为脱氧材料起作用的元素，在钢水的脱氧工艺中，是作为脱氧材料 而最通常使用的元素。为了使A1作为脱氧材料而充分地发挥作用，A1的含量的下限为 0. 001%。另一方面，A1的含量如果超过0. 100%，则A1会形成粗大的碳化物，具有降低厚 钢板的延展性的倾向。因此，本发明中A1的含量的上限为0.100%。优选下限为0.003%， 上限为0.050%。
[0048] Nb :0? 010 ~0? 050%
[0049] Nb (铌）是使奥氏体相的未再结晶温度范围扩大的元素，是有效地进行未再结晶 温度范围的乳制、用于得到期望的微细组织所必需的元素。因此，Nb的含量为0. 010%以 上。但是，Nb的含量超过0.050%时韧性反而降低，因此上限为0.050%。需要说明的是， 优选Nb的含量的下限为0. 015%，上限为0. 035%。
[0050] Cu+Ni+Cr+Mo :0? 5 ~3. 0%
[0051] Cu、Ni、Cr、Mo是增加钢的淬火性、提高厚钢板强度的元素。通过使其总含量为 0. 5%以上，能够抑制多边形铁素体形成，提高屈服强度。但是，如果总含量超过3. 0%，则 厚钢板的焊接性变差。因此，本发明中Cu+Ni+Cr+Mo的总含量为0. 5~3. 0%，下限优选为 0. 7%，上限优选为2. 5%。需要说明的是，"Cu+Ni+Cr+Mo"的各元素符号是各元素的含量的 意思。
[0052] Ti :0? 005 ~0? 050%
[0053] Ti (钛）以TiN的形式析出，其结果是，在乳制钢板的钢坯加热时抑制了奥氏体粒 变得粗大。如上所述，Ti是对乳制后得到的最终组织的微细化有贡献，且有助于提高厚钢 板的韧性的有效的元素。为了获得这样的效果，Ti的含量为0.005%以上。另一方面，如果 Ti的含量超过0. 050%，则焊接热影响部的韧性降低。因此，本发明中Ti的含量为0. 005~ 0. 050 %，下限优选为0. 005 %，上限优选为0. 040 %。
[0054] 满足 1. 8 彡 Ti/N 彡 4. 5 的 N
[0055] 如果1. 8 > Ti/N(质量比），则在钢坯加热时TiN容易熔解，难以获得抑制奥氏体 粒粗大化的效果。而且由于固溶N的存在会使厚钢板的韧性变差。另一方面，如果Ti/N> 4. 5,则由于相对于N过量存在的Ti形成粗大的TiC，从而使厚钢板的韧性变差。因此，限定 为1. 8彡Ti/N彡4. 5的范围。需要说明的是，优选为2. 0彡Ti/N彡4. 0。
[0056] 本发明的厚钢板以上述成分为基本组成。另外，为了提高强度、调整韧性、接头 韧性，本发明的厚钢板还可以含有V :〇. 01~〇. 10%、W :〇. 01~1. 〇〇 %、B :0. 0005~ 0? 0050 %、Ca :0? 0005 ~0? 0060 %、REM :0? 0020 ~0? 0200 %、Mg :0? 0002 ~0? 0060 % 中的 1种或2种以上。
[0057] V:0.01 ~0.10%
[0058] V (钒）是进一步提高厚钢板的强度和韧性的元素，添加0.01%以上来发挥其效 果。但是，如果V的含量超过0. 10%，则会有导致韧性降低的情况，因此优选V的含量的上 限为0. 10%。需要说明的是，V的含量进一步优选为0.03~0.08%。
[0059] W:0.01 ~1.00%
[0060] W(钨）是提高厚钢板的强度的元素，添加0.01%以上来发挥其效果。但是，如果W 的含量超过1. 〇〇%，则有时产生焊接性降低的问题。因此，W的含量优选为0. 01~1. 00%。 W的含量更优选为0. 05~0. 15%。
[0061] B :0? 0005 ~0? 0050%
[0062] B(硼）是含有极微量就能提高淬火性，且由此提高厚钢板的强度的有效的元素。 为了获得该效果，B的含量优选为0.0005%以上。另一方面，如果含有超过0.0050%的B， 则存在焊接性降低的情况，因此B的含量的上限优选为0. 0050%。
[0063] Ca :0? 0005 ~0? 0060%
[0064] Ca(|丐）通过固定S来抑制MnS的生成，可以改善板厚方向的断面收缩率特性。另 外，Ca也有改善焊接热影响部韧性的效果。为了获得该效果，Ca的含量优选为0. 0005%以 上。另一方面，如果含有超过0. 0060 %的Ca，则存在厚钢板的韧性降低的情况，Ca的含量 的上限优选为0.0060%。
[0065] REM :0? 0020 ~0? 0200%
[0066] REM(稀土元素）通过固定S来抑制MnS的生成，可以改善板厚方向的断面收缩率 特性。另外，REM也有改善焊接热影响部韧性的效果。为了获得该效果，REM的含量优选为 0. 0020%以上。另一方面，如果含有超过0. 0200%的REM，则存在厚钢板的韧性降低的情 况，REM的含量的上限优选为0. 0200%。
[0067] Mg :0? 0002 ~0? 0060%
[0068] Mg(镁）是抑制焊接热影响部的奥氏体粒的生长、改善焊接热影响部的韧性的有 效的元素。为了获得该效果，Mg的含量优选为0.0002%以上。另一方面，如果含有超过 0.0060%的Mg，则效果饱和而不能期待与含量相称的效果，存在经济上不利的情况。因此， Mg的含量的上限优选为0. 0060%。
[0069] 上述成分以外的余量为Fe及不可避免的杂质。这里，不可避免的杂质为0(氧） 等。〇是在制造钢材的阶段不可避免地混入的代表性的不可避免的杂质。虽然代表性的不 可避免的杂质是〇,但是不可避免的杂质是指上述必需成分以外的成分。因此，无论是有意 地还是偶然地，含有的不损害本发明效果的任意成分均在本发明的范围内。
[0070] 接下来，对厚钢板的钢板组织进行说明。
[0071] 多边形铁素体的面积率：小于10%
[0072] 如果多边形铁素体的面积率在10%以上，则厚钢板的屈服强度降低。因此，将本发 明的厚钢板中多边形铁素体的面积率限定为小于10%。需要说明的是，上述面积率优选为 8%以下，最优选为5%以下。这里，多边形铁素体的面积率是指，在钢板组织的观察面中多 边形铁素体所占的比例。需要说明的是，对钢板组织的上述观察可以按照以下方法进行：在 厚钢板的乳制方向上对平行的板厚剖面进行研磨后，用3%硝酸乙醇腐蚀液进行腐蚀，使用 SEM (扫描电子显微镜）以2000倍的倍率、10视野的条件对该经腐食的板厚剖面进行观察。 另外，可以使用市售的图像处理软件等求出面积率。
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