Mn系、Al-Fe-Mn-Si系的晶化物。热社中，在该晶化物 的邻域形成有不均匀变形区域，应变集中，该区域成为再结晶核，促进热社后的再结晶。另 夕hMg使热社中的累积应变增大，具有促进热社后的再结晶的作用。Fe、Mn形成的晶化物的 量、和Mg带来的累积应变的量，从促进热社后的再结晶的观点出发是互补的。如果在热社后 能够得到适当的再结晶组织，则冷社后的冷社板(制品板)的馴钉成形性提高。
[0045] 另一方面，若化、Μη的含量过剩，则形成粗大的晶化物，另外，Mg在铸造时使侣合金 的固相线溫度降低，使晶化物生长。若粗大的晶化物形成，则该晶化物成为裂纹的起点和传 播路径，馴钉成形性降低。因此，为了抑制粗大的晶化物的形成，且在热社后得到适正的再 结晶组织，使冷社后的冷社板（制品板）的馴钉成形性提高，需要W适当的有关系管理Fe、 Mn、Mg的含量。
[0046] 在Al-Mg-Mn系侣合金中，粗大晶化物的形成，是W[Fe]、[Mn]、[Mg]为参数，依存于 [Fe] + 1.07[Mn]+0.27[Mg]的大小，该值高于1.65时，粗大的晶化物产生。另一方面，[Fe] + 1.07[Mn]+0.27[Mg]的值低于1.05时，Fe、Mn和Mg的作用不足，热社后不能得到适当的再结 晶组织。即，在[Fe]+1.07[Mn]+0.27[Mg]为1.05~1.65的范围内，能够抑制粗大的晶化物的 形成，并且在热社后得到适当的再结晶组织，使冷社后的冷社板(制品板）的馴钉成形性提 局。
[0047] 本发明的侣合金板，通过W铸造、均质化热处理、热社和冷社的工序制造。
[004引铸造使用半连续铸造法(DC铸造:Direct化ill铸造）。
[0049] 关于均质化热处理，W将经由DC铸造而得到的铸块于480~620°C下保持2~10小 时的条件，进行1次或2次。处理溫度低于480°C时，溶质元素的均质化不充分，若处理溫度高 于620°C，则在铸块的表面有可能发生局部性的烙融(过烧）。如果保持时间为2小时W上，贝U 可W均质化，若超过10小时，则浪费能源成本。该均质化热处理，兼任后续热社的预备加热。
[0050] 热社优选组合粗社(可逆社制）和精社(连续社制）而进行。热社的结束溫度(卷取 溫度)为300~370°C。通过在此溫度卷取，热社板成为再结晶组织。为了在冷社后的侣合金 板中得到优异的馴钉成形性，需要热社板的再结晶率为90% W上(未再结晶部低于10%)。 卷取溫度为300°CW下时，热社板的再结晶率降低，冷社后的冷社板(制品板)的馴钉成形性 降低。
[0051] 冷社W80~93%的社缩率进行，冷社之前或途中不进行中间退火。冷社的社缩率 低于80%时，作为罐盖的强度不足，若高于93%，则屈服强度过度提高，成形性降低，另外变 形各向异性(制耳率)变大。
[0052] 还有，W上说明的制造工序和条件，与现有的负压罐盖用侣合金板的制造工序和 条件相比，没有特别地变化。
[0053] 【实施例】
[0054] 通过半连续铸造法(DC)，使表1所示的侣合金成为厚600mm的铸块，对于铸块表层 进行15mm的端面车削而制作板巧。对于该板巧实施均质化热处理、热社和冷社，终加工成板 厚0.210mm的负压罐盖用侣合金板。均质化处理的条件，热社的卷取溫度和冷社的社缩率显 示在表1中。
[0055] W热社后的侣合金板(热社材)作为供试材，按W下的要领求得再结晶率。另外，W 冷社后的侣合金板(冷社板)作为供试材，按W下的要领测量0.2%屈服强度和馴钉成形性。 [0化6] <再结晶率的測定〉
[0057]从各供试材上切下试验片，W能够观察到与社制方向和板厚方向平行的截面的方 式埋入研磨用树脂，对同截面进行研磨而作为镜面，接着蚀刻后，利用倍率100倍的光学显 微镜观察结晶组织，测量再结晶率。设供试材的板厚为t，在板厚方向上测量的再结晶组织 的厚度为tr，相同未再结晶部的厚度为tn时，t = tr+tn，再结晶率根据(tr/t)X100计算。还 有，再结晶组织由等轴晶粒构成，未再结晶部是沿社制方向伸长的加工组织。再结晶率的适 当范围为90% W上。如果再结晶率为90% W上，则冷社后的冷社板(侣合金板）的馴钉成形 性不会发生问题。在表1中，再结晶率一栏的0标志意思是再结晶率为90% W上，X标志意 思是低于90%。
[0化引 <0.2%屈服强度〉
[0059] 对于各供试材，实施模拟涂装.烘烤工序的W油浴进行的250°CX20秒的热处理 后，制作拉伸方向与社制方向平行的JIS-5号拉伸试验片，根据JISZ2241的规定进行拉伸试 验，求得0.2%屈服强度。0.2%屈服强度的合适范围是240MPa W上。如果0.2%屈服强度为 240MPa W上，则即使是薄壁化的罐盖，仍满足耐压强度。
[0060] <馴钉成形性的测量〉
[0061] 对于各供试材，实施模拟涂装.烘烤工序的W油浴进行的250°CX20秒的热处理 后，由各供试材制作50mmX50mm的试验片，实施模拟发泡工序的胀形试验，求得极限胀形高 度。胀形试验如图1所示，将试验片1夹在上下的冲模2、3之间，W-定的压边力固定，使冲头 4对试验片1的中央部垂直压入而进行胀形加工。冲模2、3中，模腔的内径为6.60mm，肩部半 径为0.40mm，冲头4其外径为6.00mm，头部的中央平坦部的直径为1mm，头部的肩部半径为 2.50mm〇
[0062] 通过此胀形试验，测量试验片1没有发生裂纹和缩颈而能够进行胀形加工的胀形 高度的临界值(极限胀形高度）。界限胀形高度的适当范围为1.45mmW上。如果界限胀形高 度为1.45mm W上，则实际成形时能够成形充分高度的钮扣，馴钉成形性优异，能够通过立粧 工序牢固地固定拉环。还有，若拉环的固定不充分，则开罐时发生拉环脱落而放液口无法打 开的问题。
[0063]
[0064]如表1所示，各成分的含量在本发明的规定范围内，并且Fe、Mn和Mg含量满足所述 不等式(1)的No. 1~8,热社材的再结晶率高达90% w上，冷社材的屈服强度高，馴钉成形性 优异。
[0065] 另一方面，任意一种成分的含量在本发明的规定范围外，或化、Μη和Mg含量不满足 所述不等式（1)的No.9~23,屈服强度或馴钉成形性的某一项比No. 1~8差。其中，No.9因为 Si含量过剩，No. 10因为化含量不足，No. 13因为Μη含量不足，No.23因为Fe、Mn和Mg含量不满 足所述不等式（1)(不等式（1)的中部的值低于1.05)，所W再结晶率均低，馴钉成形性差。 No. 11因为Cu含量不足，No. 15因为Mg含量不足，所W屈服强度均低。No. 12、14、16、17、19因 为Cu、Mn、Mg、Zn、Fe任意一种W上过剩，所W馴钉成形性差。具体来说，No . 12中Cu含量、 No. 14中Μη含量、No. 16中Mg含量、No. 17中Zn含量、No. 19中Fe含量分别过剩。No. 18、20、21、 22中Fe、Mn和Mg含量不满足所述不等式（1)(不等式（1)的中部的值高于1.65)，N〇.18、20此 外化或Μη过剩，因此馴钉成形性差。
[0066] 还有，No. 18相当于专利文献1的实施例的合金C，No. 19相当于专利文献1的实施例 的合金G，No. 20相当于专利文献3的实施例的合金No. 2，No. 21相当于专利文献4的合金 No. 4。
[0067] 【符号的说明】
[006引1侣合金板
[0069] 2,3 冲模
[0070] 4 冲头
【主权项】
1. 一种负压罐盖用铝合金板，其特征在于，在0.10质量％以上且0.40质量％以下的范 围含有Si，在0.20质量％以上且0.40质量％以下的范围含有Fe，在0.10质量％以上且0.30 质量％以下的范围含有Cu，在0.30质量％以上且1.00质量％以下的范围含有Mn，在1.00质 量％以上且2.00质量％以下的范围含有Mg，余量由A1和不可避免的杂质构成，设Fe的质 量％为[? 6]，Mn的质量％S[Mn]，Mg的质量％为[1%]时，满足下述不等式（1)， 1.05 < [Fe]+1.07[Mn]+0.27[Mg]<1.65···(1)。2. 根据权利要求1所述的负压罐盖用铝合金板，其特征在于，还在0.05质量％以上且 0.25质量％以下的范围含有Zn。
【专利摘要】在含有较高浓度的Mn的负压罐盖用Al-Mg-Mn系铝合金板中，即便使其薄壁化至低于0.220mm时，仍具备优异的铆钉成形性。一种负压罐盖用铝合金板，其在0.10质量％以上且0.40质量％以下的范围含有Si，在0.20质量％以上且0.40质量％以下的范围含有Fe，在0.10质量％以上且0.30质量％以下的范围含有Cu，在0.30质量％以上且1.00质量％以下的范围含有Mn，在1.00质量％以上且2.00质量％以下的范围含有Mg，根据需要还含有Zn：0.05～0.25质量％，余量由Al和不可避免的杂质构成。设Fe的质量％为[Fe]，Mn的质量％为[Mn]，Mg的质量％为[Mg]时，满足下述不等式(1)。1.05≤[Fe]+1.07[Mn]+0.27[Mg]≤1.65…(1)。
【IPC分类】C22C21/06, C22F1/00, C22F1/047
【公开号】CN105555979
【申请号】CN201480051267
【发明人】山口正浩, 高田昌行, 鹤田淳人
【申请人】株式会社神户制钢所
【公开日】2016年5月4日
【申请日】2014年8月28日
【公告号】WO2015041021A1