在气体压缩机中用作防污剂的洗油的制作方法

本发明涉及根据权利要求1所述的在气体压缩机中用作防污剂的洗油以及根据权利要求14所述的这种洗油的用途。

技术实现要素：

裂化气体压缩系统为多级系统，并且包括在压缩出口处提供有级间冷却器和级后冷却器的多个气体压缩机。冷却器通常为这样的热交换器：移除来自气体进料的压缩热，并且使其温度降至大约压缩进口处的温度。冷却器的另一个用途是减少流入高压缸的气体的实际体积同时在内部冷却器之后安装分离器以移除浓缩的液体。

裂化气体压缩系统例如在乙烯设备中容易结垢。会发现污垢沉积在压缩机、后冷却器或两者中，特别是沉积在压缩机的气缸、轴承、叶片、密封件、转子和排气管线上。结垢的其他位置区域可包括级间冷却器壳和管、冷却水侧以及分离罐板和托盘(globaljournalofpureandappliedscience，第11卷，2005，第99至105页)。

裂化气体压缩机系统的结垢主要由聚合并沉积在压缩机和后冷却器内表面上的裂化气体中存在的材料涉及的聚合和缩合反应引起。这样的聚合结垢以多种方式影响裂化气体压缩系统，例如通过增加能耗，以及通过引起可导致流量和运行长度减小的压缩机震动来降低压缩机的效率。此外，在级间冷却器管和壳中发现的结垢沉积物通过提高下一级的入口温度来减少传热。此外，通过减小下一级的入口压力和效率也可增加跨越冷却器的压降。

如所提及的，污垢包含由化合物如丁二烯与苯乙烯或存在于裂化气体中的另一些不饱和化合物的反应引起的聚合和缩合沉积物。提出主要导致污垢的反应为自由基聚合和狄尔斯-阿尔德(diels-alder)缩合反应。

自由基聚合反应由热引起并且因过氧化物的存在而增强(参见方案1)。

狄尔斯-阿尔德缩合反应也带来导致形成缩合在压缩机内表面并逐渐脱氢的重质物质的问题。这样的缩合产物是可以损害压缩机内部的密封件和其他部件的硬焦炭类物质的潜在来源(参见流程图2)。

过去，已经应用了数种方法来控制乙烯工业中气体压缩机结垢的过程。减小或抑制结垢的常用方法包括：使用合适的涂层、洗油、注水(waterinjections)、防污剂以及其他设计和操作考虑因素。

压缩机涂层用于减小过程气体压缩机中的腐蚀和污垢沉积并且通常在停修时间期间被施用至隔膜(diaphragm)和转子组件。通过提供这样的涂层，改变压缩机的表面特性以便防止聚合物至表面的粘合。

另一种方法是以各种方式添加减小结垢影响的所谓防污剂。防污剂为防止反应或终止聚合物链形成的化学物质。特别地，抑制剂用于减小自由基聚合速率并且可以施用金属减活剂以防止催化氢过氧化物分解。也可以添加分散剂作为防污剂以减少聚合物沉积。

用于抑制裂化气体压缩机结垢的另一种常用方法是添加水以降低气体排放温度和气体体积。在压缩机级中使水蒸发，并且通过这样吸收压缩的热量。温度的降低减小了结垢速率并且为结垢控制的关键部分。当向压缩机添加水时，明显的缺点是腐蚀和侵蚀的可能性。

用于减少结垢的又一种并且通常采用的策略是在聚合物沉积物形成之后将其溶解。这可以通过添加能够移除沉积物并且被直接添加至压缩机的溶剂(或者也被称为洗油)来进行。合适的洗油的基本性质是高芳香族化合物含量和高沸点。合适的洗油还应当不含结垢前体和悬浮的固体。

有前景的洗油的芳香族化合物含量为60重量％及更大，优选80重量％以上。洗油的芳香族化合物含量越高，其溶解聚合物沉积物的可能性越高。

高沸点的洗油将确保洗油保留液体使其溶解并从金属表面移除聚合物并且使固体的沉积最小化。推荐大于200℃的初始沸点。

此外，洗油的单体含量应当低并且本身不含聚合物和固体从而不会增加结垢问题。当芳香族化合物含量高时，洗油应当基本上不含苯乙烯和二烯化合物。由于洗油可在压缩机中至少部分蒸发，所以还应当不含或几乎不含任何悬浮的固体。

市场上存在许多不同的洗油，尽管c9⁺材料通常可作为来自汽油氢化处理器(ghu)的再循环而获得，但是其优选在石脑油裂化设备中使用。所述材料具有低的二烯含量并且苯乙烯含量通常为约0.3重量％或更小。c9⁺流包含60％至80％芳香族化合物，并且其沸点终点为约230℃至260℃。

制造商提供的其他洗油为热解汽油衍生物或来自石油精炼物的芳香族化合物流的萘贫化馏分。

然而，目前可用的洗油价格相当高，增加了气体裂化工艺的总成本。

因此，本发明的目的是提供在气体压缩机中用作防污剂的洗油，其在合理的价格下组合合适的洗油的要求。

通过提供根据权利要求1所述的用作防污剂的洗油而解决此目的。

因此，提供了在气体压缩机，特别是裂化气体压缩机中用作防污剂的洗油，其包含

至少一种根据式ii的化合物：

其中r²和r³部分选自：线性或支化的c1-c20烷基、c3-c10环烷基和经线性或支化的c1-c10烷基取代的c3-c10环烷基、以及c6-c12芳基和经c1-c10烷基取代的c6-c12芳基，并且其中所述部分可以被氧或氮中断，并且其中所述部分可以用羟基或氨基官能化，并且其中所述部分可以相同或不同；以及

选自聚合抑制剂、抗氧化剂、金属减活剂、金属清除剂、腐蚀抑制剂和ph控制添加剂的至少一种添加剂。

在一个优选的实施方案中，提供分别包含至少两种、优选至少三种根据式i、ii和iii的化合物的混合物的洗油。

因此，用作洗油的混合物包含一种式ii的化合物，或者可包含以下式i、ii和iii的三种化合物各自中的至少两种，优选至少三种化合物，特别地至少一种：

其中r¹、r²、r³、r⁴、r⁵和r⁶部分选自：线性或支化的c1-c20烷基、c3-c10环烷基和经线性或支化的c1-c10烷基取代的c3-c10环烷基、以及c6-c12芳基和经c1-c10烷基取代的c6-c12芳基，并且其中所述部分可以被氧或氮中断，并且其中所述部分可以用羟基或氨基官能化，并且其中所述部分可以相同或不同。

出人意料地发现，包含各上述经取代的苯化合物的至少一种和至少一种添加剂的混合物满足对于合适的洗油的要求。例如，提供组合式i、ii和iii的化合物的至少一种(或其混合物)和具有防结垢效果的至少一种添加剂的本发明的洗油在维持和提高压缩机效率方面提供了重要的益处。而任一防污剂将单独在结垢机理中起作用，显著减慢设备中固体残留物的形成，然而其不能完全避免结垢形成。这造成一段时间之后，由于固体积累而使压缩机效率缓慢减小。出人意料地发现，当注射任一有防污效果的添加剂和式i、ii和iii的化合物的本发明的洗油混合物时，压缩机的效率在高水平下维持较长的时间。

可以考虑芳香族化合物洗油将在压缩机中保持液态来解释本发明的洗油混合物的有益效果。因为芳香族化合物洗油充当防污剂添加剂的载体，因此这将促进液相中的防污剂与也将趋向于转移至液相的结垢前体的反应。此外，由于芳香族化合物洗油的独特溶解度特性，因此即使防污剂发生作用而形成的残余物也将被溶解，并且由防污剂与反应单体反应所得的产物也将被溶解，从而避免其在设备中的沉积并且将其带出系统。因此，将洗油和防污剂添加剂组合的协同效应转化成更稳定的压缩机在高效率下更长时间的操作。

在一个优选的实施方案中，本发明的洗油包含：0质量％至10质量％，优选1质量％至7质量％，最优选2质量％至5质量％的根据式i的单取代苯；60质量％至100质量％，优选70质量％至97质量％，最优选80质量％至90质量％的根据式ii的二取代苯；以及0质量％至5质量％，优选1质量％至3质量％，最优选1.5质量％至2质量％的根据式iii的三取代苯。

在本发明的洗油的另一个变体中，混合物包含选自具有以下结构的根据式i、iia-b和iiia-c的化合物中的至少三种化合物。

特别优选的是，如果洗油包含单取代苯、根据式iia-iic之一的二取代苯的至少一种异构体、以及根据式iiia-iiic之一的三取代苯的至少一种异构体。

特别优选的是，如果洗油包含单烷基苯、根据式iia-iic之一的二烷基苯的至少一种异构体、以及根据式iii-iiic之一的三烷基苯的至少一种异构体。

在一个最优选的实施方案中，洗油混合物包含单取代苯，二取代苯的邻、间、对异构体(即1，2二取代苯；1，3二取代苯；1，4二取代苯)，以及三取代苯的三种异构体(即1，3，5三取代苯；1，2，3三取代苯；1，3，4三取代苯)。

优选的是，如果根据式i、ii和iii的以上化合物的r¹、r²、r³、r⁴、r⁵和r⁶部分选自：c1-c12烷基和c3-c7环烷基。特别优选的是，如果r¹、r²、r³、r⁴、r⁵和r⁶部分选自：甲基、乙基、丙基、异丙基、丁基或异丁基。因此，术语“c1-c12烷基”涉及这样的部分：如甲基、乙基、丙基、异丙基、丁基或异丁基、仲丁基、叔丁基、戊基、叔戊基、己基、庚基、辛基、壬基、癸基、十一烷基、十二烷基等。最优选的烷基部分为乙基、丙基、异丙基。

在r¹、r²、r³、r⁴、r⁵和r⁶部分被氧或氮中断的情况下，所述部分选自：-(ch2)n-nr⁷r⁸、-(ch2)n-n(r⁷)-(ch2)m-r⁷、-(ch2)n-o-r⁷、-(ch2)n-o-(ch2)m-r⁷，其中r⁷、r⁸可以为h、c1-c12烷基、c3-c7环烷基、c6-c12芳基，其中r⁷、r⁸可以相同或不同，并且其中n、m＝0-10，特别地1-5。特别优选的是，如果这种情况下，r¹、r²、r³、r⁴、r⁵和r⁶部分选自氧乙基、二氧乙基、氨乙基。

术语“c3-c7环烷基”优选包括还可以被氧或氮中断的如环丙基、环丁基、环戊基、环己基和环庚基的基团。

术语“芳基”涉及芳香族烃，特别涉及苄基或萘基。所述芳基可以这样连接至根据式i-iii之一的化合物的苯环：直接地，即形成例如联苯化合物；或者可以通过还可以被氧或氮中断的亚烷基(-cnh2n)桥(n＝1-6)(例如，亚甲基(-ch2-)、亚乙基(-c2h4-)或亚丙基(-c3h6-)桥)连接。如上所述，芳基还可以进一步被一种或更多种c1-c10烷基部分取代，特别地被甲基、乙基、丙基或异丙基取代。

在另一个变体中，洗油包含另外的重质芳香族碳(沸点更高的芳香族化合物)，例如经取代或未经取代的c10至c14芳香族烃。所述重质芳香族化合物的实例为经取代或未经取代的联苯衍生物，例如烷基化或非烷基化的联苯衍生物。然而，优选保持重质芳香族烃的量尽可能低，以使洗油中的任何悬浮的固体最小化。

在另一优选的实施方案中，本发明的洗油的沸点为150℃至300℃，优选170℃至250℃，最优选190℃至220℃的温度。

还优选的是，如果用作洗油的混合物不含或几乎不含非芳香族化合物，特别是不含例如c1-c8烷烃、c5-c8环烷烃、c2-c8烯烃和/或c3-c8炔烃的非芳香族化合物。还优选的是，如果目前用作洗油的混合物不含或几乎不含任何固体或其他残余物。

在一个优选的实施方案中，至少一种根据式(ii)的化合物或至少两种、优选至少三种根据式(i)、(ii)和(iii)的化合物的混合物与选自聚合抑制剂、抗氧化剂、金属减活剂(金属清除剂)、腐蚀抑制剂和ph控制添加剂的至少一种添加剂之比为1000/1至10/1，优选500/1至50/1，最优选100/1。

添加至洗油的另外化合物根据在压缩机中形成的结垢沉积物的性质来选择。如所提及的，这些可以包含聚合抑制剂、抗氧化剂、分散剂、金属减活剂、金属清除剂和腐蚀抑制剂以及ph控制添加剂。

所添加的聚合抑制剂基本上遵循两个基本反应机理。或者根据第一机理，通过从抑制剂分子中提取出氢原子来终止自由基增长，并且形成低反应性抑制剂自由基i·；或者根据第二机理，通过加成反应形成相对稳定的物质rih·而淬灭自由基增长。在这些机理中形成的自由基(即i·和rih·)不是反应性的，因此既不能加成至双键也不能提取氢原子。因此，其常常通过与另外自由基组合或者通过歧化作用形成非自由基产物。不同类型的聚合物抑制剂遵循不同的抑制机理。氢提取通常用于苯酚型和胺型抑制剂，而加成机理常用于氮氧自由基抑制剂和醌抑制剂。所使用的典型抑制剂或自由基清除剂为例如2，6-二叔丁基-4-甲基苯酚或烷基化的二苯胺。

许多聚合抑制剂(例如，酚和衍生物)在氧的存在下作用最佳，因为其阻断了过氧化氢自由基并且减慢了氧消耗同时停止了链增长。这些种类的抑制剂凭借导致形成苯氧基自由基的相同氢提取机理来淬灭过氧化氢自由基和烷基自由基。苯氧基自由基具有较低的反应性，因为其通过共振效应被稳定化。可以使用氢过氧化物分解物，例如二烷基多硫化物、亚磷酸氢二烷基酯、烷基酚、二烷基二硫代磷酸锌或亚甲基偶合的二硫代氨基甲酸酯。

优选的是，如果至少一种聚合抑制剂选自芳香族化合物和杂芳香族化合物或其氢化变体，特别是苯酚和n-芳基化合物及其氢化对应物。最优选的聚合抑制剂包括2，6-二叔丁基-4-甲基苯酚、烷基化二苯胺或哌啶衍生物，例如4-羟基-2，2，6，6-四甲基哌啶-n-氧基。

添加非表面活性聚合物或表面活性物质作为分散剂以改善形成的结垢低聚物的分离，从而避免较高聚合物的形成。其还防止了沉降或凝集，减少了聚合物在压缩机内表面上的沉积。

金属减活剂控制金属离子(尤其是铜离子、镍离子、铅离子、铁离子)可以对烃过氧化反应速率的催化作用。

所提出的金属减活剂的三种可能的作用机理：螯合、表面钝化和本体相反应性。螯合是添加剂强络合金属离子的整个内部配位层的能力。表面钝化导致了与设备接触表面的反应，增加了他们的稳定性。本体相反应性是指除螯合之外的任何化学活性，其改变了流的热稳定性并且在溶液中发生，其中不发生与金属表面的反应，例如均相酸/碱反应例如中和反应、断链过氧化抑制、氢过氧化物分解。当使用表面钝化剂时，一些金属减活剂也可以被认为是腐蚀抑制剂。常见的金属减活剂为胺、o-螯合产物、p-衍生物，例如n，n-二亚水杨基-1，2-丙二胺。

金属清除剂可以为这样的化合物：其包含含一种或更多种杂原子(n、o、s、p或se)的一种或更多种官能团，这使得化合物能够锚定到金属表面上。常见的金属清除剂为苯并三唑(bta)及其衍生物、硫脲及其衍生物、原位聚合的杂环化合物(例如吡咯和噻吩和苯胺)以及螯合物如8-羟基喹啉分子和焦儿茶酚。

ph控制添加剂可以选自：胺、氨和吗啉。还发现常见的产品例如，碳酸钠、氢氧化钠、二氧化碳、有机酸、乙二醇和相关化合物。也可以使用缓冲剂如硼酸钠或磷酸钠。添加ph控制添加剂可能是避免金属腐蚀和金属催化的结垢的需要。

还可以组合选自以下的任何添加剂：聚合抑制剂、抗氧化剂、金属减活剂(或金属清除剂)、腐蚀抑制剂和ph控制添加剂。因此，例如可以使用抗氧化剂和聚合抑制剂的组合，或者金属清除剂和ph控制添加剂的组合，或者所有添加剂的组合。

通常，合适的添加剂的选择很大程度上取决于所考虑的过程。例如，在重质结垢过程或者含反应性组分(如反应性烯烃、二烯烃等)流或者在高温下进行的工艺的情况下，优选向洗油中添加聚合抑制剂。在可能存在氧的过程中或者在含氧化组分流的情况下，优选使用抗氧化剂或抗氧化剂/聚合抑制剂的组合。易腐蚀的过程(通常具有水冷凝单元、在酸性或碱性ph下的单元等)优选需要金属清除剂和/或ph控制添加剂。此外，如果工艺在高温下进行，则可以考虑所有上述添加剂(即聚合抑制剂、抗氧化剂、金属清除剂、ph控制添加剂)的组合。

在一个优选的实施方案中，洗油具有以下组成：2质量％至5质量％单烷基苯，80质量％至95质量％二烷基苯，1.5质量％至2质量％三烷基苯，2质量％至5质量％高沸点芳香族化合物，1.5质量％至3质量％经芳基取代的芳香族化合物，0.05质量％至3质量％防污剂、抗氧化剂、金属清除剂和/或ph控制添加剂。

在一个特别优选的实施方案中，本发明的洗油的混合物包含异丙基苯(枯烯)、至少一种二异丙基苯异构体和至少一种三异丙基苯异构体。

在一个最优选的实施方案中，除异丙基苯之外，洗油还包含所有三种二异丙基苯异构体和所有三种三异丙基苯异构体，即洗油的优选变体包含邻二异丙基苯、间二异丙基苯、对二异丙基苯、1，2，3-三异丙基苯、1，2，4-三异丙基苯和1，3，5-三异丙基苯。

在一个最优选的实施方案中，洗油包含94质量％至96质量％二异丙基苯(dipb)、2质量％至4质量％异丙基苯(枯烯)、1质量％至2质量％三异丙基苯(tripb)和0.1质量％至1.0质量％重质芳香族烃。所述洗油的这种组成基本上对应于作为dipb塔的塔顶产物的dipb流的组成。所述dipb流组成源于苯与丙烯反应生成枯烯的烷基化过程，其中可能发生过烷基化生成二异丙基苯。

用于由苯和丙烯生产枯烯的枯烯工艺设备(us2011/024558a1)通常由烷基化反应器、精馏部分和烷基转移反应器组成。将丙烯进料以及新鲜和再循环的苯的混合物装入烷基化反应器，其中丙烯完全反应以主要形成枯烯。烷基化反应器的流出物被运送至这样的脱丙烷塔：其移除随丙烯进料进入该单元的丙烷和可伴随进料的任意过量的水。脱丙烷塔的塔底物被运送至苯塔，其中在塔顶收集苯，并且将苯再循环至烷基化反应器。随后苯塔的塔底物被运送至枯烯塔，其中在塔顶回收枯烯产物。主要包含二异丙基苯的来自枯烯塔的塔底物被运送至dipb塔，其中回收dipb并且将其运送至烷基转移反应器或者用作上述洗油。

所述dipb塔的塔顶产物满足合适洗油设置的全部标准并且具有以下优点：在直接作为洗油或作为与热解汽油的共混物(例如30％至70％dipb塔顶物和70％至30％热解汽油)使用方面容易获得。所述共混物还可以包含其他添加剂，特别是防污剂例如聚合引发剂、抗氧化剂、分散剂、金属清除剂和/或ph控制添加剂。

可作为枯烯生产的副产物获得的dipb流是完全芳香族的，沸点为约200℃，并且该馏出物不含或含极少的固体和胶质(gum)。因此，其满足合适的洗油的标准。塔顶dipb可以与其他组分例如其他防污剂、抗氧化剂、金属清除剂和/或ph控制添加剂混合。

还通过在气体压缩机，特别是裂化气体压缩机中使用前述洗油作为防污剂来解决本发明的目的。

当使用所述洗油作为防污剂时，优选将所述洗油连续地或非连续地注入气体压缩机中。洗油注入气体压缩机可以在不同速率和不同的点发生。例如，可以将洗油单独地注入各单独级的入口或者注入各叶轮中。然而，最优选的是将洗油注入各叶轮中，以确保洗油到达级的后叶轮。如果仅将其注入级的部分，则其可在到达后叶轮之前完全或很大程度地蒸发。当将洗油注入气体压缩机的壳时，为确保所述油的合适分散，注射喷嘴的选择是重要的。

根据一个实施方案，以按经加工气体的重量％计每级0.05至0.25的连续注射速率来注射洗油。因此，注射速率取决于洗油的品质(即芳香族化合物含量、沸点)。洗油的品质越高，所需的注射速率越低。

如上所述，也可以以意味着间歇或分批的非连续方式注射洗油。在这种情况下，在高速率下(即，连续注射洗油的情况下的连续速率的5倍或更多倍)注射洗油特定的一段时间，例如每天30分钟至60分钟。较高的速率确保液体到达所有的内表面，从而增加溶解力的效力。

参照附图借助以下实施例对本发明的更多细节进行更详细的说明。

图1用于枯烯生产的工艺流程图；

图2示出不同洗油的沸点的图；

图3示出取决于洗油引入的压缩机效率的图；

图4示出使用不同洗油的结垢样品的溶解度数据的图；和

图5a示出没有添加洗油的压缩机效率的图；

图5b示出在防污剂的存在下的压缩机效率的图；

图5c示出在包含式i、ii和iii的芳香族化合物的洗油存在下的压缩机效率的图；和

图5d示出在包含式i、ii和iii的芳香化合物和防污添加剂的洗油存在下的压缩机效率的图；

在所提供的实施例中使用了dipb塔的塔顶产物。所述dipb塔顶流包含94质量％至96质量％dipb、2质量％至4质量％枯烯、1质量％至2质量％tripb和0.1质量％至1.0质量％重质芳香族烃。获得作为由苯和丙烯生产的枯烯的副产物的dipb流。

图1中示出用于枯烯生产的典型工艺流程图(us2011/024558a1)。在此，将丙烯进料和苯(新鲜的或再循环的)装入烷基化反应器1，其中丙烯完全反应以形成枯烯。随后将来自烷基化反应器1的流出物运送至脱丙烷塔2，以移除随丙烯进料进入工艺设备的丙烷以及任意过量的丙烯和水。随后将脱丙烷塔2的塔底物运送至苯塔3，其中在塔顶收集苯。反过来将苯塔底物运送至枯烯塔4，其中作为塔顶物回收枯烯产物，并且将枯烯塔底物运送至dipb塔5，其中作为塔顶物还回收dipb，并且包含上述组成。

随后，将该dipb塔顶流用在以下测试和实施例中。

在图2中，将dipb塔顶洗油、标准商业洗油和第三内部洗油的沸点与建议沸点进行比较。

从图中可以看出，dipb塔顶流的初始沸点为195℃并且最终沸点为208℃，并且满足洗油的建议沸点(相对于初始沸点和最终沸点为200℃)的要求。

在图3的图中，在添加商业洗油之前和之后，压缩机相对多变的效率相对于时间做图。显然可以看出，压缩机的效率在添加洗油之前快速劣化，但是系统中引入洗油之后迅速恢复。

在图4的图中示出与内部洗油和商业洗油相比，表示dipb洗油中结垢样品的溶解度的实验数据。

使用以下实验过程进行溶解度实验。第一步，将10ml洗液dipb、内部洗油或商业洗油在每种情况下加热至约80℃的温度。随后，将1g的来自本申请人的生产方的压缩机的结垢残余物添加到预热至80℃的10ml洗液中。将洗液和结垢残余物的混合物维持80℃的恒温下搅拌20分钟。在该时间之后，从剩余固体中过滤出洗液，并将剩余固体在真空烘箱中干燥20分钟。然后将剩余且干燥的固体进行最终称重，并且将该值与约1g的初始量进行比较。然后将与固体的初始量的重量差计算为洗液中溶解的固体。

溶解度测试的结果总结在图4的图中。所测试的所有三种洗液都显示出所使用的结垢聚合物样品的良好溶解度效率。dipb洗油的溶解度效率与以前使用的内部洗油类似，为52.1％，仅略低于商业洗涤油，使其成为目前可用的洗油的良好替代品。

在图5a至5d的图中示意性地示出不具有和具有添加剂的洗油对压缩机效率的影响。图5a的图中描述了没有添加任何洗油或防污剂的情况下，200天时间内压缩机效率相当快速地降低。

当只添加聚合抑制剂(例如，4-羟基-2，2，6，6-四甲基哌啶-n-氧基)作为防污剂时，压缩机效率的降低略微减小(图5b)。

当只添加洗油(在此为3小时/周间歇进行注射的dipb洗油)而没有任何其他添加剂或防污剂时，与图5a的数据相比，200天时间内压缩机效率的降低显著减小(图5c)。

当将洗油与聚合抑制剂(例如，4-羟基-2，2，6，6-四甲基哌啶-n-氧基)以1/100的抑制剂/洗油之比组合时，可以发现对压缩机效率甚至更强的影响。当添加抑制剂/洗油的混合物(3小时/周间歇注射)时，未观察到200天时间内压缩机效率的降低(图5c)。

总之，洗油和抑制剂的组合以本领域技术人员不可预见的协同方式增加压缩机效率。协同效应可能是由于前述洗油与防污剂之间特定的相互作用。