一种间苯二甲腈生产废水处理系统及方法与流程

本发明属于污染物处理技术领域，涉及一种废水的处理系统及方法，尤其涉及一种间苯二甲腈生产废水处理系统及方法。

背景技术：

合成间苯二甲腈的原料为间二甲苯、氨气和空气，在流化床内进行氨氧化反应。该反应在生成间苯二甲腈的同时，会产生一定量的hcn和h2o，氨气需过量约50％，经过后续的捕集工艺，hcn进入水中，形成总氰根浓度500-800mg/l、氨氮浓度为20000-28000mg/l、总氮浓度为32000-35000mg/l且cod为12000-20000mg/l。间苯二甲腈生产废水的成分复杂、cod高、碱性强，氨氮和氰化物的浓度较高，处理难度大。

过量氨氮排入水体将导致水体富营养化，降低水体观赏价值，而且被氧化生成的硝酸盐和亚硝酸盐还会影响水生生物甚至人类的健康。因此，废水脱氮处理受到人们的广泛关注。大量的含氰废水对环境造成很大的污染，对人类的健康以及牲畜、鱼类的生命都是一种严重的威胁，含氰废水的成分复杂、毒性大，对含氰废水尤其对高浓度含氰废水处理技术一直为人们所关注。

cn101955295a公开了一种处理间苯二甲腈合成工艺废水的方法，先将间苯二甲腈合成工艺废水进行二级吹脱处理，再进入混凝反应池以进一步脱氰，进一步经过厌氧生物滤池处理，然后采用a²/o生产处理工艺脱氮；在最终牌坊前，进行双氧水氧化处理。

同样的，cn101708929a公开了一种间苯二甲腈生产过程中产生废水的处理方法，所述方法为：先调节废水ph值为6.2-6.7，加入络合剂使水中溶解的污染物析出，然后加入絮凝剂使细小悬浮物聚集，最后经过沉淀将其取出；更进一步的技术方案为加入络合剂后快速搅拌混合50-70s，搅拌速度为280-320rpm，再慢速搅拌13-18min，搅拌速度为80-120rpm。总氰去除率可达96％，总氰出水小于2.0mg/l。

然而上述方法利用生物法对废水进行处理，生物法为利用微生物的新陈代谢来完成废水中有机物的降解，具有应用范围广、处理量大、运行成本低等特点，但只适用于处理含盐量低于5000mg/l的有机废水，难以对高含盐量的有机废水进行处理。而且生物法处理效率较低，不适用于对处理效率要求较高的应用场景。

cn109320027a公开了一种处理间苯二甲腈合成工艺废水的系统和方法，所述系统包括依次连接的汽提塔、铁碳反应器、芬顿反应器、中和沉降釜、egsb塔以及a/o工艺处理装置。处理过程中，先将间苯二甲腈合成工艺废水进行汽提处理，然后进行铁碳-芬顿联合处理，随后进行厌氧生化处理，最后进行a/o工艺处理。

然而化学法处理废水的工艺复杂，同时需要添加多种附加成分，成本较高，且处理效果不稳定，且存在生物法具有的缺陷。

对此，提供一种处理效率高，氮氧化物去除效果好的间苯二甲腈生产废水处理系统及方法，对于提高胺基化废水的处理效果，降低企业对废水的处理成本，提高企业的经济效益，具有重要的意义。

技术实现要素：

本发明的目的在于提供一种间苯二甲腈生产废水处理系统及方法，所述系统对间苯二甲腈生产废水进行浓缩，并对浓缩液进行燃烧处理，使间苯二甲腈生产废水得以资源化，同时减少了污染物的排放。而且，所述间苯二甲腈生产废水处理系统的处理成本较低，能够合理利用各工段的能量，污染物去除率高，有利于降低环境负载。

为达到此发明目的，本发明采用以下技术方案：

第一方面，本发明提供了一种间苯二甲腈生产废水处理系统，所述间苯二甲腈生产废水的处理系统包括预热单元、多效蒸发单元、气液分离单元与浓缩液燃烧单元。

所述预热单元的出料口与多效蒸发单元的进料口连接，多效蒸发单元的冷凝液出口与气液分离单元连接，多效蒸发单元的出液口与浓缩液燃烧单元连接；

所述浓缩液燃烧单元包括依次连接的浓缩液燃烧装置、换热装置以及尾气处理装置。

间苯二甲腈生产废水流入预热单元进行预热，预热后的间苯二甲腈生产废水流入多效蒸发单元进行蒸发浓缩，浓缩后的浓缩液流入浓缩液燃烧单元进行燃烧，燃烧后的气体经过换热后进行尾气处理，降低尾气中氮氧化物的含量。多效蒸发的蒸发气经过冷凝与气液分离后，对冷凝液进行回收，实现了间苯二甲腈生产废水的资源化利用，且处理过程中能耗较低，污染物去除率高。

优选地，所述多效蒸发单元为三效逆流蒸发器。

优选地，所述预热单元包括换热器。

优选地，所述换热器包括管壳式换热器和/或板式换热器。

优选地，所述三效逆流蒸发器的一效预热器连接有外部热源供热管道，所述外部热源供热管道与一效预热器连接后与预热单元连接。

本发明采用三效逆流蒸发器对预热后的间苯二甲腈生产废水进行蒸发浓缩，其中，气相和液相物料逆流流动。液相流向为：预热后的间苯二甲腈生产废水首先进入三效蒸发器，并在三效预热器内换热升温，并进入三效蒸发器的分离室气液分离；间苯二甲腈生产废水在三效蒸发器内浓缩到一定浓度后，由三效转料泵送入二效蒸发器进行蒸发浓缩；待间苯二甲腈生产废水在二效蒸发器内浓缩到一定程度后，由二效转料泵送入一效蒸发器进行蒸发浓缩，浓缩到工艺要求后，由一效转料泵输送至浓缩液燃烧单元。

气相流向为：饱和蒸汽进入一效预热器换热冷凝，冷凝液流入预热单元对间苯二甲腈生产废水进行预热；一效蒸发器产生的二次蒸汽作为二效预热器的热源，并在二效预热器内冷凝；二效蒸发器产生的二次蒸汽作为三效预热器的热源，并在三效预热器内冷凝；三效蒸发器产生的二次蒸汽在冷凝器内冷凝，冷凝液流入气液分离单元。

优选地，所述预热单元的进料口处设置有过滤装置。

优选地，所述过滤装置包括袋式过滤器和/或精密过滤器。

优选地，所述过滤装置的过滤孔径为0.5mm以下，例如可以是0.1mm、0.2mm、0.3mm、0.4mm或0.5mm，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

优选地，所述浓缩液燃烧装置为直燃炉。

优选地，所述换热装置为换热器。

本发明所述浓缩液在直燃炉内进行燃烧，燃烧产生的气体作为换热装置的热源进行换热，从而使间苯二甲腈生产废水燃烧产生的热量进行了利用。同时间苯二甲腈生产废水降温后有利于有序利用。

优选地，所述换热器包括管壳式换热器和/或板式换热器。

优选地，所述尾气处理装置包括依次连接的scr反应器、喷淋塔以及烟囱。

浓缩液燃烧后在换热装置内换热降温，使燃烧产生的气体温度降低至满足scr反应器的反应温度，例如可以是250℃、260℃、270℃、280℃、290℃、300℃、310℃、320℃、330℃、340℃或350℃，从而简化了尾气处理的流程，提高了能源的利用率。

优选地，所述多效蒸发单元与浓缩液燃烧装置的连接管道为夹套管道和/或伴热管道。

优选地，所述气液分离单元包括依次连接的冷凝液中间罐、气液分离罐以及抽真空装置。

所述三效逆流蒸发器中的二效预热器以及三效预热器的热源出口管道分别独立地与所述冷凝液中间罐连接。

所述三效逆流蒸发器中的冷凝器出液口与气液分离罐连接。

二效预热器以及三效预热器中，二次蒸汽换热后冷凝，冷凝液由热源出口管道流入冷凝液中间罐内进行初步的气液分离，然后流入气液分离罐内进行气液分离。冷凝液回收备用，不凝气排出系统进行不凝气处理。

三效蒸发器的二次蒸汽由冷凝器冷凝后直接流入气液分离罐进行气液分离，冷凝液回收备用，不凝气排出系统进行不凝气处理。

第二方面，本发明提供了一种应用如第一方面所述的间苯二甲腈生产废水处理系统对间苯二甲腈生产废水处理的方法，所述方法包括如下步骤：

(1)间苯二甲腈生产废水预热后，进行多效蒸发，得到蒸发气与浓缩液；

(2)步骤(1)所述蒸发气冷凝后进行气液分离；

(3)焚烧处理步骤(1)所得浓缩液，并对浓缩液燃烧尾气依次进行换热处理、scr脱硝处理以及除尘处理，完成对间苯二甲腈生产废水的处理；

步骤(2)与步骤(3)不分先后顺序。

优选地，所述间苯二甲腈生产废水的氨氮含量为20000-28000mg/l，例如可以是20000mg/l、21000mg/l、22000mg/l、23000mg/l、24000mg/l、25000mg/l、26000mg/l、27000mg/l或28000mg/l，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用；总氮含量为32000-35000mg/l，例如可以是32000mg/l、32500mg/l、33000mg/l、33500mg/l、34000mg/l、34500mg/l或35000mg/l，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用；cod为12000-20000mg/l，例如可以是12000mg/l、13000mg/l、14000mg/l、15000mg/l、16000mg/l、17000mg/l、18000mg/l、19000mg/l或20000mg/l，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

优选地，步骤(1)所述预热后的温度为55-60℃，例如可以是55℃、56℃、57℃、58℃、59℃或60℃，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

本发明所述预热为使用饱和蒸汽进行预热，本领域技术人员可根据实际需要选择合适的饱和蒸汽压力以及用量，只要是间苯二甲腈生产废水预热后的温度满足55-60℃即可，本发明在此不在做过多限定。

优选地，步骤(1)所述多效蒸发为三效逆流蒸发。

优选地，所述三效逆流蒸发过程中，一效蒸发的温度为90-110℃，例如可以是90℃、92℃、95℃、98℃、100℃、102℃、105℃、108℃或110℃，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用，优选为93-97℃；绝对压力为0.07-0.08mpa，例如可以是0.07mpa、0.072mpa、0.075mpa、0.078mpa或0.08mpa，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用，优选为0.072-0.075mpa；蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30-35％，例如可以是30％、31％、32％、33％、34％或35％，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

优选地，所述三效逆流蒸发过程中，二效蒸发的温度为75-90℃，例如可以是75℃、78℃、80℃、82℃、85℃、88℃或90℃，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用，优选为77-81℃；绝对压力为0.035-0.045mpa，例如可以是0.035mpa、0.036mpa、0.037mpa、0.038mpa、0.039mpa、0.040mpa、0.041mpa、0.042mpa、0.043mpa、0.044mpa或0.045mpa，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用；蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30-35％，例如可以是30％、31％、32％、33％、34％或35％，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

优选地，所述三效逆流蒸发过程中，三效蒸发的温度为60-75℃，例如可以是60℃、62℃、64℃、65℃、66℃、68℃、70℃、72℃或75℃，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用，优选为63-67℃；绝对压力为0.02-0.03mpa，例如可以是0.02mpa、0.022mpa、0.024mpa、0.025mpa、0.027mpa、0.028mpa或0.03mpa，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用，优选为0.021-0.025mpa；蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的25-30％，例如可以是25％、26％、27％、28％、29％或30％，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

优选地，所述一效蒸发的热源为饱和蒸汽，饱和蒸汽为一效蒸发提供热量后，对间苯二甲腈生产废水进行预热。

优选地，步骤(1)所得浓缩液的温度为88-100℃，例如可以是88℃、90℃、92℃、94℃、95℃、96℃、98℃或100℃，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

本发明通过使浓缩液的温度为88-100℃，降低了焚烧处理时对直燃炉的负荷，提高了焚烧处理的效果，降低了焚烧处理时产生的氮氧化物的含量，从而降低了后续scr处理对设备的负担。

优选地，步骤(3)所述焚烧处理的温度为760-900℃，例如可以是760℃、780℃、800℃、810℃、820℃、840℃、850℃、860℃、880℃或900℃，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用；停留时间为2-4s，例如可以是2s、2.5s、3s、3.5s或4s，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

所述停留时间为焚烧后尾气的停留时间。

优选地，所述scr脱硝处理的温度为250-350℃，例如可以是250℃、260℃、270℃、280℃、290℃、300℃、310℃、320℃、330℃、340℃或350℃，但并不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。

所述换热处理为通过换热使浓缩液燃烧尾气的温度降低至scr脱硝处理的温度，从而达到节约能源的目的。

所述除尘处理为使用喷淋液进行除尘处理，但要使除尘处理后的尾气的温度为120-180℃，例如可以是120℃、130℃、140℃、150℃、160℃、170℃或180℃，以消除“白雾”现象。

作为本发明第二方面所述方法的优选技术方案，所述方法包括如下步骤：

(1)间苯二甲腈生产废水预热至55-60℃后，进行三效逆流蒸发，一效蒸发的温度为90-110℃，绝对压力为0.07-0.08mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30-35％；二效蒸发的温度为75-90℃，绝对压力为0.035-0.045mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30-35％；三效蒸发的温度为60-75℃，绝对压力为0.02-0.03mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的25-30％；得到蒸发气与温度为88-100℃的浓缩液；

(2)步骤(1)所述蒸发气冷凝后进行气液分离；

(3)760-900℃焚烧处理步骤(1)所得浓缩液，停留时间为2-4s，对浓缩液燃烧尾气依次进行换热处理、scr脱硝处理以及除尘处理，完成对间苯二甲腈生产废水的处理；

步骤(2)与步骤(3)不分先后顺序。

进一步优选地，所述方法包括如下步骤：

(1)间苯二甲腈生产废水预热至55-60℃后，进行三效逆流蒸发，一效蒸发的温度为93-97℃，绝对压力为0.072-0.075mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30-35％；二效蒸发的温度为77-81℃，绝对压力为0.036-0.04mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30-35％；三效蒸发的温度为63-67℃，绝对压力为0.021-0.025mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的25-30％；得到蒸发气与温度为88-100℃的浓缩液；

(2)步骤(1)所述蒸发气冷凝后进行气液分离；

(3)760-900℃焚烧处理步骤(1)所得浓缩液，停留时间为2-4s，对浓缩液燃烧尾气依次进行换热处理、scr脱硝处理以及除尘处理，完成对间苯二甲腈生产废水的处理；

步骤(2)与步骤(3)不分先后顺序。

相对于现有技术，本发明具有以下有益效果：

本发明通过对间苯二甲腈生产废水进行浓缩处理，并对浓缩液进行燃烧，使间苯二甲腈生产废水资源化，且本发明提供的系统能耗较低，污染物去除率高，对环境保护存在积极的作用。

附图说明

图1为本发明实施例1提供的间苯二甲腈生产废水处理系统的结构示意图。

其中：1，过滤装置；2，预热单元；31，一效蒸发器；32，一效预热器；41，二效蒸发器；42，二效预热器；51，三效蒸发器；52，三效预热器；6，冷凝器；71，冷凝液中间罐；72，气液分离罐；81，直燃炉；82，换热器；83，scr反应器；84，喷淋塔；85，烟囱；9，真空泵。

具体实施方式

下面通过具体实施方式来进一步说明本发明的技术方案。本领域技术人员应该明了，所述实施例仅仅是帮助理解本发明，不应视为对本发明的具体限制。

实施例1

本实施例提供了一种间苯二甲腈生产废水处理系统，所述间苯二甲腈生产废水处理系统的结构示意图如图1所示，包括：过滤装置1、预热单元2、三效逆流蒸发器、气液分离单元以及浓缩液燃烧单元。

所述预热单元2的出料口与三效逆流蒸发器中的三效蒸发器51进料口连接，三效逆流蒸发器中的三效蒸发器51的冷凝液出口与气液分离单元连接，三效逆流蒸发器中的一效蒸发器31出液口通过夹套管道与浓缩液燃烧单元连接。

所述浓缩液燃烧单元包括依次连接的直燃炉81、换热器82、scr反应器83、喷淋塔84以及烟囱85。三效逆流蒸发器中的一效蒸发器31出液口通过夹套管道与浓缩液燃烧单元中的直燃炉81连接。

所述预热单元2为管壳式换热器。

所述三效逆流蒸发器的一效预热器32连接有外部热源供热管道，所述外部热源供热管道与一效预热器32连接后与预热单元2连接，从而使外部热源为一效蒸发器31提供热量后，再为间苯二甲腈生产废水提供热量，从而提高了能量的利用率。

所述过滤装置1为过滤孔径0.5mm以下的精密过滤器。

所述气液分离单元包括依次连接的冷凝液中间罐71、气液分离罐72以及抽真空装置。所述三效逆流蒸发器中的二效预热器42以及三效预热器52的热源出口管道分别独立地与所述冷凝液中间罐71连接；所述三效逆流蒸发器中的冷凝器6出液口与气液分离罐72连接。所述抽真空装置为真空泵9，用于抽取气液分离罐72内的不凝气。

间苯二甲腈生产废水在过滤装置1中进行过滤，然后流入预热单元2进行预热，预热后的间苯二甲腈生产废水流入三效逆流蒸发单元进行蒸发浓缩，浓缩后的浓缩液流入浓缩液燃烧单元进行燃烧，燃烧后的气体经过换热后进行尾气处理，降低尾气中氮氧化物的含量。多效蒸发的蒸发气经过冷凝与气液分离后，对冷凝液进行回收，实现了间苯二甲腈生产废水的资源化利用，且处理过程中能耗较低，污染物去除率高。

本发明采用三效逆流蒸发器对预热后的间苯二甲腈生产废水进行蒸发浓缩，其中，气相和液相物料逆流流动。液相流向为：预热后的间苯二甲腈生产废水首先进入三效蒸发器51，并在三效预热器52内换热升温，并进入三效蒸发器51的分离室气液分离；间苯二甲腈生产废水在三效蒸发器51内浓缩到一定浓度后，由三效转料泵送入二效蒸发器41进行蒸发浓缩；待间苯二甲腈生产废水在二效蒸发器41内浓缩到一定程度后，由二效转料泵送入一效蒸发器31进行蒸发浓缩，浓缩到工艺要求后，由一效转料泵输送至浓缩液燃烧单元中的直燃炉81。

气相流向为：饱和蒸汽进入一效预热器32换热冷凝，冷凝液流入预热单元2对间苯二甲腈生产废水进行预热；一效蒸发器31产生的二次蒸汽作为二效预热器42的热源，并在二效预热器42内冷凝；二效蒸发器41产生的二次蒸汽作为三效预热器52的热源，并在三效预热器52内冷凝；三效蒸发器51产生的二次蒸汽在冷凝器6内冷凝，冷凝液流入气液分离单元。其中，二效预热器42以及三效预热器52的冷凝液流入冷凝液中间罐71后流入气液分离罐72；冷凝器6内的冷凝液直接流入气液分离罐72，并在真空泵9的作用下回收不凝气。

应用例1

本应用例提供了一种应用实施例1提供的间苯二甲腈生产废水处理系统对间苯二甲腈生产废水进行处理的方法，所述间苯二甲腈生产废水为胺基化工艺产生的废水，氨氮含量为24000-26000mg/l，总氮含量为32000-33000mg/l，cod为15000-16000mg/l；所述方法包括如下步骤：

(1)间苯二甲腈生产废水预热至58℃后，进行三效逆流蒸发，一效蒸发的温度为95℃，绝对压力为0.074mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的32％；二效蒸发的温度为79℃，绝对压力为0.038mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的32％；三效蒸发的温度为65℃，绝对压力为0.022mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的27％；得到蒸发气与温度为91℃的浓缩液；

(2)步骤(1)所述蒸发气冷凝后进行气液分离；

(3)810℃焚烧处理步骤(1)所得浓缩液，焚烧气的停留时间为3s，对浓缩液燃烧尾气依次进行换热处理、scr脱硝处理以及除尘处理，除尘处理后的气体由烟囱85外排，完成对间苯二甲腈生产废水的处理；所述scr脱硝处理的温度为300℃，除尘处理后气体的温度为150℃；

步骤(2)与步骤(3)不分先后顺序。

由烟囱85排放的尾气中氮氧化物的含量≤100mg/nm³，氮氧化物含量较少，间苯二甲腈生产废水得到有效处理。

应用例2

本应用例提供了一种应用实施例1提供的间苯二甲腈生产废水处理系统对间苯二甲腈生产废水进行处理的方法，所述间苯二甲腈生产废水为胺基化工艺产生的废水，氨氮含量为26000-27000mg/l，总氮含量为33000-34000mg/l，cod为16000-18000mg/l；所述方法包括如下步骤：

(1)间苯二甲腈生产废水预热至56℃后，进行三效逆流蒸发，一效蒸发的温度为93℃，绝对压力为0.072mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的31％；二效蒸发的温度为77℃，绝对压力为0.036mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的31％；三效蒸发的温度为63℃，绝对压力为0.021mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的26％；得到蒸发气与温度为90℃的浓缩液；

(2)步骤(1)所述蒸发气冷凝后进行气液分离；

(3)780℃焚烧处理步骤(1)所得浓缩液，焚烧气的停留时间为2.5s，对浓缩液燃烧尾气依次进行换热处理、scr脱硝处理以及除尘处理，除尘处理后的气体由烟囱85外排，完成对间苯二甲腈生产废水的处理；所述scr脱硝处理的温度为270℃，除尘处理后气体的温度为140℃；

步骤(2)与步骤(3)不分先后顺序。

由烟囱85排放的尾气中氮氧化物的含量≤100mg/nm³，氮氧化物含量较少，间苯二甲腈生产废水得到有效处理。

应用例3

本应用例提供了一种应用实施例1提供的间苯二甲腈生产废水处理系统对间苯二甲腈生产废水进行处理的方法，所述间苯二甲腈生产废水为胺基化工艺产生的废水，氨氮含量为22000-24000mg/l，总氮含量为34000-35000mg/l，cod为13000-14000mg/l；所述方法包括如下步骤：

(1)间苯二甲腈生产废水预热至59℃后，进行三效逆流蒸发，一效蒸发的温度为97℃，绝对压力为0.075mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的33％；二效蒸发的温度为81℃，绝对压力为0.04mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的33％；三效蒸发的温度为67℃，绝对压力为0.025mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的28％；得到蒸发气与温度为95℃的浓缩液；

(2)步骤(1)所述蒸发气冷凝后进行气液分离；

(3)850℃焚烧处理步骤(1)所得浓缩液，焚烧气的停留时间为3.5s，对浓缩液燃烧尾气依次进行换热处理、scr脱硝处理以及除尘处理，除尘处理后的气体由烟囱85外排，完成对间苯二甲腈生产废水的处理；所述scr脱硝处理的温度为320℃，除尘处理后气体的温度为170℃；

步骤(2)与步骤(3)不分先后顺序。

由烟囱85排放的尾气中氮氧化物的含量≤100mg/nm³，氮氧化物含量较少，间苯二甲腈生产废水得到有效处理。

应用例4

本应用例提供了一种应用实施例1提供的间苯二甲腈生产废水处理系统对间苯二甲腈生产废水进行处理的方法，所述间苯二甲腈生产废水为胺基化工艺产生的废水，氨氮含量为27000-28000mg/l，总氮含量为33500-34500mg/l，cod为18000-20000mg/l；所述方法包括如下步骤：

(1)间苯二甲腈生产废水预热至55℃后，进行三效逆流蒸发，一效蒸发的温度为90℃，绝对压力为0.07mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30％；二效蒸发的温度为75℃，绝对压力为0.035mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30％；三效蒸发的温度为60℃，绝对压力为0.02mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的25％；得到蒸发气与温度为88℃的浓缩液；

(2)步骤(1)所述蒸发气冷凝后进行气液分离；

(3)760℃焚烧处理步骤(1)所得浓缩液，焚烧气的停留时间为2s，对浓缩液燃烧尾气依次进行换热处理、scr脱硝处理以及除尘处理，除尘处理后的气体由烟囱85外排，完成对间苯二甲腈生产废水的处理；所述scr脱硝处理的温度为250℃，除尘处理后气体的温度为120℃；

步骤(2)与步骤(3)不分先后顺序。

由烟囱85排放的尾气中氮氧化物的含量≤100mg/nm³，氮氧化物含量较少，间苯二甲腈生产废水得到有效处理。

应用例5

本应用例提供了一种应用实施例1提供的间苯二甲腈生产废水处理系统对间苯二甲腈生产废水进行处理的方法，所述间苯二甲腈生产废水为胺基化工艺产生的废水，氨氮含量为20000-22000mg/l，总氮含量为32000-33000mg/l，cod为12000-13000mg/l；所述方法包括如下步骤：

(1)间苯二甲腈生产废水预热至60℃后，进行三效逆流蒸发，一效蒸发的温度为110℃，绝对压力为0.08mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的35％；二效蒸发的温度为90℃，绝对压力为0.045mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的35％；三效蒸发的温度为75℃，绝对压力为0.03mpa，蒸发量为间苯二甲腈生产废水质量的30％；得到蒸发气与温度为100℃的浓缩液；

(2)步骤(1)所述蒸发气冷凝后进行气液分离；

(3)900℃焚烧处理步骤(1)所得浓缩液，焚烧气的停留时间为4s，对浓缩液燃烧尾气依次进行换热处理、scr脱硝处理以及除尘处理，除尘处理后的气体由烟囱85外排，完成对间苯二甲腈生产废水的处理；所述scr脱硝处理的温度为350℃，除尘处理后气体的温度为180℃；

步骤(2)与步骤(3)不分先后顺序。

由烟囱85排放的尾气中氮氧化物的含量≤100mg/nm³，氮氧化物含量较少，间苯二甲腈生产废水得到有效处理。

综上所述，本发明通过对间苯二甲腈生产废水进行浓缩处理，并对浓缩液进行燃烧，使间苯二甲腈生产废水资源化，且本发明提供的系统能耗较低，污染物去除率高，对环境保护存在积极的作用。

申请人声明，以上所述仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，所属技术领域的技术人员应该明了，任何属于本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。