本发明涉及一种中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统及方法，属于烟气脱硝技术领域。
背景技术：
scr脱硝反应为非均相催化放热反应，随着反应温度的升高反应速率加快，但是化学反应平衡随着温度的增加而左移，构成了工程设计上的一对佯谬。
目前我国使用的scr脱硝反应器(如图1)均没有从反应平衡右移来考虑反应器的设计，从而使得反应器床层较厚，反应器催化剂使用量大，建设投资成本高。
在航空航天领域，氮氧化物浓度(5000-10000ppm)远远超过烧结烟气中氮氧化物的浓度(300-500ppm)，所以在航空航天领域所用scr脱硝反应器中，温升导致化学平衡左移现象严重甚至会出现飞温现象，因此更加有必要重新考虑温度在反应中所扮演的角色，从而提高反应器效率，提高还原剂利用率，降低排放，降低能源消耗，从而最终降低建设投资和运营费用。
现有scr脱硝反应器没有考虑脱硝反应平衡问题，虽然目前存在的反应器出口加装余热锅炉，但是目的不是调节反应平衡而是余热回收。
现有的尾部换热的作用仅仅局限于反应热余热的回收，对于脱硝反应化学平衡没有任何帮助，催化反应的化学平衡及反应速率这一对佯谬因素的极值点(当温度超过最佳工况点后，脱硝效率随着温度的上升急剧下降)没有给予考虑，所以对脱硝系统中投资最大的scr系统效率没有提供足够的帮助。
因此，提供一种中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统及方法已经成为本领域亟需解决的技术问题。
技术实现要素：
为了解决上述的缺点和不足，本发明的目的在于提供一种中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统。
本发明的目的还在于提供一种中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风方法。本发明所提供的该系统是一种基于烟气配风实现温度控制的高效脱硝催化还原反应系统(temperaturecontrolledcatalyticreductionwithhighdenitrationefficiencybyfluegaswinddistributionnetworks，简称t-chen系统)；该系统及方法通过温度检测配合流量检测连锁控制阀门的开度，进而来控制配风。
本发明从化学反应放热现象着手，集中分析反应热同反应速率和化学反应平衡的数学关系，从而找到反应的最佳工况点，对反应器内部结构设计提供依据，并且为系统做升级优化，使得反应器设计遵循反应最佳工况点，系统运行符合最佳工况点，从而提高反应器的转化效率，进而降低催化剂床层厚度和催化剂的使用量，最终降低投资总额。
为达到上述目的，一方面，本发明提供一种中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统，该系统包括第一温度检测仪表、第二温度检测仪表、第二温度控制阀、第三温度控制阀、换热器、第一流量计、第二流量计及第三流量计；
其中，当所述氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，所述第一流量计通过管线与scr脱硝反应器的原烟气入口相连，在该第一流量计与原烟气储罐之间包括两路并联设置的原烟气管路，在其中一路原烟气管路上，按照原烟气流动方向，依次设置有第三温度控制阀、换热器及第三流量计；在另一路原烟气管路上，按照原烟气流动方向，依次设置有第二温度控制阀及第二流量计；
所述第一温度检测仪表连接于原烟气储罐与第二流量计之间的原烟气管路上，用于测定原烟气的温度；
所述第二温度检测仪表与开设于scr脱硝反应器第一层催化剂与第二层催化剂之间的开口相连接，用于测定与第一层催化剂反应后的烟气的温度；
或者；当所述氮氧化物浓度>2000ppm时，该系统还包括第一温度控制阀，该系统所用scr脱硝反应器包括第一原烟气入口及第二原烟气入口，在该scr脱硝反应器的第一层催化剂与第二催化剂之间还设置有烟气整流器，且所述第二原烟气入口位于该烟气整流器之上；
原烟气储罐通过管路依次经由第一温度控制阀、第一流量计与所述第一原烟气入口相连；
在所述第二原烟气入口与原烟气储罐之间还包括两路并联设置的原烟气管路，在其中一路原烟气管路上，按照原烟气流动方向，依次设置有换热器、第三温度控制阀及第三流量计；在另一路原烟气管路上，按照原烟气流动方向，依次设置有第二温度控制阀及第二流量计；
所述第一温度检测仪表设置于连接原烟气储罐及两路并联设置的原烟气管路之间的管路上，用于测定原烟气的温度；
所述第二温度检测仪表与开设于scr脱硝反应器第一层催化剂与第二层催化剂之间的开口相连接，用于测定与第一层催化剂反应后的烟气的温度。
在本发明所述的系统中，优选地，该系统还包括第三温度检测仪表，该第三温度检测仪表与开设于scr脱硝反应器第二层催化剂下的开口相连接，用于测定与第二层催化剂反应后的烟气的温度。
其中，该第三温度检测仪表为备用温度检测仪表，其可以用于辅助检测以及检测第二温度检测仪表是否正常工作，具体而言，正常情况反应温度是波动的，即第二温度检测仪表所显示的温度是不断地变化的，若实验过程中发现第二温度检测仪表固定不变时，这时要参考第三温度检测仪表的显示温度，即此时将第三温度检测仪表所显示的温度作为主要监测温度；
在第二温度检测仪表正常工作时，实验过程中也可以观测第三温度检测仪表，因二者所检测得到的温度之间往往会存在一定的函数关系，该函数关系可以通过统计方法或者最小二乘法来确定，进而可以采用第三温度检测仪表所显示的温度对第二温度检测仪表显示的温度进行校正，这样可以对后续是否对系统进行操作或者对系统执行哪种操作起到辅助作用。
在本发明所述的系统中，优选地，当所述氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，该系统所述第一温度检测仪表、第二温度检测仪表、第二温度控制阀、第三温度控制阀相互电连接，且分别与控制系统相连。
在本发明所述的系统中，优选地，当所述氮氧化物浓度>2000ppm时，该系统所述第一温度检测仪表、第二温度检测仪表、第一温度控制阀、第二温度控制阀、第三温度控制阀相互电连接，且分别与控制系统相连。
在本发明所述的系统中，优选地，当所述氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，该系统所述第一温度检测仪表、第二温度检测仪表、第三温度检测仪表、第二温度控制阀、第三温度控制阀相互电连接，且分别与控制系统相连。
在本发明所述的系统中，优选地，当所述氮氧化物浓度>2000ppm时，该系统所述第一温度检测仪表、第二温度检测仪表、第三温度检测仪表、第一温度控制阀、第二温度控制阀、第三温度控制阀相互电连接，且分别与控制系统相连。
在本发明所述的系统中，优选地，所述第一流量计、第二流量计及第三流量计相互电连接，且与控制系统相连接。
在本发明具体实施方式中，该中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统所用第一温度检测仪表、第二温度检测仪表、第三温度检测仪表、第一温度控制阀、第二温度控制阀、第三温度控制阀，以及第一流量计、第二流量计及第三流量计通过以太网与控制系统(控制计算中心)相连接以进行实时信号交流，这样可以使得后续对其所进行的操作(如阀门的调控等)更为精确与迅速。
在本发明所述的系统中，所用第一流量计、第二流量计及第三流量计用于记录通过其的烟气流量。
在本发明所述的系统中，所用各部件及设备均为本领域的常规部件及设备。
本发明所提供的中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统通过增加换热器做预配风，从而降低原烟气入口的温度。当所述氮氧化物浓度>2000ppm时，进一步在scr脱硝反应器中间增设一个二次配风系统，在该二次配风系统中也需要增加换热器对烟气降温。此外，本发明所提供系统设置的所有换热器交换热量可以用来制备蒸汽或者用来加热烟囱入口处烟气提高干度。
另一方面，本发明还提供了一种中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其中，所述方法是采用上述的中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统实现的，
当所述氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，所述方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度；
当第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5％以上时，执行操作a：打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度并使该温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内；调节过程中，若第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低5％以上时，执行操作b：减小第三温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度并使该温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内；若该温度比脱硝最佳工况点温度高5％以上时，重复操作a；
当所述氮氧化物浓度>2000ppm时，所述方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度；
当第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以上时，执行操作1：打开第二温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度并使该温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内；调节过程中，若第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低3％以上时，执行操作2：减小第二温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度并使该温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内；若该温度比脱硝最佳工况点温度高3％以上时，重复操作1。
在本发明所述的方法中，当所述氮氧化物浓度>2000ppm时，优选地，当第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高15％以上时，执行操作ⅰ：打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度并使该温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内；调节过程中，若第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低15％以上时，执行操作ⅱ：减小第三温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度并使该温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内；若该温度比脱硝最佳工况点温度高15％以上时，重复操作ⅰ。
在本发明所述的方法中，优选地，当所述氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，当第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5-10％时，执行操作a-1:维持第二温度控制阀开度，打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，并使该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；操作a-1过程中若发现第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低5-10％时，执行操作a-2：维持第二温度控制阀开度，减小第三温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度，并使该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；操作a-2过程中若发现第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5-10％时，重复执行操作a-1；
或者；
当第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高10％以上时，执行操作b-1：减小第二温度控制阀的开度，进一步增大第三温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，若发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；若操作b-1过程中发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5-10％或低5-10％时，再分别执行操作a-1以及操作a-2；
若操作b-1过程中发现第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低10％以上，则执行操作b-2：增大第二温度控制阀的开度，进一步减小第三温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度，若发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；若操作b-2过程中发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度低5-10％，或高5-10％，或高10％以上时，再分别执行操作a-2、操作a-1以及操作b-1。
在本发明所述的方法中，优选地，当所述氮氧化物浓度>2000ppm时，当第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3-8％时，执行操作1-1：维持第一温度控制阀的开度，打开第二温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，并使该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；操作1-1过程中若发现第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低3-8％时，则操作1-2：维持第一温度控制阀的开度，减小第二温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度，并使该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；操作1-2过程中若发现第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3-8％时，重复执行操作1-1；
或者；
当第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高8-15％时，则执行操作2-1：减小第一温度控制阀的开度，继续增大第二温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，若发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；若操作2-1过程中发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3-8％或低3-8％时，再分别执行操作1-1以及操作1-2；若操作2-1过程中发现第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低8-15％，则执行操作2-2：增大第一温度控制阀的开度，继续减小第二温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，若发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；若操作2-2过程中发现第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低3-8％，或高3-8％，或高8-15％时，继续执行操作1-2，操作1-1以及操作2-1；
或者；
当第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度高15％以上时，则执行操作3-1：继续减小第一温度控制阀的开度，增大第二温度控制阀的开度至开度最大，打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，若发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；操作3-1过程中若发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高8-15％或低8-15％时，再分别执行操作2-1以及操作2-2；操作3-1过程中若发现第二温度检测仪表显示的温度比脱硝最佳工况点温度低15％以上，则执行操作3-2：继续增大第一温度控制阀的开度，增大第二温度控制阀的开度至开度最大，减小第三温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度，若发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束；若操作3-2过程中发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高8-15％，或低8-15％，或高15％以上时，再分别执行操作2-1、操作2-2以操作3-1。
在本发明所述的方法中，优选地，所述第一温度控制阀、第二温度控制阀及第三温度控制阀的开度变化速率为(t2/t*-1)×400度/时间，其中，t2为第二温度检测仪表所显示的温度，t*为脱硝最佳工况点温度，时间单位为min。
如在本发明具体实施方式中，当所述氮氧化物浓度为>2000ppm时，根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到的脱硝最佳工况点温度(t*)为250℃，而此时(10min)发现第二温度检测仪表显示的温度为275℃，即其比脱硝最佳工况点温度高10％，并且此时观察到第二温度检测仪表所显示的温度的升温速率为2.5℃/min，即为1％t*的增速，则此时阀门开度变化速率为4度/min。
其中，本发明所述的阀门开度变化速率的单位为度/min，比如5度/min即表示该阀门每分钟开度变化为5度；此外，所述阀门完全闭合时，其开度为0度，可对应0％，阀门完全打开时，其开度为90度，可对应100％。
在本发明所述的方法中，换热器交换的热量可以用作工业流程的其他用途，比如对厂区供暖，或者向其他需要热量的地方供热，优选地，在该方法中，还包括将换热器交换的热量用来制备蒸汽或者用来加热烟囱入口处烟气以提高干度。该操作可以最大限度地回收换热器交换的热量，减少热量散失，进而达到节能的目的。
在本发明所提供的方法中，当所述氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，操作a-1的目的是为了降低第二温度检测仪表显示的温度，但是在该操作过程中如发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高10％以上时，则进行操作b-1，此即意味着操作a-1失效，采用操作a-1并未能够降低第二温度检测仪表显示的温度反而使其温度升高了，因此此时需要进行操作b-1以进一步降低温度。
当所述氮氧化物浓度>2000ppm时，情况也类似，即：当进行上一步操作时发现第二温度检测仪表显示的温度并未下降反而上升时，则该操作失效，需要进行下一步操作以进行降温。
在本发明所提供的方法中，所述脱硝最佳工况点温度可以根据第一温度检测仪表测定的原烟气的温度计算得到，并且该计算方法为本领域常规手段。
本发明所提供的中、高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统及方法解决了本领域现有scr脱硝反应随着反应放热反应效率急剧下降带来的操作上的问题，采用本发明所提供的系统可以通过控制烟温来使scr在最佳工况点工作，进而可以大幅降低催化剂的使用量以及更换频率，此外在针对高浓度脱硝反应时，换热器也能参与余热回收过程中，综上所述无论从运营费用来讲，还是投资费用来讲，本系统都能够达到节能增效的效果。
附图说明
图1为本领域现有的scr脱硝反应器的结构示意图；
图2为本发明实施例1所提供的中浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统结构示意图；
图3为本发明实施例2所提供的高浓度氮氧化物高效脱硝的动态配风系统的结构示意图。
主要附图标号说明：
1、scr脱硝反应器；
2、第一层催化剂；
3、烟气整流器；
4、第二层催化剂；
5、第一原烟气入口；
6、第二原烟气入口；
7、第三催化剂(备用)；
8、换热器；
t101、第一温度检测仪表；
t102、第二温度检测仪表；
t103、第三温度检测仪表；
f101、第一流量计；
f102、第二流量计；
f103、第三流量计；
v1、第一温度控制阀；
v2、第二温度控制阀；
v3、第三温度控制阀。
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，现结合以下具体实施例对本发明的技术方案进行以下详细说明，但不能理解为对本发明的可实施范围的限定。
实施例1
本实施例提供了一种中浓度(1000-2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风系统，该系统的结构示意图如图2所示，从图2中可以看出，其包括第一温度检测仪表t101、第二温度检测仪表t102、第三温度检测仪表t103、第二温度控制阀v2、第三温度控制阀v3、换热器8、第一流量计f101、第二流量计f102及第三流量计f103；
所述第一流量计f101通过管线与scr脱硝反应器1的原烟气入口相连，在该第一流量计f101与原烟气储罐之间包括两路并联设置的原烟气管路，在其中一路原烟气管路上，按照原烟气流动方向，依次设置有第三温度控制阀v3、换热器8及第三流量计f103；在另一路原烟气管路上，按照原烟气流动方向，依次设置有第二温度控制阀v2及第二流量计f102；
所述第一温度检测仪表t101连接于原烟气储罐与第二流量计f102之间的原烟气管路上，用于测定原烟气的温度；
所述第二温度检测仪表t102与开设于scr脱硝反应器第一层催化剂2与第二层催化剂4之间的开口相连接，用于测定与第一层催化剂反应后的烟气的温度；
所述第三温度检测仪表t103与开设于scr脱硝反应器第二层催化剂4下的开口相连接，用于测定与第二层催化剂反应后的烟气的温度；
该系统所述第一温度检测仪表t101、第二温度检测仪表t102、第三温度检测仪表t103、第二温度控制阀v2、第三温度控制阀v3相互电连接，且分别与控制系统相连。
该系统所述第一流量计f101、第二流量计f102及第三流量计f103相互电连接，且与控制系统相连接。
实施例2
本实施例提供了一种高浓度(>2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风系统，该系统的结构示意图如图3所示，从图3中可以看出，其包括第一温度检测仪表t101、第二温度检测仪表t102、第三温度检测仪表t103、第一温度控制阀v1、第二温度控制阀v2、第三温度控制阀v3、换热器8、第一流量计f101、第二流量计f102及第三流量计f103；
该系统所用scr脱硝反应器1包括第一原烟气入口5及第二原烟气入口6，在该scr脱硝反应器的第一层催化剂2与第二催化剂4之间还设置有烟气整流器3，且所述第二原烟气入口6位于该烟气整流器3之上；
原烟气储罐通过管路依次经由第一温度控制阀v1、第一流量计f101与所述第一原烟气入口5相连；
在所述第二原烟气入口6与原烟气储罐之间还包括两路并联设置的原烟气管路，在其中一路原烟气管路上，按照原烟气流动方向，依次设置有换热器8、第三温度控制阀v3及第三流量计f103；在另一路原烟气管路上，按照原烟气流动方向，依次设置有第二温度控制阀v2及第二流量计f102；
所述第一温度检测仪表t101设置于连接原烟气储罐及两路并联设置的原烟气管路之间的管路上，用于测定原烟气的温度；
所述第二温度检测仪表t102与开设于scr脱硝反应器1第一层催化剂2与第二层催化剂4之间的开口相连接，用于测定与第一层催化剂反应后的烟气的温度。
所述第三温度检测仪表t103与开设于scr脱硝反应器1第二层催化剂4下的开口相连接，用于测定与第二层催化剂反应后的烟气的温度；
该系统所述第一温度检测仪表t101、第二温度检测仪表t102、第三温度检测仪表t103、第一温度控制阀v1、第二温度控制阀v2、第三温度控制阀v3相互电连接，且分别与控制系统相连。
该系统所述第一流量计f101、第二流量计f102及第三流量计f103相互电连接，且与控制系统相连接。
实施例3
本实施例提供了一种中浓度(1000-2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例1所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为200℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为211℃，即其比脱硝最佳工况点温度高5-10％，此时进行操作a-1：维持第二温度控制阀开度，打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度；
发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内，操作结束。
实施例4
本实施例提供了一种中浓度(1000-2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例1所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为200℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为211℃，即其比脱硝最佳工况点温度高5-10％，此时进行操作a-1：维持第二温度控制阀开度，打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度；
发现该第二温度检测仪显示的温度为189℃，即其比脱硝最佳工况点温度低5％以上，则执行操作a-2：维持第二温度控制阀开度，减小第三温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度，发现该温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内，操作结束。
实施例5
本实施例提供了一种中浓度(1000-2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例1所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为200℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为211℃，即其比脱硝最佳工况点温度高5-10％，此时进行操作a-1：维持第二温度控制阀开度，打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度；
发现操作a-1过程中该第二温度检测仪显示的温度为221℃，即其比脱硝最佳工况点温度高10％以上，此时操作a-1过程中温度没有下降反而上升了，意味着操作a-1失效了，此时进行操作b-1，减小第二温度控制阀的开度，增大第三温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，发现该温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内，则操作结束。
实施例6
本实施例提供了一种中浓度(1000-2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例1所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为200℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为225℃，即其比脱硝最佳工况点温度高10％以上，执行操作b-1：减小第二温度控制阀的开度，进一步增大第三温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度；
操作b-1过程中发现该第二温度检测仪显示的温度为211℃，即其比脱硝最佳工况点温度高5-10％，此时进行操作a-1。
实施例7
本实施例提供了一种中浓度(1000-2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例1所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度为1000-2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为200℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为225℃，即其比脱硝最佳工况点温度高10％以上，执行操作b-1：减小第二温度控制阀的开度，进一步增大第三温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度；
操作b-1过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为179℃，即其比脱硝最佳工况点温度低10％以上，则执行操作b-2：增大第二温度控制阀的开度，进一步减小第三温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度，发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高5％以内或低5％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束。
实施例8
本实施例提供了一种高浓度(>2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例2所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度>2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为250℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为260℃，即其比脱硝最佳工况点温度高3-8％时，执行操作1-1：维持第一温度控制阀的开度，打开第二温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，操作过程中发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束。
实施例9
本实施例提供了一种高浓度(>2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例2所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度>2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为250℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为260℃，即其比脱硝最佳工况点温度高3-8％时，执行操作1-1：维持第一温度控制阀的开度，打开第二温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，操作1-1过程中若发现第二温度检测仪表显示的温度为240℃，即其比脱硝最佳工况点温度低3-8％时，则操作1-2：维持第一温度控制阀的开度，减小第二温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度，操作1-2过程中发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束。
实施例10
本实施例提供了一种高浓度(>2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例2所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度>2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为250℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为275℃，即其比脱硝最佳工况点温度高8-15％时，则执行操作2-1：减小第一温度控制阀的开度，继续增大第二温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束。
实施例11
本实施例提供了一种高浓度(>2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例2所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度>2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为250℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为275℃，即其比脱硝最佳工况点温度高8-15％时，则执行操作2-1：减小第一温度控制阀的开度，继续增大第二温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，
操作2-1过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为220℃，即其比脱硝最佳工况点温度低8-15％，则执行操作2-2：增大第一温度控制阀的开度，继续减小第二温度控制阀的开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束。
实施例12
本实施例提供了一种高浓度(>2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例2所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度>2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为250℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为300℃，即其比脱硝最佳工况点温度高15％以上时，则执行操作3-1：继续减小第一温度控制阀的开度，增大第二温度控制阀的开度至开度最大，打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束。
实施例13
本实施例提供了一种高浓度(>2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例2所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度>2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为250℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为300℃，即其比脱硝最佳工况点温度高15％以上时，则执行操作3-1：继续减小第一温度控制阀的开度，增大第二温度控制阀的开度至开度最大，打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，操作3-1过程中发现该第二温度检测仪显示的温度为275℃，即其比脱硝最佳工况点温度高8-15％，再执行操作2-1。
实施例14
本实施例提供了一种高浓度(>2000ppm)氮氧化物高效脱硝的动态配风方法，其是采用实施例2所提供的系统实现的，该方法包括以下步骤：
根据第一温度检测仪表所测得的温度计算得到脱硝最佳工况点温度，其中，氮氧化物浓度>2000ppm时，所述脱硝最佳工况点温度为250℃；
实验过程中发现第二温度检测仪表显示的温度为300℃，即其比脱硝最佳工况点温度高15％以上时，则执行操作3-1：继续减小第一温度控制阀的开度，增大第二温度控制阀的开度至开度最大，打开第三温度控制阀并逐渐增大其开度，以降低第二温度检测仪表显示的温度，操作3-1过程中若发现第二温度检测仪表显示的温度为200℃，即其比脱硝最佳工况点温度低15％以上，则执行操作3-2：继续增大第一温度控制阀的开度，增大第二温度控制阀的开度至开度最大，减小第三温度控制阀的开度，以升高第二温度检测仪表显示的温度，发现该第二温度检测仪显示的温度比脱硝最佳工况点温度高3％以内或低3％以内，则认为系统处于正常状态，操作结束。