专利名称：润滑油组合物的制作方法
技术领域：
本发明涉及润滑油组合物。
背景技术：
以前，在内燃机、变速器、其它机械装置中，为了使其顺利地发挥作用而使用润滑油。特别是随着内燃机的高性能化、高输出化、运转条件的苛刻化等，内燃机用润滑油(机油)要求高度的性能。因此，为了满足这样的要求性能，在以往的机油中配合抗磨剂、金属系清洗剂、无灰分散剂、抗氧化剂等各种添加剂(例如参照下述专利文献1 3。)。另外近来，对润滑油要求的省燃耗性能日益增高，正在研究高粘度指数基础油的应用、各种摩擦调节剂的应用等(例如参照下述专利文献4。)。现有技术文献专利文献专利文献1 日本特开2001-279287号公报专利文献2 日本特开2002-129182号公报专利文献3 日本特开平08-302378号公报专利文献4 日本特开平06-306384号公报
发明内容
发明要解决的问题然而，现有的润滑油在省燃耗性的方面未必称得上充分。例如，作为一般的省燃耗化的技术，已知有润滑油的运动粘度的降低和粘度指数的提高(基于低粘度基础油和粘度指数提高剂的组合的多级化)。然而，采用这些技术的情况下，由于润滑油或构成润滑油的基础油的粘度降低，使得在苛刻的润滑条件(高温高剪切条件)下的润滑性能降低，担心会产生磨损、烧伤、疲劳破坏等不良情况。即，现有的润滑油中，难以在维持耐久性等其他实用性能的同时赋予充分的省燃耗性。另外，为了防止上述不良情况而在维持耐久性的同时赋予省燃耗性，在维持150°C 下的HTHS粘度(“HTHS粘度”也称为“高温高剪切粘度”。)的同时，另一方面降低40°C下的运动粘度、100°C下的运动粘度和100°C下的HTHS粘度是有效的，但是现有的润滑油非常难以全部满足这些必要条件。本发明是鉴于这些情况而进行的，其目的在于提供一种可维持150°C下的HTHS粘度、同时40°C下的运动粘度、100°C下的运动粘度和100°C下的HTHS粘度足够低的润滑油组合物。用于解决问题的方案为了解决上述课题，本发明提供一种润滑油组合物，其特征在于，其含有润滑油基础油，其在100°c下的运动粘度为1 6mm2/S，％ Cp为70以上，且％ Ca为2以下；粘度指数提高剂，其添加到该润滑油基础油中时，下述式(1)所示的100°C下的运动粘度的增稠效果A与下述式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比A/B低于3.2，且下述式⑶所示的100°C下的HTHS粘度的增稠效果C与下述式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比C/B低于1. 5。A = X-X0 (1)[式(1)中，A表示100°C下的运动粘度的增稠效果，X表示所述润滑油基础油和3 质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100°c下的运动粘度(单位=Him2AhXtl表示所述润滑油基础油在100°C下的运动粘度(单位mm2/s)。]B = Y-Y0 (2)[式(2)中，B表示150°C下的HTHS粘度的增稠效果，Y表示所述润滑油基础油和 3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在150°C下的HTHS粘度(单位mPa · s), Y0表示所述润滑油基础油在150°C下的HTHS粘度(单位mPa · s)。]C = Z-Z0 (3)[式(3)中，C表示100°C下的HTHS粘度的增稠效果，Z表示所述润滑油基础油和 3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100°C下的HTHS粘度(单位mPa · s), Z0表示所述润滑油基础油在100°C下的HTHS粘度(单位mPa · s)。]本发明中所说的“100°C下的运动粘度”表示ASTM D-445中规定的100°C下的运动粘度。另外，“ % C,和“ % C,分别是指利用根据ASTM D3238-85的方法(n-d-M环分析) 求得的、烷烃(parafin)碳原子数相对于总碳原子数的百分率和芳香族碳原子数相对于总碳原子数的百分率。另外，“150°C下的HTHS粘度”是指ASTM D4683中规定的150°C下的高温高剪切粘度，“100°C下的HTHS粘度”是指ASTM D4683中规定的100°C下的高温高剪切粘度。另外，"PSSI” 是指依照 ASTM D 6022-01 (Standard Practice for Calculation of Permanent Shear Stability Index(永久剪切稳定性指数计算的标准实施规程))， 根据通过 ASTM D6278-02(Test Metohd for Shear Stability of Polymer Containing Fluids Using a European Diesel Injector Apparatus(用欧洲柴油喷射装置测定含聚合物液体的剪切稳定性的试验方法))测定的数据计算出的、聚合物的永久剪切稳定性指数 (Permanent Shear Stability Index)。上述式⑴所示的100°C下的运动粘度的增稠效果A与上述式(2)所示的150°C 下的HTHS粘度的增稠效果B之比A/B是表示省燃耗性的指标之一，该比A/B高的粘度指数提高剂，在想要维持150°C下的HTHS粘度时，粘度温度特性恶化，因此可能无法得到充分的省燃耗性能。另外，上述式(3)所示的100°C下的HTHS粘度的增稠效果C与上述式⑵所示的 150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比C/B是表示省燃耗性能的指标之一，该比C/B高的粘度指数提高剂，在想要维持150°C下的HTHS粘度时，粘度温度特性恶化，因此可能无法得到充分的省燃耗性能。本发明是基于上述见解而进行的，通过含有上述特定的润滑油基础油和比A/B低于3. 2且比C/B低于1. 5的粘度指数提高剂，能够实现可维持150°C下的HTHS粘度、同时 40°C下的运动粘度、100°C下的运动粘度和100°C下的HTHS粘度足够低的润滑油组合物。本发明中，上述粘度指数提高剂优选为下述式(4)所示的40°C下的运动粘度的增稠效果D与所述式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比D/B低于10的粘度指数提高剂。通过使用该比D/B低于10的粘度指数提高剂，可以在维持150°C下的HTHS粘度的同时降低40°C下的运动粘度，因此能够提高省燃耗性能。D = W-W0 (4)[式(4)中，D表示40°C下的运动粘度的增稠效果，W表示所述润滑油基础油和3 质量％所述粘度指数提高剂的混合物在40°C下的运动粘度(单位mm2/S)，W0表示所述润滑油基础油在40°C下的运动粘度(单位mm2/s)。]另外，上述粘度指数提高剂优选PSSI为30以下的聚甲基丙烯酸酯。另外，本发明的润滑油组合物优选其在100°C下的运动粘度为5.6 9mm2/s， 150°C下的HTHS粘度为2. 6 2. 9mPa · s，粘度指数为150以上。发明的效果如上所述，根据本发明，能够提供可以维持150°C下的HTHS粘度，同时40°C下的运动粘度、100°c下的运动粘度和100°C下的HTHS粘度足够低的润滑油组合物。例如，利用本发明的润滑油组合物，即使不使用聚_ α “烯烃系基础油、酯系基础油等合成油或低粘度矿物油系基础油，也可以将150°C下的HTHS粘度维持为所期望的值(SAE粘度等级为0W-30、 5W-30油的情况下，为2. 9mPa · s以上)，并且可以发挥充分的省燃耗性。
具体实施例方式以下，对本发明的优选实施方式进行详细说明。本发明的润滑油组合物中，使用100°C下的运动粘度为1 6讓2/8、且％ Cp为70 以上、％ Ca为2以下的润滑油基础油(以下，称为“本发明的润滑油基础油”。)本发明的润滑油基础油只要100°C下的运动粘度、％ Cp和％ Ca满足上述条件则没有特别限定。具体而言，可以使用通过溶剂脱浙青、溶剂萃取、加氢裂化、溶剂脱蜡、催化脱蜡、加氢精制、硫酸洗涤、白土处理等精制处理中的单独1种或2种以上组合对将原油经常压蒸馏和/或减压蒸馏而获得的润滑油馏分进行精制得到的烷烃(paraffin)系矿物油、 或者正构烷烃系基础油、异构烷烃系基础油等之中100°C下的运动粘度、％ Cp和％ Ca满足上述条件的基础油。作为本发明的润滑油基础油的优选的例子，可列举出以以下所示的基础油 (1) (8)为原料，通过规定的精制方法对该原料油和/或从该原料油回收的润滑油馏分进行精制，回收润滑油馏分从而得到的基础油。(1)烷烃基系原油和/或混合基系原油通过常压蒸馏而得到的馏出油(2)烷烃基系原油和/或混合基系原油的常压蒸馏残渣油通过减压蒸馏而得到的馏出油(WVGO)(3)通过润滑油脱蜡工序而得到的蜡(疏松石蜡等)和/或通过天然气制油(GTL， Gas To Liquids)工艺等而得到的合成蜡(费托蜡、GTL蜡等)(4)选自基础油(1) (3)中的1种或2种以上的混合油和/或该混合油的轻度加氢裂化处理油(5)选自基础油(1) ⑷中的2种以上的混合油(6)基础油⑴、⑵、(3)、(4)或(5)的脱浙青油(DAO)(7)基础油(6)的轻度加氢裂化处理油(MHC)
(8)选自基础油(1) (7)中的2种以上的混合油。需要说明的是，作为上述规定的精制方法，优选加氢裂化、加氢补充精制 (hydrofinishing)等加氢精制；糠醛溶剂萃取等溶剂精制；溶剂脱蜡、催化脱蜡等脱蜡；基于酸性白土、活性白土等的白土精制；硫酸洗涤、苛性钠洗涤等化学品(酸或碱)洗涤等。本发明中，可以单独进行这些精制方法中的1种，也可以将2种以上组合进行。另外，将2种以上的精制方法组合时，其顺序没有特别限制，可以适当选择。此外，作为本发明的润滑油基础油，对选自上述基础油⑴ ⑶的基础油或从该基础油回收得到的润滑油馏分进行规定的处理而获得的下述基础油(9)或(10)是特别优选的。(9)对选自上述基础油(1) ⑶的基础油或从该基础油回收得到的润滑油馏分进行加氢裂化，对其产物或通过蒸馏等从其产物回收得到的润滑油馏分进行溶剂脱蜡、催化脱蜡等脱蜡处理，或在该脱蜡处理后进行蒸馏从而得到的加氢裂化矿物油(10)对选自上述基础油⑴ ⑶的基础油或从该基础油回收得到的润滑油馏分进行加氢异构化，对其产物或通过蒸馏等从其产物回收得到的润滑油馏分进行溶剂脱蜡、 催化脱蜡等脱蜡处理，或在该脱蜡处理后进行蒸馏从而得到的加氢异构化矿物油。本发明的润滑油基础油在100°C下的运动粘度需要为6mm2/s以下，优选为5. 7mm2/ s以下，更优选为5. 5mm2/s以下，进一步优选为5. 2mm2/s以下，特别优选为5. 0mm2/s以下， 最优选为4. 5mm2/s以下。另一方面，该100°C下的运动粘度需要为lmm2/s以上，优选为 1. 5mm2/s以上，更优选为2mm2/S以上，进一步优选为2. 5mm2/s以上，特别优选为3mm2/S以上，最优选为3. 5mm2/s以上。润滑油基础油在100°C下的运动粘度超过6mm2/S时，低温粘度特性变差，而且可能无法获得充分的省燃耗性，低于lmm2/s时，由于润滑处的油膜形成不充分，因此润滑性差，而且润滑油组合物的蒸发损失可能变大。另外，本发明的润滑油基础油在40°C下的运动粘度优选为50mm2/S以下，更优选为 45mm2/s以下，进一步优选为40mm2/s以下，特别优选为35mm2/s以下，最优选为30mm2/S以下。另一方面，该40°C下的运动粘度优选为6.0mm2/S以上，更优选为8. 0mm2/S以上，进一步优选为12mm2/S以上，特别优选为14mm2/S以上，最优选为15mm2/S以上。润滑油基础油在40°C下的运动粘度超过50mm2/s时，低温粘度特性变差，而且可能无法得到充分的省燃耗性，为6. OmmVs以下时，由于润滑处的油膜形成不充分，因而润滑性差，而且润滑油组合物的蒸发损失可能变大。另外，本发明中，优选的是将40°C下的运动粘度为下述范围的润滑油馏分通过蒸馏等进行分离后使用。本发明的润滑油基础油的粘度指数优选为120以上，更优选为130以上，进一步优选为135以上，特别优选为140以上。若粘度指数低于所述下限值，不仅粘度-温度特性及热稳定性和氧化稳定性、防挥发性变差，而且摩擦系数有上升的倾向，另外，抗磨性存在降低的倾向。需要说明的是，本发明中所说的粘度指数是指根据JIS K2283-1993测得的粘度指数。另外，本发明的润滑油基础油在15°C下的密度(P 15)根据润滑油基础油的粘度等级的不同而不同，但优选为下述式㈧所示的P的值以下、即P15彡P。p= 0. 0025XX0+0. 816 (A)
[式中，Xtl表示润滑油基础油在100°C下的运动粘度(mm2/S)。]需要说明的是，P 15 > P时，粘度-温度特性及热稳定性和氧化稳定性、以及防挥发性和低温粘度特性存在降低的倾向，省燃耗性可能变差。另外，在润滑油基础油中配合添加剂时，该添加剂的效果可能降低。具体而言，本发明的润滑油基础油在15°C下的密度(P15)优选为0.860以下，更优选为0. 850以下，进一步优选为0. 840以下，特别优选为0. 822以下。需要说明的是，本发明中所说的15°C下的密度是指根据JISK 2249-1995在15°C 下测得的密度。另外，本发明的润滑油基础油的倾点根据润滑油基础油的粘度等级的不同而不同，例如，优选为-10°C以下，更优选为-12. 5°C以下，进一步优选为-15°C以下。若倾点超过所述上限值，则使用该润滑油基础油的润滑油整体的低温流动性存在降低的倾向。需要说明的是，本发明中所说的倾点是指根据JIS K2269-1987测得的倾点。另外，本发明的润滑油基础油的苯胺点(AP(°C ))根据润滑油基础油的粘度等级的不同而不同，但优选为下述式(B)所示的APtl的值以上、即AP彡AP。。AP0 = 4. 3XX0+100 (B)[式⑶中，Xtl表示润滑油基础油在100°C下的运动粘度(mm2/S)。]需要说明的是，AP < 时，粘度-温度特性及热稳定性和氧化稳定性、以及防挥发性和低温粘度特性存在降低的倾向，另外，在润滑油基础油中配合添加剂时，该添加剂的效果存在降低的倾向。本发明的润滑油基础油的AP优选为108°C以上，更优选为119°C以上，进一步优选为128°C以上。需要说明的是，本发明中所说的苯胺点是指根据JIS K 2256-1985测得的苯胺点。本发明的润滑油基础油的碘值优选为3以下，更优选为2以下，进一步优选为1以下，特别优选为0. 9以下，最优选为0. 8以下。另外，可以低于0. 01，但从与其对应的效果小的方面和经济性的关系出发，优选为0. 001以上，更优选为0.01以上，进一步优选为0. 03 以上，特别优选为0. 05以上。通过使润滑油基础油的碘值为3以下，能够飞跃性提高热稳定性和氧化稳定性。需要说明的是，本发明中所说的碘值是指通过JIS K 0070 “化学制品的酸值、皂化值、碘值、羟值和不皂化值”的指示剂滴定法而测得的碘值。另外，本发明的润滑油基础油中的硫成分的含量依赖于其原料的硫成分的含量。 例如，使用像通过费托反应等而获得的合成蜡成分那样实质上不含硫的原料时，能够获得实质上不含硫的润滑油基础油。另外，使用润滑油基础油的精制过程中得到的疏松石蜡、精蜡过程中得到的微晶蜡等含硫的原料时，所得到的润滑油基础油中的硫成分通常为100质量ppm以上。本发明的润滑油基础油中，从进一步提高热稳定性和氧化稳定性以及低硫化的观点出发，硫成分的含量优选为100质量ppm以下，更优选为50质量ppm以下，进一步优选为10质量ppm以下，特别优选为5质量ppm以下。另外，本发明的润滑油基础油中的氮成分的含量没有特别限定，优选为7质量ppm 以下，更优选为5质量ppm以下，进一步优选为3质量ppm以下。若氮成分的含量超过5质量ppm，则热稳定性和氧化稳定性存在降低的倾向。需要说明的是，本发明中所说的氮成分是指根据JIS K 2609-1990测得的氮成分。
另外，本发明的润滑油基础油的％ Cp需要为70以上，优选为80以上，更优选为85 以上，进一步优选为87以上，特别优选为90以上。另外，优选为99以下，更优选为96以下，进一步优选为95以下，特别优选为94以下。润滑油基础油的％ Cp低于上述下限值时， 粘度-温度特性、或者进而热稳定性和氧化稳定性存在降低的倾向，此外，在润滑油基础油中配合添加剂时该添加剂的效果存在降低的倾向。另外，若润滑油基础油的％ (；超过上述上限值，则低温流动性变差，同时添加剂的溶解性存在降低的倾向。另外，本发明的润滑油基础油的％ Ca需要为2以下，更优选为1. 5以下，进一步优选为1以下，特别优选为0. 8以下，最优选为0. 5以下。若润滑油基础油的％ Ca超过上述上限值，则粘度_温度特性、或者进而热稳定性和氧化稳定性存在降低的倾向。另外，本发明的润滑油基础油的％ Cn优选为30以下，更优选为4 25，进一步优选为5 13，特别优选为5 8。若润滑油基础油的％ Cn超过上述上限值，则粘度-温度特性、热稳定性和氧化稳定性以及摩擦特性存在降低的倾向。另外，若％ Cn低于上述下限值， 则添加剂的溶解性存在降低的倾向。需要说明的是，本发明中所说的“ ％ Cn”是指通过根据 ASTM D 3238-85的方法(n-d-M环分析)求得的、环烷烃碳原子数相对于总碳原子数的百分率。另外，本发明的润滑油基础油中的饱和成分的含量，只要使其100°C下的运动粘度以及％(；和％ Ca满足上述条件，则没有特别限定，以润滑油基础油总量为基准计，优选为90 质量％以上，优选为95质量％以上，更优选为99质量％以上，另外，环状饱和成分在该饱和成分中所占的比例优选为40质量％以下，优选为35质量％以下，优选为30质量％以下，更优选为25质量％以下，进一步优选为21质量％以下。另外，环状饱和成分在该饱和成分中所占的比例优选为5质量％以上，更优选为10质量％以上。通过使饱和成分的含量和该饱和成分中所占的环状饱和成分的比例分别满足上述条件，能够提高粘度-温度特性及热稳定性和氧化稳定性，另外，在该润滑油基础油中配合添加剂时，能够将该添加剂充分稳定地溶解保持于润滑油基础油中，并且以更高的水平发挥该添加剂的功能。此外，根据本发明， 能够改善润滑油基础油自身的摩擦特性，其结果是，能够达到摩擦降低效果的提高、乃至节能性的提高。需要说明的是，本发明中所说的饱和成分是指通过上述ASTM D 2007-93中记载的方法测定的。另外，本发明的润滑油基础油中的芳香族成分只要使其100°C下的运动粘度、％ Cp 和％ Ca满足上述条件，则没有特别限定，以润滑油基础油总量为基准计，优选为5质量％以下，更优选为4质量％以下，进一步优选为3质量％以下，特别优选为2质量％以下，另外， 优选为0. 1质量％以上，更优选为0. 5质量％以上，进一步优选为1质量％以上，特别优选为1.5质量％以上。若芳香族成分的含量超过上述上限值，则粘度-温度特性、热稳定性和氧化稳定性及摩擦特性、以及防挥发性和低温粘度特性存在降低的倾向，此外，在润滑油基础油中配合添加剂时该添加剂的效果存在降低的倾向。另外，本发明的润滑油基础油也可以不含芳香族成分，但通过使芳香族成分的含量为上述下限值以上，能够进一步提高添加剂的溶解性。需要说明的是，本发明中所说的芳香族成分是指根据ASTM D 2007-93测定的值。本发明的润滑油组合物中，可以单独使用上述本发明的润滑油基础油，另外，也可以将本发明的润滑油基础油与其他润滑油基础油的1种或2种以上并用。需要说明的是，将本发明的润滑油基础油与其他润滑油基础油并用时，本发明的润滑油基础油在这些混合基础油中所占的比例优选为30质量％以上，更优选为50质量％以上，进一步优选为70质
量％以上。作为与本发明的润滑油基础油并用的其他润滑油基础油，没有特别限定，作为矿物油系基础油，例如可列举出100°c下的运动粘度为1 100mm2/s且％ (；和％ Ca不满足上述条件的、溶剂精制矿物油、加氢裂化矿物油、加氢精制矿物油、溶剂脱蜡基础油等。另外，作为合成系基础油，可列举出100°C下的运动粘度不满足上述条件的、 聚-α _烯烃或其氢化物、异丁烯低聚物或其氢化物、异构烷烃、烷基苯、烷基萘、二酯(戊二酸二(十三烷基)酯、己二酸二(2-乙基己基)酯、己二酸二异癸基酯、己二酸二(十三烷基)酯、癸二酸二(2-乙基己基)酯等)、多元醇酯(三羟甲基丙烷辛酸酯、三羟甲基丙烷壬酸酯、季戊四醇2-乙基己酸酯、季戊四醇壬酸酯等)、聚氧亚烷基二醇、二烷基二苯基醚、 聚苯醚等，其中，优选聚α-烯烃。作为聚α-烯烃，典型地可列举出碳原子数2 32、优选6 16的α -烯烃的低聚物或共低聚物(1-辛烯低聚物、癸烯低聚物、乙烯_丙烯共低聚物等)以及它们的氢化物。另外，除了上述本发明的润滑油基础油之外，本发明的润滑油组合物还含有下述式(1)所示的100°c下的运动粘度的增稠效果A与下述式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比A/B低于3. 2、且下述式(3)所示的100°C下的HTHS粘度的增稠效果C 与下述式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比C/B低于1. 5的粘度指数提高剂。A = X-X0 (1)[式(1)中，A表示100°C下的运动粘度的增稠效果，X表示所述润滑油基础油和3 质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100°c下的运动粘度(单位=Him2AhXtl表示所述润滑油基础油在100°C下的运动粘度(单位mm2/s)。]D = Y-Y0 (2)[式(2)中，C表示150°C下的HTHS粘度的增稠效果，Y表示所述润滑油基础油和 3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在150°C下的HTHS粘度(单位mPa · s), Y0表示所述润滑油基础油在150°C下的HTHS粘度(单位mPa · s)。]C = Z-Z0 (3)[式(3)中，C表示100°C下的HTHS粘度的增稠效果，Z表示所述润滑油基础油和 3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100°C下的HTHS粘度(单位mPa · s), Z0表示所述润滑油基础油在100°C下的HTHS粘度(单位mPa · s)。]粘度指数提高剂的增稠效果之比A、C、D可以通过下述方式求得分别测定向本发明的润滑油基础油中添加3质量％的粘度指数提高剂的前后在100°C下的运动粘度\、X， 150°C下的HTHS粘度Y。、Y，和100°C下的HTHS粘度ZQ、Z，计算出其差X-Xtl、Y-Y0或Z-Ztl，从而求得。需要使粘度指数提高剂的增稠效果之比A/B如上述那样低于3. 2，优选为3. 15以下，进一步优选为3. 10以下，最优选为3. 05以下。另外，需要使粘度指数提高剂的增稠效果之比C/D低于1. 5，优选为1. 45以下，进一步优选为1. 40以下，特别优选为1. 35以下。
另外，本发明的润滑油组合物中使用的粘度指数提高剂，优选其下述式(4)所示的40°C下的运动粘度的增稠效果D与上述通式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比D/B低于10.0，优选为9.0以下，进一步优选为8.0以下，最优选为7. 0以下。D = W-W0 (4)[式(4)中，D表示40°C下的运动粘度的增稠效果，W表示所述润滑油基础油和3 质量％所述粘度指数提高剂的混合物在40°C下的运动粘度(单位mm2/S)，W0表示所述润滑油基础油在40°C下的运动粘度(单位mm2/s)。]另外，粘度指数提高剂的PSSI (永久剪切稳定性指数，Permanent Shear Stability Index)优选为30以下，更优选为20以下，进一步优选为10以下，特别优选为8 以下，最优选为6以下。另外，粘度指数提高剂(A)的PSSI的下限优选为1以上，更优选为 3以上。PSSI超过30时，剪切稳定性变差，因此需要提高初期的运动粘度，可能会使省燃耗性变差。另外，PSSI低于1时，溶解于润滑油基础油中时的粘度指数提高效果小，不仅省燃耗性、低温粘度特性差，而且成本可能会上升。另外，粘度指数提高剂的重均分子量与PSSI之比(MW/PSSI)优选为0.3X104以上，更优选为0. 5 X IO4以上，进一步优选为0. 7 X IO4以上，特别优选为1 X IO4以上。MW/PSSI 低于0. 3 X IO4时，省燃耗性、低温起动性即粘度温度特性、低温粘度特性可能变差。另外，粘度指数提高剂的重均分子量(Mw)与数均分子量(Mn)之比(Mw/Mn)优选为 5. 0以下，更优选为4. 0以下，进一步优选为3. 5以下，特别优选为3. 0以下。另外，Mw/^优选为1. 0以上，更优选为2. 0以上，进一步优选为2. 5以上，特别优选为2. 6以上。SMw/Mn 为4. 0以上或1. 0以下，则溶解性和粘度温度特性的提高效果变差，从而可能无法维持充分的贮藏稳定性、省燃耗性。作为粘度指数提高剂，只要增稠效果之比A/B和C/B满足上述条件则没有特别限定。例如，可列举出非分散型或分散型聚(甲基)丙烯酸酯、苯乙烯-二烯氢化共聚物、非分散型或分散型乙烯_ α “烯烃共聚物或其氢化物、聚异丁烯或其氢化物、苯乙烯_马来酸酐酯共聚物、聚烷基苯乙烯和(甲基)丙烯酸酯-烯烃共聚物或它们的混合物等中增稠效果之比Α/Β和C/B满足上述条件的物质。能够用作粘度指数提高剂的聚(甲基)丙烯酸酯系化合物(这里所说的聚(甲基)丙烯酸酯系化合物是指聚丙烯酸酯系化合物和聚甲基丙烯酸酯系化合物的总称)优选为包含下述通式(5)所示的(甲基)丙烯酸酯单体(以下，称为“单体Μ-1”。)的聚合性单体的聚合物。
权利要求
1.一种润滑油组合物，其特征在于，其含有润滑油基础油，其在100°c下的运动粘度为1 6mm2/S，％ Cp为70以上，且％ Ca为2 以下；粘度指数提高剂，其添加到所述润滑油基础油中时，下述式(1)所示的100°C下的运动粘度的增稠效果A与下述式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比A/B低于 3. 2，且下述式(3)所示的100°C下的HTHS粘度的增稠效果C与下述式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比C/B低于1. 5，A = X-X0 (1)式(1)中，A表示100°C下的运动粘度的增稠效果，X表示所述润滑油基础油和3质量％ 所述粘度指数提高剂的混合物在100°C下的运动粘度(单位mm2/s)，X0表示所述润滑油基础油在100°C下的运动粘度(单位mm2/s)，B = Y-Y0 (2)式(2)中，B表示150°C下的HTHS粘度的增稠效果，Y表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在150°C下的HTHS粘度(单位mPa · s), Y0表示所述润滑油基础油在150°C下的HTHS粘度(单位mPa · s)，C = Z-Z0 (3)式⑶中，C表示100°C下的HTHS粘度的增稠效果，Z表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100°C下的HTHS粘度(单位mPa · s), Z0表示所述润滑油基础油在100°C下的HTHS粘度(单位mPa · s)。
2.根据权利要求1所述的润滑油组合物，其特征在于，所述粘度指数提高剂是下述式 (4)所示的40°C下的运动粘度的增稠效果D与所述式(2)所示的150°C下的HTHS粘度的增稠效果B之比D/B低于10的粘度指数提高剂，D = W-W0 (4)式(4)中，D表示40°C下的运动粘度的增稠效果，W表示所述润滑油基础油和3质量％ 所述粘度指数提高剂的混合物在40°C下的运动粘度(单位mm2/S)，W0表示所述润滑油基础油在40°C下的运动粘度(单位mm2/s)。
3.根据权利要求1或2所述的润滑油组合物，其特征在于，所述粘度指数提高剂是永久剪切稳定性指数即PSSI为30以下的聚甲基丙烯酸酯。
4.根据权利要求1 3的任一项所述的润滑油组合物，其特征在于，其在100°C下的运动粘度为5. 6 9mm2/S，150°C下的HTHS粘度为2. 6 2. 9mPa · s，粘度指数为150以上。
全文摘要
本发明的润滑油组合物含有润滑油基础油，其在100℃下的运动粘度为1～6mm2/s，％Cp为70以上，且％CA为2以下；粘度指数提高剂，其添加到该润滑油基础油中时，比A/B低于3.2，且比C/B低于1.5。A表示100℃下的运动粘度的增稠效果，X表示润滑油基础油和3质量％粘度指数提高剂的混合物在100℃下的运动粘度，X0表示润滑油基础油在100℃下的运动粘度，B表示150℃下的HTHS粘度的增稠效果，Y表示润滑油基础油和3质量％粘度指数提高剂的混合物在150℃下的HTHS粘度，Y0表示润滑油基础油在150℃下的HTHS粘度，C表示100℃下的HTHS粘度的增稠效果，Z表示润滑油基础油和3质量％粘度指数提高剂的混合物在100℃下的HTHS粘度，Z0表示润滑油基础油在100℃下的HTHS粘度。A＝X-X0(1)B＝Y-Y0(2)C＝Z-Z0(3)。
文档编号C10N20/00GK102482612SQ201080038980
公开日2012年5月30日 申请日期2010年8月30日 优先权日2009年9月1日
发明者松井茂树, 武藤明男, 矢口彰 申请人:吉坤日矿日石能源株式会社