[0079] 在高于375°C的温度下沸腾的重质馈分包含部分在250°C至375°C沸腾的瓦斯油 馈分，在375°C至524°C沸腾的称为减压馈分油（VD)的馈分和在高于524°C的温度下沸腾的 称为常压渣油（AR)的馈分。在高于375°C的温度下沸腾的重质馈分的组成在下表2中说 明。
[0080] 表2 ;在高于375°C的温度下沸腾的重质馈分的组成
(wt%=重量百分数）；（卵m=百万分之一）。
[0081] 将从没有中间的常压和减压蒸馈的分离步骤得到的在高于375°C的温度下沸腾的 全部重质液体馈分脱渐青W得到脱渐青姪馈分和残余渐青。应用于脱渐青单元的条件如 下： 溶剂；正戊烧； 总压力（Ptat) = 3MPa; 平均温度（T平均）=160C; 溶剂/进料体积比=6v/m(体积/质量)。
[0082] 在脱渐青步骤的出口，得到脱渐青油馈分（DAO)和渐青。所述脱渐青油馈分（DAO) 和渐青具有在表3中所示的W下特性： 表3 ;脱渐青油馈分DAO和渐青的组成_
(wt%=重量百分数）；（卵m=百万分之一）。
[008引因此，得到的脱渐青油DAO产率为81. 6%。为了能够输运渐青，有必要将该馈分的 粘度降低极大的程度。为了该目的，使用称为稀释剂（flux)的芳族馈分。最通常使用的稀释 剂包括从催化裂化单元得到的瓦斯油馈分LC0(轻循环油)。为了将渐青在250°C的粘度降低 至300cSt，有必要对于渐青添加17wt%的LC0,其在常规方法中表示对于起始Ath油asca VR进料 2. 0wt% 的LC0。
[0084] 因此，对于起始Ath油asca减压渣油，得到的脱渐青姪馈分（DA0)表示具有51. 5 wt%总产率的精制馈分。该馈分随后可W被送至后处理单元，例如催化裂化单元或加氨 裂化单元。然后得到的脱渐青油可W在尤其可降低其金属、硫和康氏残炭含量的条件下 经过加氨处理步骤，随后是固定床加氨裂化步骤，并在通过常压蒸馈的新鲜分离（化esh separation)之后得到气态馈分、可W分成汽油馈分和瓦斯油馈分的常压馈分油和称为常 压渣油的较重质馈分。
[0085] 全部脱渐青油DA0随后被送至加氨裂化单元并被完全转化为540-馈分。得到VR Ath油asca的540+馈分的转化率为88. 4wt%。
[0086] 实施例2(根据本发明）； 本发明的选择性脱渐青的进料与实施例1的表2中所示进料相同。应用于选择性脱渐 青单元的条件如下： 溶剂；庚烧/甲苯=95/5v/v(体积/体积）； 总压力化。*)=4MPa; 平均温度（T。平均）=240°C; 溶剂/进料比率=5/1v/m(体积/质量)。
[0087] 在选择性脱渐青步骤的出口，得到脱渐青油馈分（DA0)和渐青。所述脱渐青油馈 分（DA0)和渐青具有在表4中所示的W下特性： 表4 ;选择性脱渐青油DA0和渐青的组成
(wt%=重量百分数）；（卵m=百万分之一）。
[00能]因此，对于起始Ath油asca减压渣油，本发明的方法可用于W59. 9wt%的总产率 分离脱渐青油馈分。因此，优点是产生更大量的重质馈分，随后可W通过加氨处理和/或固 定床加氨裂化和/或催化裂化后处理对其进行处理。因为其更倾向芳族的性质，在本发明 的选择性脱渐青结束时得到的脱渐青油DA0也可W再循环，理想地至沸腾床，W通过溶解 和/或胶溶和/或分散有助于形成沉积物的分子结构，对经处理的介质具有稳定作用。
[0089] 与沸腾床加氨转化单元和戊烧（C5)脱渐青单元的级联相比，DA0油产率增加了 13 wt%。
[0090] 全部脱渐青油DAO随后被送至加氨裂化单元并被完全转化至540-馈分。得到540+ 馈分的96.8wt%的转化率。由于引入选择性脱渐青，540+馈分的转化率增加了 8.4wt%。
[0091] 实施例3 (对比实施例） 具有在表5中给出的特性的Athabasca原油经过常压蒸馈。
[0092] 表5 ;Ath油asca原油的特性
(wt%=重量百分数）/(卵m=百万分之^)。' '
[0093] 从Ath油asca的常压蒸馈得到的渣油在可W产生"直馈"（VDSR)减压馈分油和 "直馈"减压渣油（VRSR)的条件下进行减压蒸馈，VDSR和VRSR组成沸腾床加氨转化单 元的进料，其主要特性示于下表6中。
[0094] 表6 ;沸腾床加氨转化单元的组成_
(wt%=重量百分数）；（ppm=百万分之一）。
[0095] 首先，在W其全部被送至氨气存在下的加氨转化单元之前，将VRSR馈分与C4脱 渐青油馈分DA0 (即从常规了烧脱渐青得到的DA0油馈分）混合，所述区段包括至少一个包 含NiMo/氧化侣加氨转化催化剂的=相反应器。反应器区段W具有液体和气体上升流的沸 腾床方式运行。所用的该单元包括两个反应器。应用于加氨转化单元的条件如下： 反应器的时空间速度（HSV)反应器=0.3h4; 总压力（Ptat) = 16MPa; 温度（T。）= 420°C; 在第一反应器中与进料混合的氨气量=630NmVm3; 在第二反应器中与进料混合的氨气量=190NmVm3。
[0096] 使用该些操作条件得到具有降低的康氏残炭、金属和硫含量的液体流出物。加 氨转化的液体流出物随后被送至中间的常压和减压蒸馈区，其后回收在375°C至540°C的 温度下沸腾的减压馈分油馈分（VDEB)和在高于540°C的温度下沸腾的减压渣油馈分（VR 邸）；所述产品的产率和品质在下表7中给出； 表7 ;来自使用沸腾床（EB)的重质产品的产品产率和品质_^
(wt%=重量百分数）；（卵m=百万分之一）。
[0097]进料的540°C+馈分的净转化率为68wt%每道次（pass)。从蒸馈区得到的减压 渣油（VR)随后有利地被送至脱渐青区段，其中在技术人员已知的脱渐青条件下，使用了烧 溶剂在萃取器中对其进行处理，W得到脱渐青姪馈分，称为DAO,和残余渐青。应用于脱渐青 单元的条件如下： 溶剂；正了烧； 总压力（PtM)= 3MPa; 平均温度（T。mean)=95°C; 溶剂/进料比率=8v/m(体积/质量)。
[009引在脱渐青步骤的出口得到脱渐青油馈分（DAO)和渐青。脱渐青油馈分（DAO)和渐 青具有在表8中所示的W下特性： 表8 ;DAO和渐青的组成
[0099] C4DAO油随后W其全部再循环并与Ath油ascaVRSR进料混合，随后混合物被 送至沸腾床加氨转化步骤。该级联因此可W在出口产生两种重质馈分，单转化（single conversion)VD馈分（VDEB)和渐青馈分。该两种馈分的特性在表7和8中给出。对于 Ath油ascaVRSR进料，540°C+馈分的总转化率为84. 5wt〇/〇。
[0100] 减压馈分油馈分（VDEB)随后可W在尤其可降低其金属、硫和康氏残炭含量的条 件下被送至后处理单元，例如加氨处理单元，随后是加氨裂化单元，并在通过常压蒸馈的新 鲜分离之后得到气态馈分、可W分成汽油馈分和瓦斯油馈分的常压馈分油和称为常压渣油 的较重质馈分。也可W-起处理全部的VD馈分（VDSR+VD邸）。在该情况下，其为VDSR+VD邸混合物(其组成也在表9中给出)在尤其可降低其金属、硫和康氏残炭含量的条件下被送 至后处理单元，例如加氨处理单元，随后是加氨裂化单元，并在通过常压蒸馈的新鲜分离之 后得到气态馈分、可W分成汽油馈分和瓦斯油馈分的常压馈分油和称为常压渣油的较重质 馈分。
[01 表9 ;VD邸+VDSR混合物的组成
(wt%=重量百分数）；（卵m=百万分之一）。
[0102] 此外，为了能够输运渐青，有必要将该馈分的粘度降低极大的程度。为了该目的， 通常添加称为稀释剂的芳族馈分。从催化裂化单元得到的LCO瓦斯油馈分是最通常使用的 稀释剂。为了将渐青在250°C的粘度降低至300cSt，有必要对于渐青添加19wt%的LCO， 其表不1. 6吨LC0/100吨经处理的Ath油asca原油。
[0103] 实施例4 (根据本发明）； 如在实施例2中所述的根据本发明产生的脱渐青油馈分DAO与在表1中所述的Ath油asca原油常压渣油一起被送至低真空蒸馈塔。因此，该产生包含在初始Ath油asca原 油中存在的VDSR的VD馈分W及在脱渐青单元产生的DAO油馈分的540°C-馈分。该低真 空蒸馈塔还产生减压渣油VR，其包含在初始Ath油asca原油中存在的VRSR，W及在本发明 的脱渐青单元中产生的DAO油馈分的540°C+馈分。
[0104] 从低真空蒸馈塔得到的该减压渣油因此是沸腾床加氨转化单元的进料。该进料W 其全部被送至氨气存在下的加氨转化单元，所述区段包括至少一个包含NiMo/氧化侣加氨 转化催化剂的=相反应器。该反应单元W具有液体和气体上升流的沸腾床方式运行。