一组用排放再生冷却隔板的大直径火箭推力室的制作方法

本发明涉及一组用排放再生冷却隔板的大直径火箭推力室，属于液氧煤油、氢氧和过氧化氢火箭发动机技术领域。

背景技术：

本人提出的超大型和大型火箭推力室(201710449940.2，201710449991.5和pct/cn2017/000482)，虽然有很多优点和值得选用，但也存在一些不足。主要是用有进出液管的再生冷却隔板，结构较复杂。隔板冷却剂用作推力室内冷却膜液有利有弊。利是提高推力室内冷却性能等。弊是有的构成三组元推进剂推力室，增加发动机供应系统的复杂性，并使运载火箭增加储箱和供应管路。另外，推力室没有设置电点火装置，不能很好满足氢氧和过氧化氢推力室点火起动的快速要求。高强度头部只用1或2个承力连接件有所不够，尤其对于巨型火箭推力室更嫌少。从涡轮排气引入管引入的气体仅限富氧气，不符合氢氧发动机涡轮用富氢气驱动的现状。

针对以上问题，本人经过深入研究，找到消除不足的办法。主要是用排放再生冷却隔板，还有一些其它技术措施。这种隔板的冷却剂不用作推力室内冷却膜液，而是排放到推力室内参加燃烧。因而能取消隔板进出液管。由此构成更简单实用的的超大型和大型火箭推力室，以及巨型火箭推力室。

技术实现要素：

针对本人提出的载人登月登火星用超大型和大型火箭推力室存在上述不足，为了消除不足从而研制出更简单实用的大型、超大型和巨型火箭推力室，本发明给出一组用排放再生冷却隔板的大直径火箭推力室。

一种大直径基本型推力室，由头部、身部和隔板组成并焊接一体。头部和这三部分的连接件包括承力座、法兰盘、多孔内锥壳、外锥壳、涡轮排气引入管、第一承力连接件、第二承力连接件、第三承力连接件、连接集合环、喷注器盘、喷注弧段板组、喷注径向板、头身连接搭板、点火燃料集合器和点火燃料进入管。头部是增加第三承力连接件把喷注和受力的喷注器盘与气体整流和传力的多孔内锥壳更稳固相连的加强型双锥壳大头部。身部是用煤油作为再生冷却剂和内冷却剂并且只用第二、三道冷却环带的第一种传统身部。隔板是29区或22区排放再生冷却隔板。从涡轮排气引入管进入的是全部液氧与少量煤油进行燃烧产生温度不超过800k的富氧气。厚度宜取90-140mm的喷注器盘分为中心圆形区、4(3)个内扇形区、8(6)个扇形区和16(12)个外扇形区并在各区内按同心圆双排或单排密集开有喷注富氧气的气轴向孔、隔板两边气轴向孔和外圈气轴向孔。喷注弧段板组和喷注径向板双排或单排开有液体自击对、小轴向孔和液体外圈斜孔用来喷注身部再生冷却后的煤油。一个液体自击对与一个气轴向孔组成液气自击互击喷注单元。一个或两个液体外圈斜孔与一个外圈气轴向孔组成互击角0-30度的液气互击喷注单元。连接集合环沿圆周均匀开有点火燃料斜孔、冷却剂输送孔和环形缝隙。推力室直径d＝0.9-1.4m。由此构成用排放再生冷却隔板的超大型液氧煤油推力室。

大直径基本型推力室的29区或22区排放再生冷却隔板是由周向隔板、外周向隔板、4(3)块内侧径向隔板、8(6)块径向隔板和16(12)块外侧径向隔板组成并焊接一体。隔板用来抑制高频不稳定燃烧和减小一阶切向、一阶径向、二阶切向等声学振动。隔板各组成部分均匀开有细长轴向孔用来把作为隔板冷却剂的煤油排放到推力室内并与隔板两边气轴向孔喷注的富氧气进行混合燃烧。这种液相分区喷注器，有助于增强用隔板的减振效果和减小一阶纵向声学振动。16(12)个外侧径向隔板最外边开的是小直径细长轴向孔。隔板高度宜取80-100mm。隔板各组成部分与喷注器盘开的径向槽组及环形槽组中的两个对应环形槽相配合并焊接固定。

大直径基本型推力室的环形缝隙开在连接集合环的缝隙内壁和缝隙外壁之间。缝隙外壁沿圆周均匀开有小径向孔。从小径向孔引入的少量再生冷却剂进入环形缝隙后转角九十度喷注，成为类似冷却环带但有所不同的推力室内冷却改进方式。

大直径基本型推力室进行缩小，头部是取消16(12)个外扇形区及第三承力连接件而成的缩小头部。8(6)个扇形区的外圈改用外圈气轴向孔及相应的液体外圈斜孔。隔板是取消外周向隔板和16(12)块外侧径向隔板而成的13区或10区排放再生冷却隔板。径向隔板最外边开的是小直径细长轴向孔。喷注器盘厚度宜改为60-90mm和推力室直径d＝0.6-0.9m。由此构成用排放再生冷却隔板的大型液氧煤油推力室即第一种衍生型推力室。

第一种衍生型推力室和大直径基本型推力室进行同样的局部改动和更换燃料。喷注弧段板组取消开的液体自击对和液体外圈斜孔改开密集排列的气氢轴向孔和外圈气氢轴向孔。身部是改用液氢作为再生冷却剂和无冷却环带的第二种传统身部，并且液氢在受热转变为气氢后从环形缝隙、小轴向孔、气氢轴向孔、外圈气氢轴向孔、细长轴向孔和小直径细长轴向孔喷注。从涡轮排气引入管进入的富氧气改为全部液氧与少量气氢或液氢进行燃烧产生温度不超过800k的富氧气。取消点火燃料集合器、点火燃料进入管和点火燃料斜孔而改在承力座和喷注器盘的中央设置电点火器用管道。富氧气与气氢燃烧的对应隔板高度宜用60-80mm。分别构成用排放再生冷却隔板的大型氢氧推力室即第二种衍生型推力室和用排放再生冷却隔板的超大型氢氧推力室即第三种衍生型推力室。

第一种衍生型推力室和大直径基本型推力室进行同样的改动和更换燃料。外圈气轴向孔的外侧增设液体外圈小轴向孔。连接集合环取消点火燃料斜孔和冷却剂输送孔成为增开沿圆周均布液体径向孔的连接集合环a。连接集合环a的外侧增加液体集合器和液体进入管。从液体进入管进入和从液体自击对、小轴向孔、液体外圈斜孔、液体外圈小轴向孔、细长轴向孔和小直径细长轴向孔喷注的是煤油或与过氧化氢自燃的nhmf燃料或液氢。头身连接搭板改为沿圆周均匀开有冷却剂输出孔的头身连接有孔搭板，在其上增设冷却剂输出集合器和冷却剂输出管。身部是改用工业级70％-84.9％过氧化氢为再生冷却剂和无冷却环带的第三种传统身部，并且从冷却剂输出管输出大部分再生冷却剂和一小部分从环形缝隙喷注。从涡轮排气引入管进入的富氧气改为完全或不完全分解工业级70％-84.9％过氧化氢产生温度600-800k的富氧气。取消点火燃料集合器和点火燃料进入管而改在承力座和喷注器盘的中央设置电点火器用管道。分别构成用排放再生冷却隔板的大型过氧化氢推力室即第四种衍生型推力室和用排放再生冷却隔板的超大型过氧化氢推力室即第五种衍生型推力室。

第四种衍生型推力室和第五种衍生型推力室同样更换燃料。身部改用第二种传统身部，并且液氢在受热转变为气氢后大部分从冷却剂输出管输出和一小部分从环形缝隙喷注。从液体进入管进入及从液体自击对、小轴向孔、液体外圈小轴向孔、液体外圈斜孔、细长轴向孔和小直径细长轴向孔喷注的是大部分液氧。从涡轮排气引入管进入及从气轴向孔、隔板两边气轴向孔和外圈气轴向孔喷注的是气氢与小部分液氧进行燃烧和混合产生温度不超过800k的富氢气。分别构成用排放再生冷却隔板和富氢气的大型氢氧推力室即第六种衍生型推力室和用排放再生冷却隔板和富氢气的超大型氢氧推力室即第七种衍生型推力室。

大直径基本型推力室和第五种衍生型推力室同样进行放大。头部是增加16(12)个第四圈扇形区和第四承力连接件而成的放大头部。16(12)个外扇形区的外圈气轴向孔及相应的液体外圈斜孔改设置在16(12)个第四圈扇形区的外圈。隔板是增加第三周向隔板和16(12)块第四圈径向隔板而成的45区或34区排放再生冷却隔板。16(12)个外侧径向隔板最外边开的小直径细长轴向孔改设置在16(12)块第四圈径向隔板的最外边。喷注器盘厚度宜取140-170mm，推力室直径d＝1.4-1.7m。分别构成用排放再生冷却隔板的巨型液氧煤油推力室即第八种衍生型推力室和用排放再生冷却隔板的巨型过氧化氢推力室即第九种衍生型推力室。

按照这种放大方法，巨型推力室还可采用61(46)区或77(58)区隔板，并相应增加第五、六承力连接件和增厚喷注器盘至170-230mm，用于直径d＝1.7-2.3m的推力室。

应当指出，13(10)区、29(22)区和45(34)区排放再生冷却隔板用煤油、与过氧化氢自燃的nhmf等液体燃料作为隔板冷却剂时，且细长轴向孔的孔径不足够小，会使液相分区喷注器的混合燃烧不完全，推力室燃烧效率和比冲下降。这可以通过设置均匀开有喷注小孔的端头来解决。以29(22)区排放再生冷却隔板为例，在隔板各组成部分焊接相应的周向隔板端头、外周向隔板端头、4(3)个内侧径向隔板端头、8(6)个径向隔板端头和16(12)个外侧径向隔板端头。由多孔发汗材料或高温耐热材料制作的各端头上均匀布满孔径小于0.5mm的喷注小孔。喷注小孔喷注的隔板冷却剂与隔板两边气轴向孔喷注的富氧气充分混合燃烧。16(12)块外侧径向隔板端头最外边的喷注小孔布置密度小。

本发明一组共十种用排放再生冷却隔板的大直径火箭推力室的有益效果和优点是：

1.给出均匀开细长轴向孔且有或无端头的排放再生冷却隔板，抑制高频不稳定燃烧的效果好。取消进液管、出液管和底座，并把双层钎焊改为单壁打孔，结构简单得多和加工方便。13(10)区隔板适用于100-200吨推力的大型推力室。29(22)区隔板适用于200-500吨推力的超大型推力室。45(34)区隔板则适用于500-800吨推力的巨型推力室。

2.推力室头部是由厚度60-170mm的喷注器盘、二至四个承力连接件、多孔内锥壳、外锥壳等零件组成的加强型双锥壳头部，强度高和工作可靠。喷注器是包括轴向孔、自击对和斜孔的直流式，利于减振、保护面板和提高燃烧效率。与现有液氧煤油和氢氧推力室的三层底或四层底头部结构和同轴管式喷嘴有很大不同。结构更简单，尤其是取消数以千计的喷嘴使零件数大大减少。

3.推力室结构通用性好。一组共十种液氧煤油、氢氧和过氧化氢推力室的头部结构大同小异。同样的隔板只是分区多少和高度的差异。没有三组元推力室，简化结构和使用方便。氢氧推力室既有用富氧气的，还有用富氢气的，可与不同的供应系统和涡轮泵相配合。

4.给出环形缝隙的内冷却改进方式，使推力室内冷却液膜或气膜更均匀和贴壁。还根据氢氧和过氧化氢推力室快速点火起动的要求，在推力室中央设置电点火器用管道，供电点火器喷出起动火炬用。

5.过氧化氢推力室使用工业级70％至84.9％过氧化氢用作氧化剂和再生冷却剂的安全性高，冷却性能好，使用方便，密度比冲高，价格较低。燃烧温度成千度降低至1958-2430℃，通过完全或不完分解控制实际分解温度为600-800k，再生冷却温升20-40℃，使得推力室工作条件大为改善，为发动机经济适用和重复使用25-200次打下技术基础。

6.一组十种大直径推力室的技术难度较小，可以加快研制进度，缩短研制周期和降低成本。

本发明的一组用排放再生冷却隔板的大直径火箭推力室，适用于载人登月登火星火箭、多次重复使用火箭、经济适用火箭和空天飞行器的发动机。其中的液氧煤油推力室用于一次性使用的助推级和一级发动机。氢氧推力室用于使用次数1-25次的芯一级和二级发动机。过氧化氢推力室用于使用次数1-200次的各级发动机。

附图说明

图1用排放再生冷却隔板的超大型液氧煤油推力室简图

图2头部和隔板侧视剖面图的四分之一

图3喷注器盘和隔板组合图的四分之一

图4隔板等与喷注器盘的连接图

图4-1周向隔板与喷注器盘的连接剖面图

图4-2径向隔板与喷注器盘的连接剖面图

图4-3喷注径向板与喷注器盘的连接剖面图

图5用排放再生冷却隔板的大型氢氧推力室喷注器盘和隔板组合图的四分之一

图6用排放再生冷却隔板的大型过氧化氢推力室头部和隔板侧视剖面图的四分之一

图7与图6对应的喷注器盘和隔板组合图的四分之一

图8巨型推力室的45区和34区隔板示意图

图929区或22区排放再生冷却隔板的隔板端头连接图和喷注小孔布置图

图9-1周向隔板端头与周向隔板的连接剖面图

图9-2径向隔板端头与径向隔板的连接剖面图

图9-3周向隔板端头的喷注小孔布置图

图9-4外侧径向隔板端头的喷注小孔布置图

具体实施方式

图1至图9是本发明一组用排放再生冷却隔板的大直径火箭推力室的优选实施例。

如图1、图2和图3所示，一种大直径基本型推力室由头部1、身部2和隔板3组成并焊接一体。头部1和这三部分的连接件包括承力座4、法兰盘5、多孔内锥壳6、外锥壳7、涡轮排气引入管8、第一承力连接件9、第二承力连接件9a、第三承力连接件9b、连接集合环10、喷注器盘11、喷注弧段板组12、喷注径向板13、头身连接搭板14、点火燃料集合器15和点火燃料进入管16。头部1是增加第三承力连接件9b把喷注和受力的喷注器盘11与气体整流和传力的多孔内锥壳6更稳固相连的加强型双锥壳大头部1a。身部2是用煤油作为再生冷却剂和内冷却剂并且只用第二道冷却环带17a和第三道冷却环带17b的第一种传统身部2a。隔板3是29区或22区排放再生冷却隔板3a。从涡轮排气引入管8进入的是全部液氧与少量煤油进行燃烧产生温度不超过800k的富氧气。厚度宜取90-140mm的喷注器盘11分为中心圆形区18、4(3)个内扇形区19a、8(6)个扇形区19和16(12)个外扇形区19b并在各区内按同心圆双排或单排密集开有喷注富氧气的气轴向孔20、隔板两边气轴向孔20a和外圈气轴向孔20b。喷注弧段板组12和喷注径向板13双排或单排开有液体自击对21、小轴向孔22和液体外圈斜孔23用来喷注身部2再生冷却后的煤油。一个液体自击对21与一个气轴向孔20组成液气自击互击喷注单元及一个或两个液体外圈斜孔23与一个外圈气轴向孔20b组成互击角0-30度的液气互击喷注单元。连接集合环10沿圆周均匀开有点火燃料斜孔24、冷却剂输送孔25和环形缝隙26。推力室直径d＝0.9-1.4m。由此构成用排放再生冷却隔板的超大型液氧煤油推力室。

如图2、图3和图4所示，大直径基本型推力室，29区或22区排放再生冷却隔板3a是由周向隔板27、外周向隔板27a、4(3)块内侧径向隔板28a、8(6)块径向隔板28和16(12)块外侧径向隔板28b组成并焊接一体。隔板各组成部分均匀开有细长轴向孔29用来把作为隔板冷却剂的煤油排放到推力室内并与隔板两边气轴向孔20a喷注的富氧气进行混合燃烧，16(12)个外侧径向隔板28b最外边开的是小直径细长轴向孔29a，隔板高度宜取80-100mm，隔板各组成部分与喷注器盘11开的径向槽组30及环形槽组(31)中的两个对应环形槽相配合并焊接固定。

如图2和图3所示，大直径基本型推力室，环形缝隙26开在连接集合环10的缝隙内壁32和缝隙外壁33之间。缝隙外壁33沿圆周均匀开有小径向孔34。从小径向孔34引入的少量再生冷却剂进入环形缝隙26后转角九十度喷注而成为推力室内冷却的改进方式。

如图2、图3、图6和图7所示，大直径基本型推力室，头部1是取消16(12)个外扇形区19b及第三承力连接件9b而成的缩小头部1b。8(6)个扇形区19的外圈改用外圈气轴向孔20b及相应的液体外圈斜孔23。隔板3是取消外周向隔板27a和16(12)块外侧径向隔板28b而成的13区或10区排放再生冷却隔板3b。径向隔板28最外边开的是小直径细长轴向孔29a。喷注器盘11的厚度宜改为60-90mm和推力室直径d＝0.6-0.9m。由此构成用排放再生冷却隔板的大型液氧煤油推力室即第一种衍生型推力室。

如图2、图3、图5和图6所示，第一种衍生型推力室，喷注弧段板组12取消开的液体自击对21和液体外圈斜孔23改开密集排列的气氢轴向孔35和外圈气氢轴向孔35a。身部2是改用液氢作为再生冷却剂和无冷却环带的第二种传统身部2b并且液氢在受热转变为气氢后从环形缝隙26、小轴向孔22、气氢轴向孔35、外圈气氢轴向孔35a、细长轴向孔29和小直径细长轴向孔29a喷注。从涡轮排气引入管8进入的富氧气改为全部液氧与少量气氢或液氢进行燃烧产生温度不超过800k的富氧气。取消点火燃料集合器15、点火燃料进入管16和点火燃料斜孔24而改在承力座4和喷注器盘11的中央设置电点火器用管道36。富氧气与气氢燃烧的对应隔板高度宜用60-80mm。由此构成用排放再生冷却隔板的大型氢氧推力室即第二种衍生型推力室。

如图2、图3和图5所示，大直径基本型推力室，喷注弧段板组12改开密集排列的气氢轴向孔35和外圈气氢轴向孔35a。身部2是改用第二种传统身部2b并且液氢在受热转变为气氢后从环形缝隙26、小轴向孔22、气氢轴向孔35、外圈气氢轴向孔35a、细长轴向孔29和小直径细长轴向孔29a喷注。从涡轮排气引入管8进入的是液氧气氢或液氢燃烧产生温度不超过800k的富氧气。取消点火燃料集合器15、点火燃料进入管16和点火燃料斜孔24而改在承力座4和喷注器盘11的中央设置电点火器用管道36。富氧气与气氢燃烧的对应隔板高度宜用60-80mm。由此构成一种用排放再生冷却隔板的超大型氢氧推力室即第三种衍生型推力室。

如图2、图3、图6和图7所示，第一种衍生型推力室，外圈气轴向孔20b的外侧增设液体外圈小轴向孔22a。连接集合环10取消点火燃料斜孔24和冷却剂输送孔25成为增开沿圆周均布液体径向孔37的连接集合环a10a。连接集合环a10a的外侧增加液体集合器38和液体进入管39。从液体进入管39进入和从液体自击对21、小轴向孔22、液体外圈斜孔23、液体外圈小轴向孔22a、细长轴向孔29和小直径细长轴向孔29a喷注的是煤油或与过氧化氢自燃的nhmf燃料或液氢。头身连接搭板14改为沿圆周均匀开有冷却剂输出孔40的头身连接有孔搭板14a并在其上增设冷却剂输出集合器41和冷却剂输出管42。身部2是改用工业级70％-84.9％过氧化氢为再生冷却剂和无冷却环带的第三种传统身部3c并且从冷却剂输出管42输出大部分再生冷却剂和一小部分从环形缝隙26喷注。从涡轮排气引入管8进入的富氧气改为完全或不完全分解工业级70％-84.9％过氧化氢产生温度600-800k的富氧气。取消点火燃料集合器15和点火燃料进入管16而改在承力座4和喷注器盘11的中央设置电点火器用管道36。由此构成用排放再生冷却隔板的大型过氧化氢推力室即第四种衍生型推力室。

如图2、图3、图6和图7所示，大直径基本型推力室，外圈气轴向孔20b的外侧增设液体外圈小轴向孔22a。改用连接集合环a10a并在其外侧增加液体集合器38和液体进入管39。从液体进入管39进入和从液体自击对21、小轴向孔22、液体外圈斜孔23、液体外圈小轴向孔22a、细长轴向孔29和小直径细长轴向孔29a喷注的是煤油或与过氧化氢自燃的nhmf燃料或液氢。改用头身连接有孔搭板14a并在其上增设冷却剂输出集合器41和冷却剂输出管42。身部2改用第三种传统身部2c并且把工业级70％一84.9％过氧化氢的大部分从冷却剂输出管42输出和一小部分从环形缝隙26喷注。从涡轮排气引入管8进入的富氧气改为完全或不完全分解工业级70％-84.9％过氧化氢产生温度600-800k的富氧气。取消点火燃料集合器15和点火燃料进入管16而改在承力座4和喷注器盘11的中央设置电点火器用管道36，由此构成用排放再生冷却隔板的超大型过氧化氢推力室即第五种衍生型推力室。

如图6和图7所示，第四种衍生型推力室，身部2改用第二种传统身部2b并且液氢在受热转变为气氢后大部分从冷却剂输出管42输出和一小部分从环形缝隙26喷注。从液体进入管39进入及从液体自击对21、小轴向孔22、液体外圈小轴向孔22a、液体外圈斜孔23、细长轴向孔29和小直径细长轴向孔29a喷注的是大部分液氧。从涡轮排气引入管8进入及从气轴向孔20、隔板两边气轴向孔20a和外圈气轴向孔20b喷注的是气氢与小部分液氧进行燃烧和混合产生温度不超过800k的富氢气。由此构成一种用排放再生冷却隔板和富氢气的大型氢氧推力室即第六种衍生型推力室。

如图2、图3、图6和图7所示，第五种衍生型推力室，身部2改用第二种传统身部2b并且液氢在受热转变为气氢后大部分从冷却剂输出管42输出和一小部分从环形缝隙26喷注。从液体进入管39进入及从液体自击对21、小轴向孔22、液体外圈小轴向孔22a、液体外圈斜孔23、细长轴向孔29和小直径细长轴向孔29a喷注的是大部分液氧。从涡轮排气引入管8进入及从气轴向孔20、隔板两边气轴向孔20a和外圈气轴向孔20b喷注的是气氢与小部分液氧进行燃烧和混合产生温度不超过800k的富氢气。由此构成一种用排放再生冷却隔板和富氢气的超大型氢氧推力室即第七种衍生型推力室。

如图2、图3和图8所示，大直径基本型推力室，头部1是增加16(12)个第四圈扇形区19c和第四承力连接件9c而成的放大头部1c。16(12)个外扇形区19b的外圈气轴向孔20b及相应的液体外圈斜孔23改设置在16(12)个第四圈扇形区19c的外圈。隔板3是增加第三周向隔板27b和16(12)块第四圈径向隔板28c而成的45区或34区排放再生冷却隔板3c。16(12)个外侧径向隔板28b最外边开的小直径细长轴向孔29a改设置在16(12)块第四圈径向隔板28c的最外边。喷注器盘11厚度宜取140-170mm和推力室直径d＝1.4-1.7m。由此构成用排放再生冷却隔板的巨型液氧煤油推力室即第八种衍生型推力室。

如图2、图3、图6、图7和图8所示，第五种衍生型推力室，头部1是增加16(12)个第四圈扇形区19c和第四承力连接件9c而成的放大头部1c，16(12)个外扇形区19b的外圈气轴向孔20b及相应的液体外圈斜孔23改设置在16(12)个第四圈扇形区19c的外圈。隔板3是增加第三周向隔板27b和16(12)块第四圈径向隔板28c而成的45区或34区排放再生冷却隔板3c。16(12)个外侧径向隔板28b最外边开的小直径细长轴向孔29a改设置在16(12)块第四圈径向隔板28c的最外边。喷注器盘11厚度宜取140-170mm和推力室直径d＝1.4-1.7m。由此构成用排放再生冷却隔板的巨型过氧化氢推力室即第九种衍生型推力室。

如图2、图3、图4、图8和图9所示，大直径基本型推力室，29区或22区排放再生冷却隔板3a各组成部分焊接相应的周向隔板端头43、外周向隔板端头43a、4(3)个内侧径向隔板端头44a、8(6)个径向隔板端头44和16(12)个外侧径向隔板端头44b。由多孔发汗材料或高温耐热材料制作的各端头上均匀布满孔径小于0.5mm的喷注小孔45如双排开孔和孔距不大于4mm并向两边倾斜0-20度，喷注小孔45喷注的隔板冷却剂与隔板两边气轴向孔20a喷注的富氧气充分混合燃烧，16(12)块外侧径向隔板端头44b最外边的喷注小孔45布置密度小如轴向开单孔。