-2份交联剂；在上述方法中，优选地，所述破乳剂为北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产的FRZ-4型破乳剂；所述高效助排剂为北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产的HSC-25型高效助排剂；所述稠化剂为北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产VES-50A型稠化剂；所述交联剂为北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产的VES-50B型交联剂。
[0034]在上述方法中，优选地，所述清洁转向材料和携带液的重量比为(1-10): 100
[0035]在上述方法中，所用的活性液体具有酸性和润滑性，优选地，以重量份计，所述活性液体的组成包括:100份淡水、0.001-0.1份减阻剂(FR-800)、0.1-1.0份粘土稳定剂(AS-55)、0.01-0.2份破乳剂、0.01-0.1份高效助排剂；其中，所述减阻剂为北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产的FR-800型减阻剂；所述粘土稳定剂为北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产的AS-55型粘土稳定剂；所述破乳剂为烷基酚与环氧乙烷的缩合物和/或阳离子表面活性剂，更优选为北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产的FRZ-4型破乳剂；所述高效助排剂为含氟表面活性剂，更优选为北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产的HSC-25型高效助排剂；进一步优选地，以重量份计，所述活性液体的组成还包括1-10份酸；其中，所述酸包括无机酸、有机酸、潜在酸中的一种或几种的组合；所述无机酸包括盐酸、磷酸、土酸和氟硅酸中的一种或几种的组合；所述有机酸包括甲酸、乙酸和乙二酸中的一种或几种的组合；所述潜在酸包括盐酸羟胺和/或氟化氢铵。
[0036]在上述方法中，优选地，所述酸液包括胶凝酸、温控变粘酸、地面交联酸、DCA转向酸、乳化酸、泡沫酸和有机土酸中的一种；
[0037]更优选地，以重量份计，所述胶凝酸的组成包括100份基础酸、0.3-1.0份酸液胶凝剂、1-4份高温酸液缓蚀剂、0.5-1份破乳剂、0.5-2份铁离子稳定剂、0.5-1份高效助排剂；其中，所述基础酸包括盐酸；所述酸液胶凝剂包括抗酸阳离子聚合物；所述高温酸液缓蚀剂包括醛酮胺类缩合物；所述破乳剂包括烷基酚与环氧乙烷缩合物和/或阳离子表面活性剂；所述助排剂包括含氟表面活性剂；更优选地，所述酸液胶凝剂包括KMS-50 (该KMS-50也可以作为下述的变粘酸胶凝剂)，所述高温酸液缓蚀剂KMS-6，所述破乳剂包括FRZ-4，所述铁离子稳定剂包括KMS-7 ;所述高效助排剂包括HSC-25 (所用化学助剂均由北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产)；
[0038]以质量百分比计，所述地面交联酸的组成包括20.0 % HC1、0.8 %稠化剂(DMJ-130A)、1.0% 破乳剂(DJ-10)、1.0% 助排剂(DJ-02)、2.0 % 缓蚀剂(DJ-04)、1.0 %铁离子稳定剂(DJ-07)、0.5%调理剂(DMJ-130B II )、8%交联剂(DMJ-130B I 与 DMJ-130B II的质量比为1:1，交联比为0.8% )、余量为水(所述稠化剂、破乳剂、助排剂、缓蚀剂、铁离子稳定剂、调理剂和交联剂由库尔勒新凯特油田化学技术公司生产)；
[0039]以质量百分比计，所述DCA转向酸的组成包括:20% HC1、10%清洁转向酸主剂(DCA-1)、0.2%酸液降阻剂(KMS-50(粉末状))、2%缓蚀剂(DCA-6)、余量为水(所述清洁转向酸主剂、酸液降阻剂和缓蚀剂由北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产)；
[0040]以质量百分比计，所述温控变粘酸(TCA)的组成包括20% HC1、0.6-1.2%变粘酸胶凝剂(KMS-50)、1-6 %缓蚀剂(KMS-6)、1-4 %高效助排剂(HSC-25)、1-4 %防乳抗渣剂(FRZ-4)、l-4%铁离子稳定剂(KMS-7)、0.5-0.8%变粘酸活化剂(KMS-50H)、余量为水(所用化学助剂由北京科麦仕油田化学剂技术有限公司生产)；
[0041 ] 以重量份计，所述有机土酸的组成包括100份混合酸液、1-4份粘稳剂、1-4份缓蚀剂主剂、1-3份缓蚀剂辅剂、1-4份高效助排剂、1-4份铁离子稳定剂、1-4份破乳剂、0.2-0.4份胶凝剂、3-6份甲醇；其中，以所述混合酸的重量百分比计，所述混合酸的组成包括9%盐酸、3%醋酸，余量为水；进一步优选地，所述混合酸的组成还包括2.0%氢氟酸。
[0042]在上述方法中，所述乳化酸和泡沫酸可以为本领域的常规酸液。
[0043]在上述方法中，优选地，所述压裂液包括瓜胶压裂液、合成基高分子聚合压裂液、乳化压裂液、泡沫压裂液和有机压裂液中的一种(所述压裂液可以为本领域的常规压裂液，在本发明中所使用的压裂液不限于上述列举的压裂液，对于本领域技术人员来说，在实施过程中，可以根据实际情况，自行进行调配得到想要的压裂液)。
[0044]在上述方法中，优选地，所述胶囊破胶剂的囊芯包括过硫酸铵，但不限于此。
[0045]在上述方法中，优选地，所述支撑剂包括石英砂和/或陶粒，其数目和类型视地层具体情况而定。
[0046]本发明提供的一种清洁转向材料暂堵炮眼形成缝网的储层改造方法可应用于油气井开采领域。
[0047]本发明提供的技术方案针对现有分段压裂或分段酸压改造技术的不足，以及新的分段改造技术应具备的特点，结合储层压裂裂缝与酸压裂缝形成的规律，提出了“无工具”的分段压裂或分段酸压改造的技术思路，该思路的核心是:长井段水力压裂或酸压时，人工裂缝会首先在长施工井段的最薄弱处开裂，继续施工使该处裂缝延伸；然后使用含有清洁转向材料的携带液，该携带液在进入已压开层段的炮眼和缝口时，携带液会进入已压开的裂缝，而清洁转向材料或座落和/或封堵在进液炮眼处，大幅降低开裂层段炮眼的进液流量，导致井底憋起更高压强，迫使长井段中次一级薄弱层被压开；继续施工使次一级薄弱层形成的裂缝延伸。以上过程可多次进行，使长井段的产层被全部压开、延伸，施工后清洁转向材料降解，通道重新恢复，达到全部产层被压裂动用的目的。
[0048]本发明提供的技术方案具有以下有益效果:
[0049]①清洁转向材料进入炮眼后形成封堵，井下憋压后自然选择压开破裂压力较低的储层(多对应物性较好的储层)，分段可靠，效果好。
[0050]②不用工具实现分段改造，减小了井下工具的复杂程度，降低了工程风险、减小了作业难度，对于高温深井尤其适用。
[0051]③减少了多套机械分段工具的下入，缩短了作业周期，可大幅降低成本。
[0052]④不改变井下管柱内径，在井筒内无任何遗留，不会给后续作业遗留难题。
[0053]⑤既适用于碳酸盐岩油气藏的酸压裂施工，也适用于致密砂岩、煤岩和页岩等常规储层或非常规储层的水力加砂压裂施工；既能用于长井段直井，也可用于水平井中。
【附图说明】
[0054]图1为清洁转向材料封堵炮眼纵向转向分段改造过程的示意图；
[0055]图2为清洁转向材料的降解率与时间的关系曲线图；
[0056]图3为酸压管柱的结构示意图。
【具体实施方式】
[0057]为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，现对本发明的技术方案进行以下详细说明，但不能理解为对本发明的可实施范围的限定。
[0058]大北克深是塔里木油田天然气上产的主力区块，是我国西气东输的主力区块。但该区块井深大(平均为6800米)，建井周期长、建井成本高，必须提高单井产量实现高效开发。大北克深区块基质物性差、裂缝发育且储层跨度大(100-300米)，储层增产施工必须在纵向上实现分段改造，提高厚层动用程度，才能最大幅度地提高产能。受井深大、压力高(压力系数1.53-1.82)、温度高(150-180°C)的条件制约，纵向工具分段费用高(实现每段转向需增费用约100万元)、工程风险大且给后续作业带来难题。实现纵向上无工具分段改造是大北克深区块高效改造的难点与关键。
[0059]下述实施例中，以塔里木盆地大北克深区带的克深A井为实施例油井进行分段酸压改造。克深A井是塔里木盆地大北克深区带的一口预探井，目的层:古近系砂砾岩段，白垩系巴什基奇克组。本井要改造的7445.0-7552.0米井段，测井解释:气层33.0米/15层，孔隙度6.9-9.2 %，平均孔隙度8.0%,含油饱和度56.0-77.0 %，平均含油饱和度68.1% ；差气层37.5米/15层，孔隙度4.0-5.8%，平均孔隙度5.0%，含油饱和度51.0-71.0%，平均含油饱和度62.1% ;干层8.0米/7层；成像测井解释裂缝40条。
[0060]由对克深A井的测井解释可知，如果不采用分段改造酸压改造方法，难以使较厚的储层得到全部动用，影响井的产能。酸压改造目的层段跨度107米，射孔段53米/10层，设计射孔总数1060孔，实际射孔总数1060孔。由于储层跨度较大，酸压施工排量4.0-4.5立方米每分钟下模拟缝高不能完全覆盖储层有效厚度，酸压改造时需要进行纵向转向提高分段效果，尽可能的提高储层改造程度。
[0061 ] 为实现分段酸压，本井设计进行三级暂堵转向工艺。由于储层天然裂缝较发育，但多被充填或半充填，酸压时考虑加入纤维状清洁转向材料在已张开裂缝内形成暂堵，提高缝内净压力，促使更多天然裂缝张开，形成复杂缝网