第2定子40、41的第1、第2定子叶片42……、46……回流至泵轮12，由此将曲轴11的旋转传递至主轴13。
[0058]接下来，基于图2至图4对第1、第2定子40、41的具体结构进行说明。
[0059]对于第I定子40，通过对金属板进行冲压成型来分别制造第I定子毂45和第I定子叶片42……，通过焊接将它们组装成一体。因此，由第I定子叶片42的前缘42a、后缘42b、腹面42c和背面42d构成的叶片模成为具有与金属板的板厚相等的固定的叶片厚的平板状部件。
[0060]第2定子41是压铸制造的部件，由第2定子芯47、第2定子毂49和第2定子叶片46……一体地形成。第2定子叶片46的叶片模由曲率半径较大的前缘46a、曲率半径较小的后缘46b、以及连接前缘46a和后缘46b的腹面46c及背面46d构成。在本实施方式中，第I定子叶片42……的数量与第2定子叶片46……的数量一致。
[0061]第I定子叶片42的叶片端部的位置(径向外端)与第2定子叶片46的叶片端部的位置(径向外端)一致。另外，第I定子叶片42的弦长Wl (从前缘42a起至后缘42b为止的距离)比第2定子叶片46的弦长W2 (从前缘46a起至后缘46b为止的距离)短(参照图1)。
[0062]另外，从轴线L方向观察时，第2定子41的第2定子叶片46……以轴线L为中心呈放射状地向径向外侧延伸，与此相对，第I定子40的第I定子叶片42……相对于径向倾斜。具体而言，第I定子40的第I定子叶片42……的叶片端部相对于叶片根部向第I单向离合器44的空转方向(参照图2的箭头)偏倚地倾斜。并且，图2和图3示出了第I定子叶片42……和第2定子叶片46……的相位差不同的两个状态。
[0063]图6是示出与图2和图3对应的以往例子的图，第I定子40的第I定子叶片42……并没有相对于径向倾斜，而是以轴线L为中心呈放射状地向径向外侧延伸。
[0064]接下来，对具备上述结构的本发明的第I实施方式的作用进行说明。
[0065]在变矩器T的速度比较小的区域，从涡轮14出来的油顺着图4的箭头Al方向、即沿着第I定子40的第I定子叶片42......的脊线的方向流入定子15。在该状态下，第I定子叶片42……产生箭头B方向的升力而使第I单向离合器44接合，并且第2定子41的第2定子叶片46……产生箭头C方向的升力而使第2单向离合器48接合，因此，第I定子40和第2定子41都被变矩器外壳38限制成不能旋转。其结果是，油从定子15流出的流出方向相对于油流入定子15的流入方向发生偏向，从而能够使油以适当的角度流入位于其下游侧的泵轮12。
[0066]当速度比增大时，从涡轮14出来的油从图4的箭头A2方向、即第I定子叶片42……的背面42d……侧流入定子15，因此不存在油的流动在第I定子叶片42……的腹面42c……侧剥离的担忧，但是，通过在油的流动中挤压第I定子叶片42……的背面42d……，由此使得第I单向离合器44解除接合，第I定子40向箭头B'方向空转。其结果是，第I定子叶片42……的失速得到抑制，油顺着沿第2定子叶片46……的脊线的方向平滑地流入。
[0067]在该状态下，第2定子41的第2定子叶片46……依然产生箭头C方向的升力而使第2单向离合器48接合，第2定子41被变矩器外壳38限制成不能旋转，因此，能够使被第2定子41整流后的油以适当的角度流入位于下游侧的泵轮12。
[0068]当速度比进一步增大时，从涡轮14出来的油从图4的箭头A3方向、即第2定子叶片46……的背面46d……侧流入定子15，因此不存在油的流动在第2定子叶片46……的腹面46c……侧剥离的担忧，但是，通过在油的流动中挤压第2定子叶片46……的背面
46d......，由此使得第2单向离合器48解除接合，第2定子41与第I定子40 —起向箭头
C'方向空转。其结果是，第I定子叶片42……和第2定子叶片46……的失速得到抑制，几乎没有受到阻力地通过定子15后的油以适当的角度流入位于下游侧的泵轮12。
[0069]如上述那样，被第1、第2单向离合器44、48支承成能够一起空转的第1、第2定子40,41中的第I定子40的第I定子叶片42……具备叶片厚非常小的平板状的叶片模，第2定子41的第2定子叶片46……具备叶片厚较大的完结的叶片模，因此，能够在第I定子叶片42……的后缘42b……和第2定子叶片46……的前缘46a……之间确保足够大的间隙β (参照图4)，从而能够防止对油的平滑的流动造成障碍。
[0070]另外，根据本实施方式，由于将定子15分割成第I定子40和第2定子41，因此，压铸制造的第2定子叶片46……的翘曲变小，能够以在通过压铸一体地形成第2定子41时不产生下挖(under cut)部分的方式简化模具的结构，从而削减制造成本。另外，关于第I定子40，也能够通过冲压成型简单地制造第I定子叶片42……，因此能够削减其制造成本。
[0071]另外，在变矩器T的速度比较小的区域，沿覆盖涡轮27……的径向外端的涡轮壳26的内周面高速地流动的油虽然要流入第I定子40的第I定子叶片42……，但存在下述这样的问题:该油会与第I定子40的第I定子毂45的内周面发生碰撞而向径向内侧发生偏向，在第I定子叶片42……中从叶片根侧向叶片端侧流动的油在叶片端部形成旋涡，从而成为能量损失的原因。
[0072]此时，假如第I定子叶片42……具备足够的叶片面积，则能够抑制油向径向内侧流动，并且，能够使油沿轴线L方向流动而顺畅地转移至第2定子叶片46……，从而抑制旋涡的产生，但是，如前所述，为了使变矩器T小型化而使第I定子叶片42……也小型化，因此，以往存在这样的问题:难以使第I定子叶片42……具有足够的叶片面积，从而无法抑制旋涡的产生。
[0073]可是，根据本实施方式，由于第I定子40的第I定子叶片42……的叶片端部相对于其叶片根部向第I单向离合器44的空转方向偏倚地倾斜(参照图2和图3)，因此，无需使变矩器T大型化，就能够确保第I定子叶片42……的叶片面积，既能抑制油向径向内侧流动，防止旋涡的产生，又可通过将油沿轴线L方向引导而顺畅地转移至第2定子叶片46……来降低能量损失。
[0074]而且，当第I定子40和第2定子41位于图2所示的规定的相位时，从轴线L方向观察，I片第I定子叶片42的前缘42a与2片第2定子叶片46、46的前缘46a、46a在两处位置交叉(参照P点)，另外，即使是第I定子40和第2定子41位于与图2不同的相位时，I片第I定子叶片42的前缘42a也与I片第2定子叶片46的前缘46a在一处位置交叉(参照PA)。即，无论第I定子40和第2定子41的相位处于什么样的关系，各个第I定子叶片42都在两处位置或至少在一处位置沿轴线L方向连续地与第2定子叶片46连接。由此，能够使第I定子叶片42……和第2定子叶片46……之间的流动的状态在圆周方向上均勾，将下述情况抑制在最小的限度，并能够得到图8中以实线示出的特性，其中，上述情况为:变矩器的扭矩比的特性和容量系数的特性产生图8中以虚线示出的偏差。
[0075]虽然通过增加第I定子叶片42……的片数也能够降低扭矩比的特性和容量系数的特性的偏差，但是，那样做的话，不仅存在部件数量和重量增加的问题，而且还有可能使得第I定子叶片42……的后缘42b……和第2定子叶片46……的前缘46a……之间的油的流路变窄，油难以顺畅地在该流路中流动，从而导致性能降低。可是，根据本实施方式，由于无需增加第I定子叶片42……的片数，因此，不必担心发生上述问题。
[0076]下面，基于图5对本发明的第2实施方式进行说明。
[0077]第2实施方式
[0078]虽然在第I实施方式中，第I定子叶片42……和第2定子叶片46……的叶片端部的径向位置一致，但在第2实施方式中，第I定子叶片42……的跨长Hl比第2定子叶片46……的跨长H2短，第I定子叶片42……的叶片端部位于比第2定子叶片46……的叶片端部靠径向内侧的位置。
[0079]在为了使变矩器T小型化而需要采用这样的尺寸关系的情况下，虽然由于第I定子叶片42……更加小型化而导致在叶片端部分产生旋涡的可能性更大，但通过使第I定子叶片42……向第I单向离合器44的空转方向倾斜，由此能够与第I实施方式相同地有效地抑制旋涡的产生。
[0080]以上，对本发明的实施方式进行了说明，但本发明能够在不脱离其要点的范围内适当地进行各种设计变更。
[0081]例如，虽然在实施方式中，第I定子叶片42……的数量和第2定子叶片46……的数量一致，但这些数量不一定需要一致，可以是第I定子叶片42……的数量多，也可以是第2定子叶片46……的数量多。
[0082]另外，也可以利用光造型法来制造平板状的第I定子叶片42……，以代替利用钣金冲压进行制造。
【主权项】
1.一种变矩器的定子结构，所述变矩器具备: 泵轮(12)，其与驱动源连接并绕轴线(L)旋转； 涡轮(14)，其与变速器的输入轴(13)连接并绕所述轴线(L)旋转；和 定子(15)，其被配置在所述泵轮(12)和所述涡轮(14)之间， 所述定子(15)由位于油的循环方向的上游侧的第I定子(40)和位于所述循环方向的下游侧的第2定子(41)构成，所述第I定子(40)借助于第I单向离合器(44)被支承在固定部(38)，所述第2定子(41)借助于第2单向离合器(48)被支承在所述固定部(38)，所述定子结构的特征在于， 从所述轴线(L)方向观察，所述第I定子(40)的叶片(42)的叶片端部相对于叶片根部向所述第I单向离合器(44)的接合解除方向倾斜。
2.根据权利要求1所述的变矩器的定子结构，其特征在于， 在第I定子(40)和第2定子(41)位于规定的相位时，所述第I定子(40)的I片叶片(42)的前缘(42a)至少与所述第2定子(41)的2片叶片(46)的前缘(46a)交叉。
3.根据权利要求1或权利要求2所述的变矩器的定子结构，其特征在于， 所述第I定子(40)的叶片(42)的跨长比所述第2定子(41)的叶片(46)的跨长短。
【专利摘要】将变矩器(T)的定子(15)分割为上游侧的第1定子(40)和下游侧的第2定子(41)，第1、第2定子(40、41)分别借助于第1、第2单向离合器(44、48)被支承在固定部(38)上。从轴线(L)方向观察，第1定子(40)的叶片(42)的叶片端部相对于叶片根部向第1单向离合器(44)的接合解除方向倾斜，因此，无需使第1定子(40)的叶片(42)的径向尺寸和轴线(L)方向尺寸大型化，就能够确保叶片面积，并且，通过将油沿着第1定子(40)的叶片(42)顺畅地引导，从而能够降低容易产生旋涡的低速度比区域处的能量损失。
【IPC分类】F16H41-24, F16H41-26
【公开号】CN104620021
【申请号】CN201380047815
【发明人】尾梶智哉, 安部浩也, 薄井友彦, 三岛义崇
【申请人】本田技研工业株式会社
【公开日】2015年5月13日
【申请日】2013年8月15日
【公告号】DE112013004575T5, US20150219195, WO2014045770A1