放射线方向检测器和放射线监测方法及装置的制作方法

专利名称:放射线方向检测器和放射线监测方法及装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及在诸如核工业、放射线医疗、放射线工业检测、无损检测之类的使用放 射性物质或放射线的领域中用于检测由径向入射的伽马射线或贝塔射线等放射线之入射 方向的放射线方向检测器、和放射线检测方法及装置。尤其涉及适用于在核电站等核设施 的周围检测泄漏到环境中的放射线的监测站的、具有较宽方向性的放射线方向检测器和使 用该检测器的放射线监测方法及装置。
背景技术：
用作测量仪或监测站的现有的伽马射线检测器是用于求出每单位时间的计数即 计数率、或者每单位时间的剂量即剂量率的装置。
因此，为了测量放射线辐射方向等重要信息，采用了在伽马射线检测器上安装既 大且重的铅制准直仪、并仅在通过了该铅准直仪的一个方向上获得伽马射线的灵敏度的方 法。然而，在该方法中，铅制准直仪变成重物，使检测器变大，因此存在不利于移动的问题。 另外，由于伽马射线仅从检测器的一部分入射，因此也存在无法求出这种情况下(从所有 方向入射)的放射线的计数率或剂量率的问题。
以解决上述问题为目的，例如，特开平5-66275号公报所记载的那样，研制了放射 线检测器30。在该放射线检测器30中，如图1所示，将5mm等的平板状的薄塑料闪烁器32 耦合到前方而将CsI (Tl)闪烁器34耦合到后方，根据伽马射线入射时所产生的电脉冲的大 小、或者上升沿、下降沿等的形状特征的关系来产生方向性。图3中，36为光电转换元件，38 为遮光外壳。
然而，(1)当塑料闪烁器32的密度较小、例如Csl37的66^eV的伽马射线从前方 入射时，上述塑料闪烁器32反应的概率采用例如蒙特卡罗模拟法的公开代码EGS4所计算 的结果最高为5%左右，而95%不起任何反应地进入到后方的CsI (Tl)闪烁器34，成为理 论上无法计算的状态。即，发生了伽马射线检测效率较低的问题。此外，( 响应的灵敏度 因入射角度不同而有较大差别。即，由于在与塑料闪烁器32正对的前方方向上的灵敏度较 高，而在横向上偏离20度或20以上时灵敏度急剧下降，故不适合具有宽方向性的监测站 等。并且，(3)在设定方向性时，需要用于识别电脉冲的大小或形状等复杂因素的另外的操 作。此外，⑷在检测器的后方完全没有灵敏度。并且，(5)还存在无法求出该场合的放射 线的计数率、剂量率的问题。

发明内容
为了解决上述问题，发明人研制了如放医研NEWS 9月号、No. 94、2004年(以下称 为参考文献)所示的放射线检测器。本发明则通过与参考文献不同的方法来解决同一问题。
与参考文献相同，本发明以达到检测器的轻量化、提高放射线的检测效率、通过半 周或者整周方向的测量来达到检测信息的细致化、以及通过简化设定来提高操作性为课题。
本发明涉及一种用于检测放射线的入射方向的放射线方向检测器，其特征在于， 具备多个闪烁器，在圆周方向上至少部分重合地配设以便使其相对于从圆周方向入射的 放射线互相形成阴影、且由相同材质构成，并使得某个闪烁器的发光不会入射到其他的闪 烁器；以及受光元件，具有与各闪烁器光学耦合的受光面，各闪烁器中的直接入射的放射线 与成为其他闪烁器的阴影而间接入射的放射线的比例的组合，因圆周方向上的入射方向不 同而有所不同，由此，解决了上述问题。
另外，所述闪烁器为2个，可检测出从0度直至180度的半周的入射方向。
或者，所述闪烁器为3个或者3个以上，检测从0度至360度的整周的入射方向。
另外，所述闪烁器是将单一的闪烁器沿圆周方向分割为多个而形成的，特性一致， 并易于制造。
另外，在所述各闪烁器上分别连接放大率互不相同的放大器，该放大器上连接有 单一的A/D转换器，该A/D转换器上连接有对应于各闪烁器的波高分析仪，并可以廉价地进 行分析。
另外，也可以在所述各闪烁器上分别连接放大器，各放大器上连接转换率互不相 同的A/D转换器，该A/D转换器上连接有对应于各闪烁器的波高分析仪，并同样可以廉价地 进行分析。
或者，还可以在所述各闪烁器上分别连接放大器，各放大器上分别连接A/D转换 器，各A/D转换器上分别连接波高分析仪，从而可以进行高精度分析。
本发明还提供一种放射线监测方法，其特征在于，使用上述放射线方向检测器。
另外，还提供一种放射线监测装置，其特征在于，具备上述放射线方向检测器。
根据本发明，可以在0度至180度的半周或者0度至360的整个圆周范围内以直 接数值获得入射方向，并获得方向的灵敏度亦较稳定的检测器。另外，可以通过设定比率来 获得任意的方向性，并实现带警报的测量仪。再者，由于无需铅制的准直仪，故可以实现轻 量化，且可移动性较突出。另外，通过获知对多个检测器的入射方向，从而可以确定射线源 的位置。因此，从放射线管理、防护、监测的观点出发，可以获得在平常时和非常时较有效的 检测装置。特别地，在使用相同的闪烁器时，也易于剂量评价。




图1是表示专利文献1所记载的放射线检测器的剖面图。 图2是表示本发明第1实施方式的结构的立体图。 图3是本发明第1实施方式的结构的(A)平面图和(B)剖面图。 图4是本发明第1实施方式的闪烁器部分的分解立体图。 图5是本发明第1实施方式的测量装置的结构框图。 图6是本发明第1实施方式的控制装置的结构框图。 图7是说明本发明的测量原理的平面图。 图8是表示第1实施方式的工作流程图。
图9是本发明第1实施方式中与入射方向的比率关系的例子的线图。 图10是耦合闪烁器的变形例的平面图。[0028]图11是表示本发明第2实施方式的测量装置的结构框图。
图12是本发明第3实施方式的测量装置的结构框图。
图13是本发明第4实施方式的结构的㈧平面图和⑶剖面图。
图14是第1实施方式的实施例的谱线图。
图15是本发明的应用例的结构的(A)平面图和(B)正面图。
具体实施方式
下面，参照附图详细说明本发明的实施方式。
如图2 (立体图)、图3 (A)(平面图)、图3 (B)(从正面看的剖面图)和图4 (耦合 闪烁器的分解立体图)所示，本发明第1实施方式中的伽马射线方向检测器的检测部分40 包括耦合闪烁器44，将高密度且发光效率高的具有120度顶角的扇形闪烁器41、42、43耦 合，形成圆柱状；受光元件51、52、53，设置在与该耦合闪烁器44呈直角方向上，并具有光学 耦合的受光面。
在各扇形闪烁器41、42、43的界面上安装有用于防止某个闪烁器的发光入射到其 他闪烁器的反射材料45、46。在这样使用反射材料的情况下，某个闪烁器的发光可以反射回 该闪烁器内，并且检测效率较高。另外，防止闪烁器间的干扰的方法并不限于此，例如也可 以使用吸收材料，或者空出间隔来隔着空气以在闪烁器的内表面上发生全反射。
上述检测部分40的外周覆盖有能透过伽马射线而不透光的筒状外壳(未图示)。
如图5的详细表示，在上述检测部分40中内置了由上述闪烁器41和受光元件51 构成的检测器61、上述闪烁器42和受光元件52构成的检测器62、上述闪烁器43和受光元 件53构成的检测器63，并连接有向各检测器61、62、63供电的电源装置60、输入各检测器 61、62、63的输出信号并放大后经A/D转换而获得谱线的控制装置70、安装有根据上述谱线 对光电峰值进行计数的峰值计算软件81、和各个闪烁器41、42、43所引起的光电峰值的计 数值的比率R，并输出入射方向的比率计算软件82的计算机(CPU)80、显示由该CPU 80所 计算出的入射方向的入射方向显示器90、通过上述比率R预先设定发生警报的入射方向范 围的警报设定器91、以及当上述比率R进入该范围时发生警报的警报器92。
例如，如图6所示，上述控制装置70包括与闪烁器相同而放大倍数互不相同的3 个放大器71、72、73、单个的A/D转换器74、以及与闪烁器数量相同的3信道或其以上的多 信道波高分析仪77。
下面说明第1实施方式的作用。
在本实施方式中，将一种类型的闪烁器分割为具有120度顶角的3个闪烁器41、 42、43，在分割面上涂敷反射材料45、46并相互连接，形成为1个耦合闪烁器44，并且，将各 个闪烁器41、42、43分别与受光元件51、52、53的受光面光学耦合，从而构成检测部分40。
作为上述高密度的扇形闪烁器41、42、43，例如，可以使用对伽马射线检测效率高 的NaI (Tl)闪烁器，来构成对0度至360度的整个圆周方向具有有效方向性的检测器。
这样，如果在闪烁器41、42、43中使用NaI (Tl)，则与塑料闪烁器相比，对伽马射线 的检测效率得以提高，光电效应的概率也得以提高。
现在，图7(A)的平面图中耦合闪烁器44的圆周方向位置以耦合闪烁器44的左侧 方向为0度、其逆时针旋转的右侧方向为180度、进而旋转一周后的方向为360度。如图7(A)所示，当伽马射线从耦合闪烁器44的60度方向入射时，有些在闪烁器41中引起光电 效应、有些在闪烁器41中不发生反应而透过并在闪烁器42、43中发生光电效应。由各闪烁 器41、42、43的光电效应所产生的光脉冲由所对应的受光元件51、52、53分别转换为电荷脉 冲，并向控制装置70输出。
用图8所示的流程图来说明构成控制装置70的、包括放大器71、72、73、A/D转换 器74、波高分析仪77的整个处理步骤。
当伽马射线或者贝塔射线等放射线入射到闪烁器41、42、43时会发光并产生光脉 冲(步骤1000)。该光脉冲由受光元件51、52、53检测并进行光电转换(步骤1010)，该微 弱的模拟电输出信号由放大器71、72、73以预定的放大倍数进行放大(步骤1020)，进而， 通过A/D转换器74对该放大信号进行A/D转换以获得对应于光脉冲强度的数字信号(步 骤1030)，由多信道波高分析仪77对该数字信号进行分析以获得峰值41P、42P、43P(步骤 1040)。
在此，受光元件并不限于由一个光电倍增管构成，也包括由多个光电倍增管构 成并同时检测多个闪烁器的发光、输出表示该备受光元件位置的电信号的多阳极光电倍增管。
由于上述闪烁器41、42、43全部为相同的材质，所以，这样无法由后面的波高分析 仪77进行识别。因此，如图6所示，在本实施方式中，通过改变控制装置70中的放大器71、 72,73的放大倍数，从而在由A/D转换器74进行A/D转换后，可以由单个的多信道波高分析 仪77进行识别，从而谋求降低成本。另外，也可以采用与闪烁器数量相对应的单信道波高 分析仪来代替单个的多信道波高分析仪。
S卩，各个电荷脉冲分别输入到放大器71、72、73，如果将放大器71的放大倍数的比 率设为100%，则放大器72为例如50%，放大器73为例如25%，并输入到A/D转换器74。 在此，放大器中的电荷脉冲量与波高值的关系(=放大倍数)、以及A/D转换器中波高值与 数字数值的关系(=变化率)均可以任意设定。
然后，由A/D转换器74进行数字化，由波高分析仪77获得谱线77S。在如图6所 示的波高分析仪77中，为了便于理解，显示了进行波高分析的谱线，但实际上波高分析仪 77也可以不具有显示谱线的功能。
接着，由业已实用的峰值计算软件81来求出各峰值的计数值，例如，求出闪烁器 41的峰值41P、闪烁器42的峰值42P、闪烁器43的峰值43P的计数。将其计数值记为A、B、 C，由比率计算软件82求出其合计值，并计算比率R= (A/T，B/T，C/T)。如图7(A)所示，当 伽马射线从入射方向60度入射时，由于没有相对于闪烁器41成为阴影的物体、即没有成为 遮蔽材料的物体而直接入射伽马射线，故峰值41P的计数值最大，而成为闪烁器41的阴影 的闪烁器42,43的峰值42P、43P的计数值变小。例如，可得到R = (3/5，1/5，1/5)。
其次，如图7(B)所示，当伽马射线从入射方向300度入射时，由于没有相对于闪烁 器43成为阴影的物体即成为遮蔽材料的物体而直接入射伽马射线，峰值43P的计数值最 大，而在成为闪烁器43的阴影的闪烁器41、42中所计数的峰值41P、42P的计数值变小，例 如，可得到 R= (1/5，1/5，3/5)。
在从0度至360度的范围内，各比率R在本例中为1/5 3/5的范围。
这样，从0度到360度方向，直接入射与间接入射的比例发生变化，各比例R如图9的曲线41G、42G、43G那样进行变化。反之，通过求出该比率R的组合，从而可以获知伽马 射线的入射方向。
另外，如果由 警报设定器91来设定发生警报的比率R的范围，则当伽马射线从该 方向入射时，可以由警报器92发出警报。
在本实施方式中，闪烁器的数量为3个，故可以检测出0度至360度的所有圆周方 向。另外，闪烁器的数量并不限于3个，在只需检测0度至180度的半周方向的情况下，闪 烁器也可以为2个。另外，也可以是4个或者4个以上。
耦合闪烁器44的形状也不限于圆柱状，也可以是四棱柱、或者如图10(A)所示的 六棱柱等多棱柱、椭圆柱、或者如图10(B)所示的中空环状并在其内侧设置有受光元件51、 52、53 ο
下面，说明本发明第2实施方式的伽马射线方向检测器，在第1实施方式的伽马射 线方向检测器中改变了放大器71、72、73的放大倍数，而在本实施方式中，如图11所示，放 大器71、72、73的放大倍数是固定的(例如全部为100% )，通过改变A/D转换器74、75、76 的转换率来进行A/D转换后，可以由单个的多信道波高分析仪77进行识别，从而降低成本。
下面采用图12来说明采用了其他信号处理方法的第3实施方式。由受光元件41、 42、43产生电荷脉冲，如图12所示，各个电荷脉冲输入到放大倍数相同(例如100%)的放 大器71、72、73，并分别输入到独立的A/D转换器74、75、76。然后，由数字化后的单信道波 高分析仪77、78、79来获得谱线。接着，由已经实用的峰值计算软件82求出其合计值T，并 计算比率R= (A/T，B/T，C/T)。以下，如上所述，可以获知伽马射线的入射方向，并能够设 定警报。
下面说明本发明第4实施方式的伽马射线方向检测器，则如图13(A)(平面图)和 图13(B)(从正面观察的剖面图)所示，该检测部分100沿圆周方向设置有与圆柱状闪烁器 101成直角方向并具有光学耦合的受光面的受光元件111、与圆柱状闪烁器102成直角方向 设置并具有光学耦合的受光面的受光元件112、与圆柱状闪烁器103成直角方向配置并具 有光学耦合的受光面的受光元件113。
其功能除图9的曲线形状较复杂之外，其他均与第1实施方式相同，其详细说明从 略。
实施例
在图1、图4所示的第1实施方式中，在直径75mm、厚50mm、顶角120度的扇形柱的 NaI (Tl)闪烁器41、42、43上粘贴有薄铝箔作为光反射材料45、46、47，并对各闪烁器进行耦 合作为耦合闪烁器44，将直径为25mm的光电倍增管作为受光元件51、52、53来构成检测部 分40。检测部分40外壳的材质成为对干扰闪烁器所发出的光的可见光或紫外线进行遮蔽 的铝、或不锈钢等。
由电源装置60向检测部分61、62、63提供800V左右的高电压。
在此，准备作为用于通常的测量仪等的校正、或者工业测量装置、无损监测装置等 所使用的典型的伽马射线源的Csl37。辐射能强度为微弱的3. 7MBq。
上述射线源设置在距闪烁器耦合面中心IOOcm的位置，在相对圆柱轴的圆周方向 上从0度旋转至360度，在每个方向上计数300秒。这一条件实际上与在距离通常的强度 为37GBq的射线源IOcm位置上计数3秒时入射到耦合闪烁器44的伽马射线数相同。[0066]下面说明伽马射线从60度方向入射时的动作。同时射来的伽马射线的多数在 NaI (Tl)闪烁器41中发生反应，在该反应中由光电效应产生一定强度的光脉冲。该光脉冲 由作为受光元件的 光电倍增管51与其强度成比例地转换为电荷脉冲并输出。该输出由控 制装置70中的放大器71按比例放大。来自该放大器71的输出在如图14所示的谱线中的 高信道区域产生信道峰值41P。另一方面，有些伽马射线透射过闪烁器41，在闪烁器42、43 上产生上述光电效应，在谱线中的低信道区域产生峰值42P、43P。这样，通过内置在CPU 80 中的通用的峰值计算软件81来识别峰值，并能够求出这些峰值的计数值。然后，根据内置 在该CPU 80中的比率计算软件来计算比率R。
下面考虑伽马射线从300度方向入射的情况。此时，由于伽马射线直接入射到闪 烁器43，故产生较大的峰值43P，变成较大的计数值。相反，由于伽马射线间接地入射到闪 烁器41、42，因此峰值41P、42P较小。比率R可以同样地计算。
这样的比率R与入射方向的关系如图9所示，可以得到曲线41G、42G、43G。根据测 量求得比率R = (A/T，B/T, C/T)，从而可以根据曲线来确定入射方向。
另外，如果由警报设定器91来设定比率R的范围，则当比率R进入到该范围时，由 警报器92产生警报。
这样，除了可以以数值获得入射方向外，还具有产生警报的功能。
本实施例使用了 NaI (Tl)闪烁器，但也可以使用CsI (Tl)闪烁器、或者BGO闪烁器 以及其他的闪烁器来代替。
上述耦合闪烁器44的直径如实施例那样为75mm，希望能够检测以662keV的 137Cs为中心的50 2000keV的宽范围的能量，但在检测高能量(1333keV)的60Co等时， 其直径为较大的IOOmm ；相反，在检测低能量(60keV)的241Am等时，其直径为较小的50mm， 据此可以扩大图9所示的曲线的振幅。
另外，至于各闪烁器与受光元件的受光面的光学耦合，直接耦合的结构在构造上 较为容易，但也可以经光纤等进行间接耦合。
如图15㈧(平面图)和图15⑶(正面图)所示，本发明的检测器可以安装在三 脚架或立柱等固定装置202上，用作设置在核设施210周围的多个具有宽方向性的伽马射 线监测站204。另外，也可以用作具有宽方向性的伽马射线测量器。
另外，检测对象并不限于伽马射线，通过使用云母等也可以用于贝塔射线的方向 检测。此时，可以迅速地检测出表面污染的场所。
本发明可以用于在诸如核工业、放射线医疗、放射线工业检测、无损检测之类的使 用放射性物质或放射线的领域中检测由圆周方向入射的伽马射线或贝塔射线等放射线的 入射方向。
权利要求
1.一种放射线方向检测器，用于检测放射线的入射方向，其特征在于，具备多个闪烁器，在圆周方向上至少部分重合地配设以便使其相对于从圆周方向入射的放 射线互相形成阴影、且由相同材质构成，并使某个闪烁器的发光不会入射到其他的闪烁器； 以及受光元件，具有与各闪烁器光学耦合的受光面，各闪烁器中的、直接入射的放射线与成为其他闪烁器的阴影而间接入射的放射线的比 例的组合，因圆周方向上的入射方向不同而有所不同，在所述各闪烁器上分别连接放大率互不相同的放大器，各放大器连接至同一个A/D转 换器，该A/D转换器上连接有对应于各闪烁器的波高分析仪。
2.一种放射线方向检测器，用于检测放射线的入射方向，其特征在于，具备多个闪烁器，在圆周方向上至少部分重合地配设以便使其相对于从圆周方向入射的放 射线互相形成阴影、且由相同材质构成，并使某个闪烁器的发光不会入射到其他的闪烁器； 以及受光元件，具有与各闪烁器光学耦合的受光面，各闪烁器中的、直接入射的放射线与成为其他闪烁器的阴影而间接入射的放射线的比 例的组合，因圆周方向上的入射方向不同而有所不同，在所述各闪烁器上分别连接放大器，各放大器上连接有转换率互不相同的A/D转换 器，该A/D转换器上连接有对应于各闪烁器的波高分析仪。
3.如权利要求
1或者2所述的放射线方向检测器，其特征在于，所述闪烁器为2个，检 测从0度直至180度的半周的入射方向。
4.如权利要求
1或者2所述的放射线方向检测器，其特征在于，所述闪烁器为3个或者 3个以上，检测从0度至360度的整周的入射方向。
5.如权利要求
1或者2所述的放射线方向检测器，其特征在于，所述闪烁器是将单一的 闪烁器沿圆周方向分割为多个而形成的。
6.一种放射线监测方法，其特征在于，使用如权利要求
1 5中任意一项所述的放射线 方向检测器。
7.一种放射线监测装置，其特征在于，具备如权利要求
1 5中任意一项所述的放射线 方向检测器。
专利摘要
一种放射线方向检测器，用于检测放射线的入射方向，其具备多个闪烁器(41、42、43)(1 01、1 02、103)，至少部分重合地配设以便使其相对于从径向入射的放射线互相形成阴影、且由相同材质构成，并使得某个闪烁器的发光不会入射到其他的闪烁器；以及受光元件(51、52、53)(11 1、11 2、11 3)，具有与各闪烁器光学耦合的受光面，各闪烁器中的直接入射的放射线与成为其他闪烁器的阴影而间接入射的放射线的比例的组合，因入射方向的不同而有所不同，从而实现检测器的轻量化、放射线的检测效率的提高、通过半周或者整周方向的测量来达到检测信息的细致化、以及通过简化设定来提高操作性。
文档编号G01T1/20GKCN101019041 B发布类型授权 专利申请号CN 200680000843
公开日2011年5月25日 申请日期2006年1月10日
发明者山野俊也, 白川芳幸 申请人:独立行政法人放射线医学综合研究所, 阿洛卡株式会社导出引文BiBTeX, EndNote, RefMan专利引用 (6),