一种基于地应力分布的断层三维封闭性定量评价方法
【专利摘要】本发明涉及石油勘探领域，具体涉及一种基于地应力模拟的断层三维封闭性定量评价方法，其包括以下步骤：步骤1，测试岩石强度力学参数；步骤2，测试现今地应力大小及方向；步骤3，建立断层构造力学模型；步骤4，计算封闭性评价参数；步骤5，优选断层封闭性指数；步骤6，断层三维封闭性评价。本发明方法能够有效地从地应力角度有效评价断层三维封闭性，有效选取4个对断层封闭性起决定作用的定量评价指标，为研究断块油藏的成藏地质模式建立和剩余油分布预测提供了可靠依据，减少了勘探开发的风险和成本。
【专利说明】
一种基于地应力分布的断层三维封闭性定量评价方法
技术领域
[0001] 本发明涉及石油勘探领域，具体涉及一种基于地应力模拟的断层三维封闭性定量 评价方法。
【背景技术】
[0002] 在油气成藏理论研究与勘探实践中，断层封闭性研究一直是困扰油气地质家们的 一道难题。早在20世纪60年代，人们就开始尝试对断层封闭性进行评价，截止目前，已经形 成一系列较为成熟的断层封闭性评价方法，总的来说，可以概括为定性和定量或半定量评 价方法，具体主要采用现代测试和数学分析方法，实现了单一学科和单一手段向多学科、多 角度的转化，基本实现了定量或半定量研究。目前主要有岩性并置分析法、断层泥涂抹系数 法和断层胶结物定性分析法等。其中，岩性配置和断层面物质涂抹法的应用已比较成熟。总 的来看，上述方法虽然实现了断层多个封闭控制因素的综合，如在断层泥涂抹系数法分析 中用实测压力进行校正，但断层封闭性评价方法自身存在不确定性。首先，断层面存在一个 三维空间中，该空间中分布的岩性等诸多因素不是一成不变的，需要在每个空间位置上加 以评价，即在进行断层封闭性评价的过程中，必须对其不确定性进行分析，以便说明其评价 的可信性;其次，以往对地应力与断层封闭性的评价仅限于断面正应力的计算以及两盘储 层排替压力之间的关系，未考虑最大主应力、剪应力与断层封闭性的紧密关系，因而制约了 断层三维封闭性的合理表征，影响了油气资源量的准确评价。因此，如何准确地模拟计算现 今地应力性质、方向、大小与断层的关系对断层的封闭性综合评价至关重要
【发明内容】
[0003] 针对现有技术中存在的问题，本发明提供一种基于地应力模拟的断层三维封闭性 评价方法，考虑断层内部结构、岩石力学强度、地应力状态多地质因素，通过建立数学模型， 推导三向地应力状态下断面正应力和剪应力的计算公式，选取断层封闭系数、断层紧闭指 数、断层剪切指数和断层活动指数4个参数作为断层封闭性的定量评价指标，并采用熵权法 定量评价各个指数对封闭性的贡献率，最终从三维视角综合评价断层封闭性，对于提高勘 探开发效果十分有利。
[0004] 为实现上述目的，本发明采用如下技术方案予以解决：
[0005] 步骤1:测试岩石强度力学参数，具体方法如下：
[0006] (1)选取要进行封闭性评价的目标断层，查阅钻至断层上盘、下盘及断层带的井 号，观察岩心段完整情况，按照不同岩性进行水平间隔采样，岩性包括砂岩、泥岩、砂泥岩、 断层岩，米样间隔为45°，先将米集的岩样分成三组，每组包含6块，要求岩样垂直于岩心长 轴方向且深度相近，随后将其在实验室内加工成50_ X 25_的标准柱塞样；
[0007] (2)每组选取1块岩心在MTS真三轴岩石力学仪上进行单轴加载实验，测试获得岩 石的单轴抗压强度、泊松比、弹性模量；
[0008] (3)每组选取1块岩心在直剪岩石力学仪上进行直接剪切实验，测试获得岩石的单 轴抗剪强度；
[0009] (4)每组选取1块岩心在进行巴西劈裂实验，测试获得岩石的单轴抗张强度；
[0010] (5)首先根据地层经历的构造演化史，确定岩样的历史古埋深，计算上覆地层围压 范围，每隔5-10Mpa设置围压等级，每组选取3块岩心在MTS真三轴岩石力学仪上进行真三轴 加载实验，测试获得岩石的三轴抗压强度、屈服强度、内摩擦角、内聚力；
[0011] (6)选择测井解释模型，对杨氏模量、泊松比、密度动态岩石力学参数进行测井解 释，并对岩石力学实验结果进行动静态校正，以获得实际状况的地层力学强度参数。
[0012] 步骤2:测试现今地应力大小及方向，具体方法如下：
[0013] (1)首先对钻井岩心按照不同层位进行采样，每个层位对应1组岩石样品，每组包 含4块，要求岩样平行于岩心长轴方向且深度相近，随后在实验室内将其加工成50mm X 25mm 的标准柱塞样；
[0014] (2)选取标准柱塞样，通过岩石破裂声发射法测试凯赛尔点，获得最大主应力值及 范围；
[00?5] (3)选取标准柱塞样，测试岩心声波速度的各向异性，确定最大水平主应力σΗ、垂 向主应力σν、最小水平主应力〇h的方位，并测试不同方位的应变；
[0016] (4)收集油田现场井壁崩落资料、储层压裂改造资料，进一步分析获得最大水平主 应力σΗ、垂向主应力〇v、最小水平主应力oh的大小及方位；
[0017] (5)选取每口井的标准柱塞样，在实验室中进行粘滞剩余磁性测量，提取地理北方 向的信息，用于岩心裂缝定向和岩心声速定位，并校正以上测试分析获得的地应力方位。 [0018]步骤3:建立断层构造力学模型，具体方法如下：
[0019] (1)收集三维地震解释深度域的断层、地层数据，在有限元平台中，建立三维构造 地质模型；
[0020] (2)采用断层带的地震资料、测井资料、岩心资料分析断层带内部结构，精细建立 断层带内部地质模型；
[0021 ] (3)根据岩石力学实验结果，分砂岩、泥岩、砂泥岩、断层和上覆岩层五部分赋予力 学参数，划分网格；
[0022] (4)对划分完网格的力学模型设置力学边界，进行作用力的加载以及弹塑性有限 元计算，模拟三维地应力分布特征，直到各个井点处应力值与测试结果吻合度达到80%以 上为止，而且保证力学模型不能发生明显变形。
[0023] 步骤4:计算封闭性评价参数，具体方法如下：
[0024] (1)在步骤3的有限元数值模拟结果的基础上，提取断面或断裂带内各个位置的水 平最大主应力、水平最小主应力、平面剪应力值，每个位置之间间距为20m:
[0025] (2)断层封闭系数If系指断层面所受正应力与流体压力的比值
中f为异常压力系数，PW为水的密度，其单位是lg/cm3,当If>l时，断层呈紧闭状态，当I f〈l 时，断层呈开启状态；
[0026] (3)断层紧闭指数Ift为断层面正应力与断层带岩石抗压强度的比值， 为断层带抗压强度，其单位是MPa，σρ可由以下公式求得:σρ = RSGoCM+( 1-RSG)ocs，其中oCM为泥 岩抗压强度，其单位是MPa，〇cs为砂岩抗压强度，其单位是MPa，Rsc为泥岩削刮比，可用以下
其中，出为第i小层的厚度，其单位是m，Vlsh为第i小层的
泥岩含量，％，L为断层断距，其单位是m，当Ift> 1时，泥岩发生变形，断层呈封闭状态，当Ift〈 1或=1时，断面正应力不引起断层带物质变形，断层开启；
[0027] (4)断层剪切指数I。为断面剪应力与断层带岩石抗剪强度的比值 断层带内岩石内聚力与断层面所受摩擦力之和，即〇c = C+y〇,其中C为岩石内聚力，其单位 是MPa，y为内摩擦系数，当1。>1时，断层有滑动趋势，且不封闭，当1。〈1时，断层面剪应力不足 以引起滑动，断层封闭；
[0028] (5)断层活动指数Ia为水平最大主应力与断层面走向之间的夹角比上45°，
|其中β为水平最大主应力与断层面走向之间的夹角，Θ为断层带岩石的剪裂角，
，为测试获得的岩石内摩擦角，当Ia>l时，断层面正应力分量偏大，断层封闭，当 Ia>l时，断层面正应力分量偏大，断层封闭；
[0029] 步骤5:优选断层封闭性指数，具体方法如下：
[0030] (1)由前面计算得到的一系列断层面封闭性指数，分析断层封闭系数、断层紧闭指 数、断层剪切指数和断层活动指数4个地质因素与断层封闭性之间的相关性，基于实际开发 经验，先对四个因素赋予初始权重(0.4，0.25，0.15，0.2 )，现有m个待评影响因素，η个评价 指标，形成原始数据矩阵R= (ry )mXn
[0032]其中为第j个指标下第i个因素的评价值；
[0033] (2)计算第j个指标下第i个因素的指标值的比重p1J:
[0035] (3)计算第j个印象因素的熵值eJ:
[0037] (4)计算第j个影响因素的熵权wJ:
[0039] (5)确定某个影响因素j的综合权数比:将指标重要性的权重确定为q，其中j = l， 2，…，η，结合指标的熵权wj，得到某影响因素j的综合权数：
[0041] (6)根据计算得到的断层封闭性的各影响因素熵权值比的大小，对各影响因素进 行排序，优选出断层封闭性的主控因素，熵权值越大，则该因素对封闭性影响越大，熵权值 小于0.1，则该因素几乎不影响裂缝的发育，可以忽略；
[0042]步骤6:断层三维封闭性评价，具体方法如下：
[0043] (1)采用前面收集的三维地震解释数据，在地质建模中，建立储层精细地质模型， 包括断层、断层带、地层、岩性、孔隙度、渗透率和含油饱和度；
[0044] (2)采用随机性一确定性混合建模法建立断裂带储层地质模型，即将有限元模拟 的地应力结果，包括水平最大主应力、水平最小主应力、垂直主应力和剪应力导入到地质建 模平台中，结合岩石力学参数测试结果计算断层封闭性指数，最终乘以以"熵权法"获得的 各个主控因素权重，得到三维断层面上各点的封闭性值：
[0045] In=0ijlf+&jlft+&3jlc+04jla(n= 1，2，3......)，且0ij+&j+&Bj+04j = 1
[0046] 当In> 1时，断层为封闭状态；当In〈 1时，断层为开启状态。这样，就可以对垂直向上 每个层的断层封闭性进行综合定量评价。
[0047] 相对于现有技术，本发明具有如下有益效果:解决了从地应力角度有效评价断层 三维封闭性的的问题，适合于任何储层为主的断层控油及剩余油挖潜工作;有效选取4个对 断层封闭性起决定作用的定量评价指标，即断层封闭系数、断层紧闭指数、断层剪切指数和 断层活动指数，为研究断块油藏的成藏地质模式建立和剩余油分布预测提供了可靠依据， 减少了勘探开发的风险和成本。
【附图说明】
[0048] 以下结合附图与【具体实施方式】对本发明作进一步的详细说明。
[0049] 图1为一种基于地应力分布的断层三维封闭性定量评价方法的流程图。
【具体实施方式】
[0050] 下面结合具体实施例对本发明作进一步详细说明，但本发明不限于该实施例。
[0051] 一种基于地应力分布的断层三维封闭性定量评价方法，方法流程参照图1，其具体 步骤如下：
[0052] 步骤1:测试岩石强度力学参数，具体方法如下：
[0053] (1)选取要进行封闭性评价的目标断层，查阅钻至断层上盘、下盘及断层带的井 号，观察岩心段完整情况，按照不同岩性进行水平间隔采样，岩性包括砂岩、泥岩、砂泥岩、 断层岩，米样间隔为45°，先将米集的岩样分成三组，每组包含6块，要求岩样垂直于岩心长 轴方向且深度相近，随后将其在实验室内加工成50_ X 25_的标准柱塞样；
[0054] (2)每组选取1块岩心在MTS真三轴岩石力学仪上进行单轴加载实验，测试获得岩 石的单轴抗压强度、泊松比、弹性模量；
[0055] (3)每组选取1块岩心在直剪岩石力学仪上进行直接剪切实验，测试获得岩石的单 轴抗剪强度；
[0056] (4)每组选取1块岩心在进行巴西劈裂实验，测试获得岩石的单轴抗张强度；
[0057] (5)首先根据地层经历的构造演化史，确定岩样的历史古埋深，计算上覆地层围压 范围，每隔5-10Mpa设置围压等级，每组选取3块岩心在MTS真三轴岩石力学仪上进行真三轴 加载实验，测试获得岩石的三轴抗压强度、屈服强度、内摩擦角、内聚力；
[0058] (6)选择测井解释模型，对杨氏模量、泊松比、密度动态岩石力学参数进行测井解 释，并对岩石力学实验结果进行动静态校正，以获得实际状况的地层力学强度参数。
[0059] 步骤2:测试现今地应力大小及方向，具体方法如下：
[0060] (1)首先对钻井岩心按照不同层位进行采样，每个层位对应1组岩石样品，每组包 含4块，要求岩样平行于岩心长轴方向且深度相近，随后在实验室内将其加工成50mm X 25mm 的标准柱塞样；
[0061] (2)选取标准柱塞样，通过岩石破裂声发射法测试凯赛尔点，获得最大主应力值及 范围；
[0062] (3)选取标准柱塞样，测试岩心声波速度的各向异性，确定最大水平主应力σΗ、垂 向主应力σν、最小水平主应力〇h的方位，并测试不同方位的应变；
[0063] (4)收集油田现场井壁崩落资料、储层压裂改造资料，进一步分析获得最大水平主 应力σΗ、垂向主应力〇v、最小水平主应力oh的大小及方位；
[0064] (5)选取每口井的标准柱塞样，在实验室中进行粘滞剩余磁性测量，提取地理北方 向的信息，用于岩心裂缝定向和岩心声速定位，并校正以上测试分析获得的地应力方位。 [0065]步骤3:建立断层构造力学模型，具体方法如下：
[0066] (1)收集三维地震解释深度域的断层、地层数据，在有限元平台中，建立三维构造 地质模型；
[0067] (2)采用断层带的地震资料、测井资料、岩心资料分析断层带内部结构，精细建立 断层带内部地质模型；
[0068] (3)根据岩石力学实验结果，分砂岩、泥岩、砂泥岩、断层和上覆岩层五部分赋予力 学参数，划分网格；
[0069] (4)对划分完网格的力学模型设置力学边界，进行作用力的加载以及弹塑性有限 元计算，模拟三维地应力分布特征，直到各个井点处应力值与测试结果吻合度达到80%以 上为止，而且保证力学模型不能发生明显变形。
[0070] 步骤4:计算封闭性评价参数，具体方法如下：
[0071] (1)在步骤3的有限元数值模拟结果的基础上，提取断面或断裂带内各个位置的水 平最大主应力、水平最小主应力、平面剪应力值，每个位置之间间距为20m;
[0072] (2)断层封闭系数If系指断层面所受正应力与流体压力的比值， 中f为异常压力系数，PW为水的密度，其单位是lg/cm3,当If>l时，断层呈紧闭状态，当I f〈l 时，断层呈开启状态；
[0073] (3)断层紧闭指数Ift为断层面正应力与断层带岩石抗压强度的比值， 为断层带抗压强度，其单位是MPa，σρ可由以下公式求得:σρ = RSGoCM+( 1-RSG)ocs，其中oCM为泥 岩抗压强度，其单位是MPa，〇cs为砂岩抗压强度，其单位是MPa，Rsc为泥岩削刮比，可用以下
其中，Hi为第i小层的厚度，其单位是m，Vlsh为第i小层的
泥岩含量，％，L为断层断距，其单位是m，当Ift> 1时，泥岩发生变形，断层呈封闭状态，当Ift〈 1或=1时，断面正应力不引起断层带物质变形，断层开启；
[0074] (4)断层剪切指数I。为断面剪应力与断层带岩石抗剪强度的比值， 断层带内岩石内聚力与断层面所受摩擦力之和，即〇c = C+y〇,其中C为岩石内聚力，其单位 是MPa，y为内摩擦系数，当1。>1时，断层有滑动趋势，且不封闭，当1。〈1时，断层面剪应力不足 以引起滑动，断层封闭；
[0075] (5)断层活动指数Ia为水平最大主应力与断层面走向之间的夹角比上45°，
，其中β为水平最大主应力与断层面走向之间的夹角，Θ为断层带岩石的剪裂角，
，为测试获得的岩石内摩擦角，当Ia>i时，断层面正应力分量偏大，断层封闭，当 Ia>i时，断层面正应力分量偏大，断层封闭；
[0076] 步骤5:优选断层封闭性指数，具体方法如下：
[0077] (1)由前面计算得到的一系列断层面封闭性指数，分析断层封闭系数、断层紧闭指 数、断层剪切指数和断层活动指数4个地质因素与断层封闭性之间的相关性，基于实际开发 经验，先对四个因素赋予初始权重(0.4，0.25，0.15，0.2 )，现有m个待评影响因素，η个评价 指标，形成原始数据矩阵R= (ry )mXn
[0079] 其中rij为第j个指标下第i个因素的评价值；
[0080] (2)计算第j个指标下第i个因素的指标值的比重p1J:
[0082] (3)计算第j个印象因素的熵值eJ:
[0084] (4)计算第j个影响因素的熵权wJ:
[0086] (5)确定某个影响因素j的综合权数比:将指标重要性的权重确定为q，其中j = l， 2，…，η，结合指标的熵权wj，得到某影响因素j的综合权数：
[0088] (6)根据计算得到的断层封闭性的各影响因素熵权值比的大小，对各影响因素进 行排序，优选出断层封闭性的主控因素，熵权值越大，则该因素对封闭性影响越大，熵权值 小于0.1，则该因素几乎不影响裂缝的发育，可以忽略；
[0089]步骤6:断层三维封闭性评价，具体方法如下：
[0090] (1)采用前面收集的三维地震解释数据，在地质建模中，建立储层精细地质模型， 包括断层、断层带、地层、岩性、孔隙度、渗透率和含油饱和度；
[0091] (2)采用随机性一确定性混合建模法建立断裂带储层地质模型，即将有限元模拟 的地应力结果，包括水平最大主应力、水平最小主应力、垂直主应力和剪应力导入到地质建 模平台中，结合岩石力学参数测试结果计算断层封闭性指数，最终乘以以"熵权法"获得的 各个主控因素权重，得到三维断层面上各点的封闭性值：
[0092] In=0ijlf+02jlft+&3jlc+04jla(n= 1，2，3......)，且0ij+&j+&Bj+04j = 1
[0093] 当In> 1时，断层为封闭状态；当In〈 1时，断层为开启状态。这样，就可以对垂直向上 每个层的断层封闭性进行综合定量评价。
【主权项】
1. 一种基于地应力分布的断层三维封闭性定量评价方法，其特征在于，包含以下步骤： 步骤1，测试岩石强度力学参数，具体方法如下： (1) 选取要进行封闭性评价的目标断层，查阅钻至断层上盘、下盘及断层带的井号，观 察岩心段完整情况，按照不同岩性进行水平间隔采样，岩性包括砂岩、泥岩、砂泥岩、断层 岩，米样间隔为45°，先将米集的岩样分成三组，每组包含6块，要求岩样垂直于岩心长轴方 向且深度相近，随后将其在实验室内加工成50_ X 25_的标准柱塞样； (2) 每组选取1块岩心在MTS真三轴岩石力学仪上进行单轴加载实验，测试获得岩石的 单轴抗压强度、泊松比、弹性模量； (3) 每组选取1块岩心在直剪岩石力学仪上进行直接剪切实验，测试获得岩石的单轴抗 剪强度； (4) 每组选取1块岩心在进行巴西劈裂实验，测试获得岩石的单轴抗张强度； (5) 首先根据地层经历的构造演化史，确定岩样的历史古埋深，计算上覆地层围压范 围，每隔5-10Mpa设置围压等级，每组选取3块岩心在MTS真三轴岩石力学仪上进行真三轴加 载实验，测试获得岩石的三轴抗压强度、屈服强度、内摩擦角、内聚力； (6) 选择测井解释模型，对杨氏模量、泊松比、密度动态岩石力学参数进行测井解释，并 对岩石力学实验结果进行动静态校正，以获得实际状况的地层力学强度参数； 步骤2，测试现今地应力大小及方向，具体方法如下： (1) 首先对钻井岩心按照不同层位进行采样，每个层位对应1组岩石样品，每组包含4 块，要求岩样平行于岩心长轴方向且深度相近，随后在实验室内将其加工成50mm X 25mm的 标准柱塞样； (2) 选取标准柱塞样，通过岩石破裂声发射法测试凯赛尔点，获得最大主应力值及范 围； (3) 选取标准柱塞样，测试岩心声波速度的各向异性，确定最大水平主应力〇h、垂向主应 力σν、最小水平主应力 〇11的方位，并测试不同方位的应变； (4) 收集油田现场井壁崩落资料、储层压裂改造资料，进一步分析获得最大水平主应力 〇h、垂向主应力〇v、最小水平主应力oh的大小及方位； (5) 选取每口井的标准柱塞样，在实验室中进行粘滞剩余磁性测量，提取地理北方向的 信息，用于岩心裂缝定向和岩心声速定位，并校正以上测试分析获得的地应力方位； 步骤3，建立断层构造力学模型，具体方法如下： (1) 收集三维地震解释深度域的断层、地层数据，在有限元平台中，建立三维构造地质 丰旲型； (2) 采用断层带的地震资料、测井资料、岩心资料分析断层带内部结构，精细建立断层 带内部地质模型； (3) 根据岩石力学实验结果，分砂岩、泥岩、砂泥岩、断层和上覆岩层五部分赋予力学参 数，划分网格； (4) 对划分完网格的力学模型设置力学边界，进行作用力的加载以及弹塑性有限元计 算，模拟三维地应力分布特征，直到各个井点处应力值与测试结果吻合度达到80%以上为 止，而且保证力学模型不能发生明显变形； 步骤4，计算封闭性评价参数，具体方法如下： (1) 在步骤3的有限元数值模拟结果的基础上，提取断面或断裂带内各个位置的水平最 大主应力、水平最小主应力、平面剪应力值，每个位置之间间距为20m; (2) 断层封闭系数If系指断层面所受正应力与流体压力的比值//= '式中f为 异常压力系数，PW为水的密度，其单位是lg/cm3,当If>l时，断层呈紧闭状态，当I f〈l时，断层 呈开启状态； (3) 断层紧闭指数Ift为断层面正应力与断层带岩石抗压强度的比值，f 为断 ；：.P 层带抗压强度，其单位是MPa，σρ可由以下公式求得:σρ = RsgoCm+( 1-Rsg) 〇cs，其中〇cm为泥岩抗 压强度，其单位是MPa，〇cs为砂岩抗压强度，其单位是MPa，RSG为泥岩削刮比，可用以下公式 求得g中，出为第i小层的厚度，其单位是m，Vlsh为第i小层的泥岩 含量，％，L为断层断距，其单位是m，当Ift>l时，泥岩发生变形，断层呈封闭状态，当Ift〈l或 =1时，断面正应力不引起断层带物质变形，断层开启； (4) 断层剪切指数I。为断面剪应力与断层带岩石抗剪强度的比值，A = 为断层 带内岩石内聚力与断层面所受摩擦力之和，即〇c = C+y〇,其中C为岩石内聚力，其单位是 MPa，y为内摩擦系数，当1。>1时，断层有滑动趋势，且不封闭，当1。〈1时，断层面剪应力不足以 引起滑动，断层封闭； (5) 断层活动指数Ia为水平最大主应力与断层面走向之间的夹角比上45°，/a = |，其 β Θ 中β为水平最大主应力与断层面走向之间的夹角，Θ为断层带岩石的剪裂角，为测试获得的岩石内摩擦角，当Ia>i时，断层面正应力分量偏大，断层封闭，当Ia>i时，断层 面正应力分量偏大，断层封闭； 步骤5，优选断层封闭性指数，具体方法如下： (1) 由前面计算得到的一系列断层面封闭性指数，分析断层封闭系数、断层紧闭指数、 断层剪切指数和断层活动指数4个地质因素与断层封闭性之间的相关性，基于实际开发经 验，先对四个因素赋予初始权重(0.4,0.25,0.15,0.2)，现有m个待评影响因素，η个评价指 标，形成原始数据矩阵R=(rij)mXn其中为第j个指标下第i个因素的评价值； (2) 计算第j个指标下第i个因素的指标值的比重p1J:(3) 计算第j个印象因素的熵值eJ: m 二-是21.?. .1.11? 其中，k=l/ln m i;l (4) 计算第j个影响因素的熵权wJ:(5) 确定某个影响因素 j的综合权数比:将指标重要性的权重确定为a」，其中j = 1，2，…， η，结合指标的熵权wj，得到某影响因素 j的综合权数：(6) 根据计算得到的断层封闭性的各影响因素熵权值比的大小，对各影响因素进行排 序，优选出断层封闭性的主控因素，熵权值越大，则该因素对封闭性影响越大，熵权值小于 0.1，则该因素几乎不影响裂缝的发育，可以忽略； 步骤6，断层三维封闭性评价，具体方法如下： (1) 采用前面收集的三维地震解释数据，在地质建模中，建立储层精细地质模型，包括 断层、断层带、地层、岩性、孔隙度、渗透率和含油饱和度； (2) 采用随机性一确定性混合建模法建立断裂带储层地质模型，即将有限元模拟的地 应力结果，包括水平最大主应力、水平最小主应力、垂直主应力和剪应力导入到地质建模平 台中，结合岩石力学参数测试结果计算断层封闭性指数，最终乘以以"熵权法"获得的各个 主控因素权重，得到三维断层面上各点的封闭性值： In = PljIf+02jIft+P3jIc+04jIa(n= 1,2,3......)，且01」+&」+&3」+04」=1 当Ιη>ι时，断层为封闭状态；当Ιη〈ι时，断层为开启状态。这样，就可以对垂直向上每个 层的断层封闭性进行综合定量评价。
【文档编号】G01V1/30GK105866835SQ201610183490
【公开日】2016年8月17日
【申请日】2016年3月28日
【发明人】高长海, 冯建伟
【申请人】中国石油大学(华东)