一种桥梁安全性评估方法和系统与流程

本发明涉及桥梁安全性诊断领域，特别是涉及一种桥梁安全性评估方法和系统。
背景技术：
：交通运输基础设施是维持现代社会生产和生活运转的重要生命线工程，而桥梁则是交通系统的核心设施。国内外破坏性地震的震害反复表明，在地震中桥梁表现出非常大的脆弱性，极易破坏或失效。可见，这些在地震中破坏、倒塌的桥梁大多为服役多年的老旧桥梁，它们已经成为抗震减灾中十分薄弱的环节。一方面，地震后桥梁等交通基础设施担负着极其重要的地震应急功能，震后桥梁实际的安全性、通行能力处于什么状态、是否具备服务功能、失效影响范围如何成为必需回答的问题。另一方面，如果震前就对那些抗震性能较差或存在病害的服役桥梁进行抗震加固，提升桥梁的抗震能力，无疑将有效地减轻桥梁的地震破坏与失效。这些都要求对桥梁结构在地震后的实际安全性做出评价，它是减轻地震灾害损失、制定应急救灾计划和开展救灾行动的基础，将为政府组织救灾和恢复重建提供有力的技术支撑。目前，常用的桥梁地震安全性评估方法主要有经验统计法、规范校核法、Pushover方法等。经验统计法是先根据历史震害经验、桥梁抗震知识及桥梁样本所提供的资料，选择影响桥梁震害的主要因素，再根据大量样本进行各影响因素的影响方式和权值的统计回归，建立桥梁震害经验公式的一种地震安全性评价方法。规范校核法是先依据规范中的有关规定计算桥梁的地震作用，然后将地震效应与恒载效应组合，得到结构构件的内力，将此内力与结构构件的抗力相比较，从而给出桥梁结构的震害等级。Pushover方法是建立在非线性静力分析基础之上，通过计算结构的非线性变形能力，评价桥梁的抗震性能，并且可以给出结构的破损倒塌机制，从而发现结构的抗震薄弱环节。经验统计法的缺点是该方法是在大量统计数据和对桥梁震害有丰富经验的基础上，来取舍各影响因素及其相互作用的，若两者缺其一，其计算结果误差可能会比较大。规范校核法的缺点是因缺少统计数据，材料的真实强度通常以名义强度代替，从而产生误差。Pushover方法的缺点是由于其技术要求比较高、计算工作量较大且结果处理繁杂，因此不便于应用于工程实际，且不适合结构的群体性评估。此外，现有的评估方法指标体系针对性不强，如桥墩损伤评估指标没有考虑轴压比的影响；通常从单一构件来判别桥梁结构损伤状态；对影响结构的损伤状态的一些因素如桥跨数、使用年限、斜交角度等没有统一的修正方法，上述因素必然会造成评估结果的偏差。针对上述经验统计法、规范校核法或Pushover方法中的桥梁地震安全性评估技术存在的不足，如何克服上述不足，是目前桥梁地震安全性评估急需解决的问题。技术实现要素：本发明的目的是提供一种桥梁安全性评估方法和系统，克服了传统方法对桥梁地震安全性评估精度低和效率低的问题。为实现上述目的，本发明提供了一种桥梁安全性评估方法，该方法包括以下步骤：获取震害指数；根据震害指数确定桥梁的震害评估结果；根据所述震害评估结果确定桥梁的关键构件的损伤状态；根据所有所述关键构件的损伤状态确定单体桥梁的结构损伤状态。可选的，还包括：采用群体性修正法将所述单体桥梁的结构损伤状态转化到对同一类型群体桥梁的安全性评估；所述群体修正法包括桥梁跨数修正法、使用年代修正法、斜交角度修正法中至少一者；所述桥梁跨数修正法的公式为：其中，Cn为桥梁跨数修正系数，N为桥梁跨数；使用年代修正法的公式为：Ct＝1+0.00145×t+2.9257×10-5×t2，其中，Ct为年代修正系数，t为使用年限；斜交角度修正法的公式为：其中，Ca为斜交角度修正系数，θ为斜交角度。可选的，所述根据所述震害评估结果确定桥梁的关键构件的损伤状态，具体包括：根据震害评估结果建立桥梁结构有限元模型；采用反应谱或非线性时程法对桥梁结构有限元模型进行地震反应分析；根据地震反应分析确定桥梁关键构件的地震反应结果；根据所述桥梁关键构件的地震反应结果获取当前支座橡胶层总厚度Σt、当前橡胶支座水平剪切位移X0；根据所述桥梁关键构件的地震反应结果获取当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h；根据所述当前支座橡胶层总厚度Σt和所述当前橡胶支座水平剪切位移X0确定支座的损伤状态；根据所述当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h、桥墩的损伤状态对照表确定桥墩的损伤状态。可选的，所述根据所述当前支座橡胶层总厚度Σt和所述当前橡胶支座水平剪切位移X0确定支座的损伤状态，具体包括：根据公式γ＝X0/Σt确定当前支座剪切变形γ；根据所述当前支座剪切变形γ确定支座的损伤状态。可选的，所述根据所述当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h、桥墩的损伤状态对照表确定桥墩的损伤状态之前，还包括：从数据库中获取不同损伤状态下的桥墩墩顶位移角样本；对所述不同损伤状态下的桥墩墩顶位移角样本进行多项式拟合确定墩顶容许位移角的轴压比修正公式：其中，Dm为修正后的墩顶容许位移角，K为轴压比修正系数；Dk为墩顶位移角基准容许值；N为轴压比；为墩顶位移角均值；根据所述墩顶容许位移角的轴压比修正公式确定桥墩的损伤状态对照表；所述Dk墩顶位移角基准容许值是通过桥墩墩顶位移角样本进行分布拟合确定的。可选的，根据所述当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h、桥墩的损伤状态对照表确定桥墩的损伤状态，具体包括：根据公式d＝u/h确定当前墩顶位移角d；所述当前墩顶位移角d通过所述桥墩的损伤状态对照表确定桥墩的损伤状态。可选的，所述根据所有所述关键构件的损伤状态确定单体桥梁的结构损伤状态，具体包括：根据所有所述桥墩的损伤状态确定桥墩的总损伤状态的值Dpier，根据所有所述支座的损伤状态确定支座的总损伤状态的值Dbearing；将Dpier和Dbearing带入桥梁的结构损伤状态转换公式确定桥梁的结构损伤状态的值DSystem，(0.75Dpier+0.25Dbearing)的小数部分按照四舍五入进行取值后确定DSystem；根据桥梁的结构损伤状态的值DSystem确定单体桥梁的结构损伤状态。本发明还提供了一种桥梁安全性评估系统，该系统包括：获取模块，用于获取震害指数；第一确定模块，用于根据震害指数确定桥梁的震害评估结果；第二确定模块，用于根据所述震害确定结果确定桥梁的关键构件的损伤状态；第三确定模块，用于根据所有所述关键构件的损伤状态确定单体桥梁的结构损伤状态。可选的，所述第二确定模块具体包括：模型建立单元，用于根据震害评估结果建立桥梁结构有限元模型；分析单元，用于采用反应谱或非线性时程法对桥梁结构有限元模型进行地震反应分析；地震反应结果确定单元，用于根据地震反应分析确定桥梁关键构件的地震反应结果；支座获取单元，用于根据所述桥梁关键构件的地震反应结果获取当前支座橡胶层总厚度Σt、当前橡胶支座水平剪切位移X0；桥墩获取单元，用于根据所述桥梁关键构件的地震反应结果获取当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h；支座损伤确定单元，用于根据所述当前支座橡胶层总厚度Σt、所述当前橡胶支座水平剪切位移X0确定支座的损伤状态；桥墩损伤确定单元，用于根据所述当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h、桥墩的损伤状态对照表确定桥墩的损伤状态。可选的，所述第三确定模块具体包括：第一数值转换单元，用于根据所有所述桥墩的损伤状态确定桥墩的总损伤状态的值Dpier，根据所有所述支座的损伤状态确定支座的总损伤状态的值Dbearing；桥梁转换单元，用于将Dpier和Dbearing带入桥梁的结构损伤状态转换公式确定桥梁的结构损伤状态的值DSystem，(0.75Dpier+0.25Dbearing)的小数部分按照四舍五入进行取值后确定DSystem；第二数值转换单元，用于根据桥梁的结构损伤状态的值DSystem确定单体桥梁的结构损伤状态。根据本发明提供的具体实施例，本发明公开了以下技术效果：1、采用传统经验法进行第一阶段快速评估获取震害评估结果，根据震害评估结果获取关键构件的损伤状态再次对桥梁进行第二阶段精确评估，建立了桥梁震害预测矩阵，此方法既解决了评估精度问题，又有效地解决了评估效率问题；2、制定桥梁结构的抗震评估指标体系，建立考虑轴压比修正的桥墩损伤评估指标，作为桥梁抗震安全性评估的基础和依据，解决现有指标体系针对性不强的问题；3、考虑影响桥梁抗震性能因素的修正，提出了桥梁跨数、使用年代、斜交角度的修正法，实现了从单体桥梁抗震性能评估到同一类群体桥梁抗震性能评估的转化，提高了桥梁评估的效率。附图说明为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。图1为本发明的桥梁安全性评估方法实施例一的流程图；图2为本发明的桥梁安全性评估方法实施例二的结构框图；图3为本发明的轴压比N对桥墩容许位移角的影响曲线图；图4为本发明不同损伤等级下桥墩位移角分布拟合图。具体实施方式下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。本发明的目的是提供一种桥梁安全性评估方法和系统。为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。图1为本发明的桥梁安全性评估方法实施例一的流程图，详见图1。本发明主要进行了两阶段评估，第一阶段评估为快速评估，第二阶段评估为精确评估。第一阶段评估是先进行一个总体的筛选以确定第二阶段评估的优先级。本发明的桥梁安全性评估方法实施例一包括以下步骤：步骤S1：获取震害指数；步骤S2：根据震害指数确定桥梁的震害评估结果。步骤S3：根据所述震害评估结果确定关键构件的损伤状态。步骤S4：根据所有所述关键构件的损伤状态确定单体桥梁的结构损伤状态。本发明一种桥梁安全性评估系统还包括以下步骤：步骤S5：采用群体性修正法将所述单体桥梁的结构损伤状态转化到对同一类型群体桥梁的安全性评估。下面对各个步骤进行详细的介绍：步骤S1和步骤S2阶段为第一阶段快速评估。步骤S1：获取震害指数。根据桥梁的地震烈度、上部结构形式、跨度、跨长、墩台高度、基础形式、支座构造、场地类别、结构不规则性等震害影响因素通过震害指数公式计算震害指数。震害指数公式为：式中，Yi为样本中第i座桥梁的震害指数，i为统计样本数；n为震害影响因素项数；rj为第j项震害影响因素的分类项数；c0和cjk为震害影响系数；c6为边坡失稳和场地液化对震害的影响系数；xijk为第i座桥梁某项震害影响因素的输入值，根据第i座桥第j项因素是否属于第k类分别界定为1或0。步骤S2:根据震害指数确定桥梁的震害评估结果。震害指数通过表1震害评估结果对照表就可确定震害评估结果，所述震害评估结果分为基本完好I、轻微破坏II、中等破坏III、严重破坏IV、毁坏V五个损伤状态。表1震害评估结果对照表震害评估结果基本完好I轻微破坏II中等破坏III严重破坏IV毁坏V震害指数区间YY≤1.391.39＜Y≤2.042.04＜Y≤3.873.87＜Y≤4.82Y＞4.82步骤S3和步骤S4阶段为第二阶段精确评估。步骤S3：根据所述震害评估结果确定关键构件的损伤状态。所述关键构件的损伤状态包括桥墩的损伤状态、支座的损伤状态；所述关键构件的损伤状态包括基本完好、轻微破坏、中等破坏、严重破坏或毁坏。第二阶段评估选取第一阶段震害评估结果中待检测的桥梁，采用Midas/Civil2013软件建立桥梁结构有限元模型，采用反应谱或非线性时程法对桥梁结构有限元模型进行地震反应分析确定桥梁关键构件的地震反应结果，根据桥梁关键构件的地震反应结果确定关键构件的损伤状态，并通过关键构件损伤情况对桥梁结构的整体损伤状况进行判别，给出不同地震烈度条件下桥梁的震害评估结果，并将震害评估结果填入震害预测矩阵内便可完成桥梁的安全性评估。步骤S31：确定桥墩的损伤状态对照表的具体步骤包括：步骤S311：从数据库中获取不同损伤状态下的桥墩墩顶位移角样本。从数据库中获取不同损伤状态(即轻微破坏II、中等破坏III、严重破坏IV、毁坏V)、不同轴压比N的桥墩墩顶位移角样本。步骤S312：对所述不同损伤状态下的桥墩墩顶位移角样本进行多项式拟合确定墩顶容许位移角的轴压比修正公式：其中，Dm为修正后的墩顶容许位移角，K为轴压比修正系数；Dk为墩顶位移角基准容许值；N为轴压比；为墩顶位移角均值。根据桥墩墩顶位移角样本分别建立不同损伤状态下的轴压比N与桥墩容许位移角的影响曲线图，详见图3(其中，a、轻微破坏II；b、中等破坏III；c、严重破坏IV；d、毁坏V)；然后对不同状态下的曲线图进行多项式拟合确定墩顶容许位移角的轴压比修正公式：其中，Dm为修正后的墩顶容许位移角，K为轴压比修正系数，详见表2；Dk为墩顶位移角基准容许值；N为轴压比；为墩顶位移角均值。桥墩的容许位移角基准值Dk是以收集的大量钢筋混凝土墩柱拟静力试验数据为依据，对其在不同损伤状态下的墩顶位移角进行统计分析和概率分布拟合，确定具有95％保证率的最小墩顶位移角限值，以此作为基准容许值，详见表3。为了获取较为精确的基准容许值，将损伤状态II和V的墩顶位移角采用对数正态分布进行拟合，损伤状态III和IV墩顶位移角采用正态分布进行拟合，其具体详见图4(其中，a、轻微破坏II；b、中等破坏III；c、严重破坏IV；d、毁坏V)。步骤S313：根据所述墩顶容许位移角轴压比修正公式确定桥墩的损伤状态对照表，详见表4。表4给出了不同损伤等级状态、不同轴压比N桥墩的损伤状态对照表。表2轴压比修正系数对照表损伤状态轻微破坏II中等破坏III严重破坏IV毁坏V修正系数0.00770.02490.06160.1375表3容许墩顶位移角基准值的对照表损伤状态轻微破坏II中等破坏III严重破坏IV毁坏V位移角基准值0.41％0.65％1.24％2.86％表4桥墩损伤状态对照表步骤S32：桥墩的损伤状态评估所述确定桥墩的损伤状态评估具体步骤为：步骤S321：根据桥梁关键构件的地震反应结果获取当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h；步骤S322：将当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h带入公式d＝u/h确定当前墩顶位移角d；步骤S323：所述当前墩顶位移角d通过表4桥墩的损伤状态对照表确定桥墩的损伤状态；所述桥墩的损伤状态分为基本完好I、轻微破坏II、中等破坏III、严重破坏IV、毁坏V五个损伤状态。步骤S33：支座的损伤评估所述确定支座的损伤状态的具体步骤包括：步骤S331：根据桥梁关键构件的地震反应结果获取当前橡胶支座水平剪切位移X0，当前支座橡胶层总厚度Σt。步骤S332：将当前橡胶支座水平剪切位移X0、当前支座橡胶层总厚度Σt带入容许剪切变形公式γ＝X0/Σt确定容许剪切变形γ。步骤S333：容许剪切变形γ通过表5支座损伤状态对照表就可确定支座损伤状态，所述支座损伤状态分为基本完好I、轻微破坏II、中等破坏III、严重破坏IV、毁坏V五个损伤状态。表5支座损伤状态对照表损伤状态基本完好I轻微破坏II中等破坏III严重破坏IV毁坏V容许剪切变形区间<100％>100％>150％>200％>250％步骤S4：根据所有所述关键构件的损伤状态确定单体桥梁的结构损伤状态。根据所有关键构件的损伤状态确定桥梁的结构损伤状态，具体包括以下步骤：步骤S41：根据所有所述桥墩的损伤状态确定桥墩的总损伤状态的值Dpier，根据所有所述支座的损伤状态确定支座的总损伤状态的值Dbearing。桥墩的总损伤状态的值Dpier的计算公式为：其中，n为一个桥梁中包含n个桥墩，n个桥墩中有a1个桥墩为基本完好状态，b1个桥墩为轻微破坏状态，c1个桥墩为中度破坏状态，d1个桥墩为严重破坏状态，e1个桥墩为毁坏状态，即a1+b1+c1+d1+e1＝n；Dpier等于1时，代表基本完好；Dpier等于2时，代表轻微破坏；Dpier等于3时，代表中等破坏；Dpier等于4时，代表严重破坏；Dpier等于5时，代表毁坏。支座的总损伤状态的值Dbearing的计算公式为：其中，n为一个桥梁中包含n个支座，n个支座中有a2个支座为基本完好状态，b2个支座为轻微破坏状态，c2个支座为中度破坏状态，d2个支座为严重破坏状态，e2个支座为毁坏状态，即a2+b2+c2+d2+e2＝n；Dbearing等于1时，代表基本完好；Dbearing等于2时，代表轻微破坏；Dbearing等于3时，代表中等破坏；Dbearing等于4时，代表严重破坏；Dbearing等于5时，代表毁坏。步骤S42：将Dpier和Dbearing带入桥梁的结构损伤状态转换公式确定桥梁的结构损伤状态的值DSystem，(0.75Dpier+0.25Dbearing)的小数部分按照四舍五入进行取值后确定DSystem；例如：当(0.75Dpier+0.25Dbearing)＝2.786时，小数部分按照四舍五入取值后DSystem＝3。步骤S43：根据桥梁的结构损伤状态的值DSystem确定单体桥梁的结构损伤状态；其中DSystem等于1时，代表基本完好；DSystem等于2时，代表轻微破坏；DSystem等于3时，代表中等破坏；DSystem等于4时，代表严重破坏；DSystem等于5时，代表毁坏。步骤S44：根据桥梁的损伤状态填入表6震害预测矩阵便可实现对桥梁的安全性评估。表6震害预测矩阵表6给出了震害预测矩阵，其中，E1、E2代表不同地震强度水平，根据桥梁的结构损伤状态转换公式计算出的数值填写预测矩阵中，此表仅填写0、1数值。现有根据表7可以确定桥梁的结构损伤状态，根据桥梁的损伤状态填入表6桥梁震害预测矩阵便可实现对桥梁的安全性评估。表7桥梁不同损伤等级下损伤程度界限描述步骤S5：采用群体性修正法将所述单体桥梁的结构损伤状态转化到对同一类型群体桥梁的安全性评估。所述群体修正法包括桥梁跨数修正法、使用年代修正法、斜交角度修正法中至少一者；所述桥梁跨数修正法的公式为：其中，Cn为桥梁跨数修正系数，N为桥梁跨数；使用年代修正法的公式为：Ct＝1+0.00145×t+2.9257×10-5×t2，其中，Ct为年代修正系数，t为使用年限；斜交角度修正法的公式为：其中，Ca为斜交角度修正系数，θ为斜交角度。本发明的桥梁安全性评估方法实施例二的结构框图，参见图2所示，包括：获取模块1，用于获取震害指数。第一确定模块2，用于根据震害指数确定桥梁的震害评估结果。第二确定模块3，用于根据所述震害评估结果确定桥梁的关键构件的损伤状态。第三确定模块4，用于根据所有所述关键构件的损伤状态确定单体桥梁的结构损伤状态。本发明一种桥梁安全性评估系统还包括：转化模块5，用于采用群体性修正法将所述单体桥梁的结构损伤状态转化到对同一类型群体桥梁的安全性评估。所述群体修正法包括桥梁跨数修正法、使用年代修正法、斜交角度修正法中至少一者；所述桥梁跨数修正法的公式为：其中，Cn为桥梁跨数修正系数，N为桥梁跨数；使用年代修正法的公式为：Ct＝1+0.00145×t+2.9257×10-5×t2，其中，Ct为年代修正系数，t为使用年限；斜交角度修正法的公式为：其中，Ca为斜交角度修正系数，θ为斜交角度。第二确定模块具体包括：模型建立单元，用于根据震害评估结果建立桥梁结构有限元模型；分析单元，用于采用反应谱或非线性时程法对桥梁结构有限元模型进行地震反应分析；地震反应结果确定单元，用于根据地震反应分析确定桥梁关键构件的地震反应结果；支座获取单元，用于根据所述桥梁关键构件的地震反应结果获取当前支座橡胶层总厚度Σt、当前橡胶支座水平剪切位移X0；桥墩获取单元，用于根据所述桥梁关键构件的地震反应结果获取当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h；支座损伤确定单元，用于根据所述当前支座橡胶层总厚度Σt、所述当前橡胶支座水平剪切位移X0确定支座的损伤状态；桥墩损伤确定单元，用于根据所述当前墩顶位移反应u、当前桥墩的高度h、桥墩的损伤状态对照表确定桥墩的损伤状态。支座损伤确定模块还包括：支座第一确定子单元，用于根据公式γ＝X0/Σt确定当前支座剪切变形γ。支座第二确定子单元，根据所述当前支座剪切变形γ确定支座的损伤状态。桥墩损伤确定模块还包括：桥墩第一确定子单元，用于根据公式d＝u/h确定当前墩顶位移角d。桥墩第二确定子单元，用于所述当前墩顶位移角d通过所述桥墩的损伤状态对照表确定桥墩的损伤状态。第三确定模块具体包括：第一数值转换单元，用于根据所有所述桥墩的损伤状态确定桥墩的总损伤状态的值Dpier，根据所有所述支座的损伤状态确定支座的总损伤状态的值Dbearing。桥梁转换单元，用于将Dpier和Dbearing带入桥梁的结构损伤状态转换公式确定桥梁的结构损伤状态的值DSystem，(0.75Dpier+0.25Dbearing)的小数部分按照四舍五入进行取值后确定DSystem；。第二数值转换单元，用于根据桥梁的结构损伤状态的值DSystem确定单体桥梁的结构损伤状态。具体例子某高速公路混凝土梁桥，上部结构采用12.96m混凝土空心板梁，孔跨布置为6跨，单跨跨径均为13m，全桥总长81.96m。下部结构采用钻孔灌注桩基础，除1号和7号桥墩采用三柱墩外，其余桥墩均为双柱墩，且4号和5号墩顶设有系梁，桥墩直径均为1.0米，桩基为1.2米。采用四氟乙烯板式橡胶支座。桥梁所在场地类型为II类，场地特征周期为0.35s。第一阶段评估选择地震烈度、上部结构形式、桥墩高度、跨数、场地类别、支座类型以及液化影响等作为震害影响因素，采用震害指数公式对案例的桥梁进行评估，具体震害影响因素如表8所示，第一阶段评估结果如表9所示。表8震害评估影响因素表9第一阶段评估结果地震烈度震害指数区间评估结果VII1.68轻微破坏VIII2.52中等破坏IX5.75毁坏第二阶段评估采用Midas/Civil2013软件建立桥梁空间有限元模型，根据《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01-2008)，采用反应谱法分别进行7度、8度和9度地震下结构响应分析，地震输入方式为E1地震下：纵向+横向；E2地震下：纵向+横向+竖向。计算选取前20阶振型进行组合，振型组合方式E1地震下采用SRSS方法，E2地震作用下采用CQC方法。计算不同地震烈度下墩顶位移角响应结果和支座剪切变形响应结果，依据墩顶位移角指标对桥墩的损伤状态进行评估，依据支座剪切变形指标对支座的损伤状态进行评估。桥墩的震害预测矩阵如表10所示，支座震害预测矩阵如表11所示。表10桥墩震害预测矩阵表11支座震害预测矩阵表12桥梁震害预测矩阵(依据表格7)表13桥梁震害预测矩阵(依据桥梁的结构损伤状态转换公式)在关键构件损伤评估的基础上，对桥梁的结构损伤状态进行判别。依据表7得到的桥梁的震害预测矩阵如表12所示，依据桥梁的结构损伤状态转换公式得到的桥梁震害预测矩阵如表13所示。由表12和表13可以看出，两种方法得到的桥梁震害预测矩阵完全一致，因此可确定本发明建立的桥梁安全性评估方法是可靠和有效的。本说明书中各个实施例采用递进的方式描述，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处，各个实施例之间相同相似部分互相参见即可。对于实施例公开的系统而言，由于其与实施例公开的方法相对应，所以描述的比较简单，相关之处参见方法部分说明即可。本文中应用了具体个例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想；同时，对于本领域的一般技术人员，依据本发明的思想，在具体实施方式及应用范围上均会有改变之处。综上所述，本说明书内容不应理解为对本发明的限制。当前第1页1 2 3