物镜、光学拾取器和光盘设备的制作方法

专利名称：：物镜、光学拾取器和光盘设备的制作方法
技术领域：
：本发明涉及一种能够用于光学拾取器和光盘设备等的物镜，该物镜在例如光盘的光学记录介质上记录和/或重现信息。本发明还涉及使用所述物镜的光学拾取器和光盘设备。
背景技术：
：已经广泛用于记录信息信号的记录介质包括使用约785nm波长的CD(致密盘)、能够通过使用约660nm波长的光束以高于CD的密度记录的DVD(数字多功能光盘)以及能够通过使用从蓝紫色半导体激光器发射的约405nm波长的光束以高于DVD的密度记录从而能够记录和重现信号的高密度可记录光盘(下面称之为"高密度可录光盘")。已经提出了一种光盘(例如BD(蓝光盘(注册商标)))作为高密度可录光盘，其构造中，用于对能够记录信号的记录层进行保护的覆盖层(保护层)的厚度制得较薄。光学拾取器已经用于在上述光盘(例如CD、DVD或BD)上记录信息信号或重现记录在光盘上的信息信号。在光学拾取器中，物镜优选地应该由塑料制成以减轻重量和降低制造成本。塑料物镜的问题在于由于温度变化造成的球差较大，因为塑料的折射率的波动比玻璃大。具体地，在高密度可录光盘(例如BD)的大NA的情形中，温度仅变化几度就可能造成极大地影响成像性能的球差。作为校正由于温度变化所引起的球差的方法，已经提出了一种方法，该方法通过在物镜表面上提供衍射结构并产生与由于温度变化造成的球差具有相反极性的球差而抵消所述像差。然而，为了完全校正由于温度变化造成的球差，需要对衍射表面施加极大的衍射能力。因此，需要形成非常精细的衍射结构。从而，问题在于难以在物镜表面上形成衍射结构并难以获得有利的光使用效率，因为通过切割精细的结构其余部分从模具上切除。而且，已经指出由于模具的复杂性而使得模具的使用周期縮短从而造成成本上升、以及由于复杂的衍射结构而造成产量下降的问题等。另一方面，已经研究了使用用于兼容三个波长的衍射结构的物镜。可以期待，与通常具有两个物镜的构造相比，物镜的成本会极大地减小，但是当物镜如上所述由塑料制成时也可能会出现温度变化的问题。即，在此物镜中，衍射功能仅用于兼容三个波长，其问题在于难以抵消由于温度变化而造成的球差。如上所述，在使用不具有衍射结构或所谓的三波长兼容物镜的塑料物镜时，应该单独使用一种校正由于温度变化造成的上述球差的方法。校正球差的方法包括这样的方法通过当存在温度变化时沿光轴方向驱动准直透镜而放大球差从而抵消由于温度变化造成的球差。具体地，例如对环境温度进行监视，并且根据温度变化来驱动准直透镜，从而改变物镜的入射放大率。因而，已经采用了一种系统，其能够通过根据物镜的球面放大率敏感度来产生球差从而抵消由于温度变化造成的球差(参见日本未审查专利申请公开No.2008-4169)。然而，另一方面，如果如上所述改变物镜的入射放大率以校正由于温度变化造成的球差，问题在于当物镜倾斜时产生的彗差的量变化较大。下面，为了表示由于倾斜产生的彗差，当物镜倾斜1度时产生的三阶彗差的量被称为"透镜倾斜敏感度"。最近的一些光学拾取器构造为使得物镜能够沿光盘径向倾斜从而抵消由于光盘的变形等而造成的彗差。然而，在透镜倾斜敏感度过高时，随着由于温度变化而造成物镜入射放大率的变化而略微倾斜物镜，易于出现信号衰减。从而，透镜倾斜对于外部干扰的容许度降低，而对于扰动的承受力也降低。因此，这种情形是不利的。具体地，问题在于，随着物镜的倾斜方向的波动和光盘的变形，当在寻轨方向上的位置处物镜和光盘之间的相对倾斜状态波动时，彗差显著地波动。如上所述，在使用塑料物镜时，问题在于由于透镜倾斜敏感度的波动造成留下彗差或彗差的波动会使各种信号劣化。从而，问题在于记录和重现性能发生降低。
发明内容希望提供一种物镜，即使在环境温度变化时，由塑料制成的物镜构成光学拾取器时，这种物镜也能够提高制造产量并减轻重量，同时能够补偿彗差和实现良好的记录和重现性能。此外，还希望提供使用所述物镜的一种光学拾取器和一种光盘设备。根据本发明的实施例，塑料物镜构造为在光盘的记录层上汇聚至少波长为A的光束并用在用于通过将光束发射到沿光束的入射方向具有一个或多个记录层的光盘上而记录和/或重现信息信号的光学拾取器中。这里，作如下假定在物镜倾斜l度时产生的三阶彗差的量(Arms)是透镜倾斜敏感度；在图像高度敏感度为0时透镜倾斜敏感度为正值；环境中，温度变化范围为0t:到7(rC，光束的波长A的范围为400到410nm;在第n层处最大透镜倾斜敏感度为AWU—Max—^;最小透镜倾斜敏感度为AWU—Min—^;f是波长为A时物镜的焦距(mm);AtM—^是该环境下在覆盖层的厚度最大的情况下从第0层到第n层的总厚度。在此假定下，在波长A处数值孔径NA满足关系式NAX).8，并且在所有记录层中满足下面的表达式0.034f《AWLTMaxLn《0.25+2.0AtL0—Ln(1)禾口0.053f《AWLTMinLn《0.25+2.0AtL0—Ln_0.068f(2)。根据本发明的另一实施例，一种光学拾取器包括塑料物镜，其构造为把从光源发射的光束汇聚在光盘的记录层上，以在沿所述光束的入射方向具有一个或多个记录层的光盘上记录和/重现信息信号。所述光学拾取器可使用上述物镜。根据本发明的另一实施例，一种光盘设备包括光学拾取器，其包括塑料物镜，所述物镜构造为把从光源发射的光束汇聚在光盘的记录层上，以在沿所述光束的入射方向具有一个或多个记录层的光盘上记录和/重现信息信号。所述光盘设备可使用上述物镜。在本发明的实施例中，可以提高制造产量并实现减轻重量，同时即使在由塑料制成的物镜的环境温度变化时也可以补偿彗差。因此，在本发明的实施例中，通过令人满意地校正像差，可以提高制造产量并实现减轻重量，同时实现良好的记录和重现性能。图1是示出根据本发明实施例的光盘设备的电路框图2是示出根据本发明第一实施例的光学拾取器的光学系统的光路框图；图3是示出三个轴向的示意图以及物镜和光盘之间的关系，沿所述三个轴向对构成光学拾取器的物镜进行驱动和操作；图4是示出透镜倾斜敏感度随着入射放大率的波动的变动、本发明的实施例中透镜倾斜敏感度的范围以及L0层中透镜倾斜敏感度相对于入射放大率的波动的概念性框图；图5是示出透镜倾斜敏感度随着入射放大率的波动的变动、本发明的实施例中透镜倾斜敏感度的范围以及L0和LI层中透镜倾斜敏感度相对于入射放大率的波动的概念性框图；图6是示出玻璃物镜和塑料物镜所产生的球差的量与温度变化之间的关系的图形；图7是示出三阶球差和作为玻璃物镜及塑料物镜的放大性能的入射放大率之间的关系的图形；图8是示出双层光盘中对于每个记录层的入射放大率与透镜倾斜敏感度之间的关系的图形；图9是示出光盘沿径向的变形和在光盘内周和外周透镜倾斜校正的示意图10是示出限定根据本发明实施例的物镜的透镜倾斜敏感度的下极值的条件以及示出透镜倾斜敏感度对于入射放大率以及最小透镜倾斜敏感度的最小值的波动的图形；图11是示出限定根据本发明实施例的物镜的透镜倾斜敏感度的下极值的条件以及示出透镜倾斜敏感度对于入射放大率以及最大透镜倾斜敏感度的最小值和合适范围的波动的图形；图12是示出限定根据本发明实施例的物镜的透镜倾斜敏感度的上极值的条件以及示出透镜倾斜敏感度对于入射放大率以及最小透镜倾斜敏感度的最大值和合适范围的波动的图形；图13A、13B、13C和13D是示出光学拾取器设置有一个物镜的一种情形以及光学拾取器设置有两个物镜的另一情形中彗差抵消效应的差别的图形，其中，图13A是示出设置有一个物镜时物镜中产生的彗差以及为了抵消像差而调节光学拾取器的倾斜度等所产生的彗差的图形，图13B是示出通过图13A中所示的倾斜度调节而抵消彗差的状态的图形，图13C是示出在设置有两个物镜时在每个物镜上出现的彗差并示出为了抵消所述彗差中的任一个而调节光学拾取器的倾斜度等所产生的彗差的图形，图13D是示出通过图13B中所示的倾斜度调节而抵消第二光盘(DVD)侧的彗差并且增大第一光盘(BD)侧的彗差的状态的图形；图14是示出具有作为根据本发明第二实施例的光学拾取器的另一实例的所谓的两物镜构造的光学系统的光路框图；图15A、15B、15C、15D、15E和15F是示出图像高度特性、透镜倾斜特性以及光盘倾斜特性之间关系的图形，其中，图15A是示出从图15B中所示的透镜倾斜特性和图15C中所示的光盘倾斜特性所获得的图像高度特性的图形，图15D是示出由相对于图15A改变透镜倾斜特性所引起的图像高度特性的改变、并示出通过改变透镜倾斜特性而从图15E中所示的透镜倾斜特性和图15F中所示的光盘倾斜特性所获得的图像高度特性的图形；图16是示出L0层中由透镜倾斜敏感度的波动所造成的总彗差并示出总彗差Wc。maT。tal，相对于透镜倾斜敏感度AWU—M的变化的图形；图17是示出Ll层中由透镜倾斜敏感度的波动所造成的总彗差并示出总彗差Wc,T。tal—u相对于透镜倾斜敏感度AWU—u的变化的图形；图18是示出误差TYP条件下(AeIH=0.1和AelT=0.15)L0层和LI层的总彗差的均方根值WfflS—MU—c。ma—T。tal相对于LCen层中的透镜倾斜敏感度AWu,n的变化的图形；图19是示出误差MAX条件下(AeIH=0.15禾PAeu=0.l)LO层和LI层的总彗差的均方根值WfflS—MU—c。ma—T。tal相对于LCen层中的透镜倾斜敏感度AWu,n的变化的图形；图20是示出误差MIN条件下(AeiH=0.l禾PAeu=0.25)LO层和LI层的总彗差的均方根值WfflS—MU—c。ma—T。tal相对于LCen层中的透镜倾斜敏感度AWu,n的变化的图形；图21A和21B是示出具有衍射结构的物镜的图形，该物镜作为构成图2中所示光学拾取器的物镜的实例，其中，图21A是物镜的俯视图，图21B是物镜的剖面图；图22A和22B是示出构成图2中所示光学拾取器的光线汇聚光学装置的实例的图形，其中，图22A是示出由图21A和21B中所示的物镜(其中，衍射部分一体地形成于其入射侧表面上)构成的示例性光线汇聚光学装置的侧视图，图22B是示出与图21A和21B中所示的物镜不同地由物镜和衍射光学元件(其在其入射侧表面上具有衍射部分)构成的示例性光线汇聚光学装置的侧视图；图23A、23B和23C是通过举例一种情形(其中衍射部分设置在于物镜分开的光学元件上)而示出图21A和21B以及图22A和22B中所示的衍射部分的功能的图形，其中，图23A是示出示例情形中光束的图形，其中，为第一光盘产生具有第一波长的光束的+l阶衍射光，图23B是示出示例情形中光束的图形，其中，为第二光盘产生具有第二波长的光束的-l阶衍射光，图23C是示出示例情形中光束的图形，其中，为第三光盘产生具有第三波长的光束的_2阶衍射光；图24是示出作为物镜的衍射部分中的内部圆形区域、中间环形区域和外部环形区域的基础的、非球面形状轴上表面间距的图形；图25是示出在根据实例1的三波长兼容物镜中入射放大率与L0层、L1层和LCen层的透镜倾斜敏感度的变化以及合适范围的图形；图26是示出在专用于第一光盘(BD等)的在具有根据实例2的所谓的两物镜构造的光学拾取器中使用的物镜中入射放大率与L0层、L1层和LCen层的透镜倾斜敏感度的变化以及合适范围的图形；图27是示出在专用于第一光盘(BD等)的在具有根据实例3的所谓的两物镜构造的光学拾取器中使用的物镜的改进实例1中入射放大率与L0层、L1层和LCen层的透镜倾斜敏感度的变化以及合适范围的图形；图28是示出在专用于第一光盘(BD等)的在具有根据实例4的所谓的两物镜构造的光学拾取器中使用的物镜的改进实例2中入射放大率与L0层、L1层和LCen层的透镜7倾斜敏感度的变化以及合适范围的图形。具体实施例方式下面将以下列顺序来描述本发明的优选实施例。1.光盘设备的整体构造2.根据第一实施例的光学拾取器的整体构造3.本发明的实施例的前提以及本发明的实施例的主要部件的说明4.关于由于温度特性和倾斜敏感度对SA的校正5.关于物镜的透镜倾斜敏感度的上极值6.关于物镜的透镜倾斜敏感度的下极值7.关于光学拾取器中的三波长兼容物镜的透镜倾斜敏感度的范围8.根据第二实施例的光学拾取器的整体构造9.关于具有两物镜构造的光学拾取器中专用于高密度可录光盘的透镜倾斜敏感度的范围10.关于获得最优透镜倾斜敏感度的条件11.关于三波长兼容物镜中的衍射结构12.关于实例1(三波长兼容物镜的实例)13.关于实例2(两物镜构造的实例)14.关于实例3(两物镜构造的改进实例1)15.关于实例4(两物镜构造的改进实例2)16.关于根据本发明实施例的物镜、光学拾取器和光盘设备1.光盘设备的整体构造下面，将参照附图描述根据本发明实施例的光盘设备。如图1所示，根据本发明实施例的光盘设备1包括光学拾取器3和主轴电机4，光学拾取器3在光盘2上记录和重现信息，主轴电机4用作使光盘2转动的转动驱动部分。而且，光盘设备1包括传输电机5，传输电机5沿光盘2的径向移动光学拾取器3。光盘设备1支持三种不同的标准，以在具有三种不同格式的光盘以及具有层叠的记录层的光盘上记录和/或重现信息。这里所使用的光盘2例如是高密度可录型的第一光盘11(例如BD(蓝光光盘(注册商标)))，允许通过使用以具有约405nm的短发射波长(蓝紫色)的半导体激光器作为光源进行高密度记录。第一光盘11具有厚约100iim的覆盖层，并且从该覆盖层侧发射波长约为405nm的光束。而且，在第一光盘中，能够使用具有单个记录层的光盘(覆盖层厚度100ym)和具有两个记录层的所谓双层光盘。然而，也可使用具有多个记录层的光盘。在双层光盘的情形中，记录层LO的覆盖层层厚设定为约100iim，记录层Ll的覆盖层层厚设定为约75um。而且，这里所使用的光盘2例如为通过使用以具有约665nm的发射波长(蓝紫色)的半导体激光器作为光源的第二光盘12(例如DVD(数字多功能光盘)、DVD-R(可录)、DVD-RW(可擦写)或DVD+RW(可擦写))。第二光盘12具有厚约0.6mm的覆盖层，并且从该覆盖层侧发射波长约为655nm的光束。在第二光盘2中，可设置多个记录层。而且，这里所使用的光盘2例如为通过使用以具有约785nm的发射波长的半导体激光器作为光源的第三光盘13(例如CD(致密盘)、CD-R(可录)、CD-RW(可擦写))。第三光盘13具有厚约1.2mm的覆盖层，并且从该覆盖层侧发射波长约为785nm的光束。而且，如果不特别指定，下面将第一到第三光盘11、12和13简称为光盘2。在光盘设备1中，伺服控制部分9控制主轴电机4和传输电机5以根据光盘类型受到驱动。例如，由此构造，主轴电机4以预定转速驱动第一光盘11、第二光盘12和第三光盘13。光学拾取器3包括三波长兼容系统。光学拾取器3将具有不同波长的光束发射到遵循不同标准的光盘的记录层，并检测从记录层所反射的光束。光盘设备1包括前置放大器14，前置放大器14产生聚焦误差信号、寻轨误差信号、从光盘3输出的信号上的RF信号。而且，光盘设备1包括信号调制解调和误差校正码模块15(下面称之为信号调制解调和ECC模块)，信号调制解调和ECC模块15解调从前置放大器14接收的信号或调制从外部计算机17接收的信号。而且，光盘设备l包括接口16、D/A和A/D转换器18、音视频处理部分19和音视频输入输出部分20。前置放大器14基于从光学拾取器3的光检测器的输出以象散方法产生聚焦误差信号，以3光束方法、DPD方法和DPP方法产生寻轨误差信号。而且，前置放大器14产生RF信号并将RF信号输出到信号调制解调和ECC模块15。而且，前置放大器14将聚焦误差信号和寻轨误差信号输出到伺服控制部分9。当在第一光盘11上记录数据时，信号调制解调和ECC模块15对从接口16或D/A和A/D转换器18输入的数字信号执行下列处理。S卩，在第一光盘11上记录数据时，信号调制解调和ECC模块15对输入的数字信号以误差校正方法(例如LDC-ECC、BIS等)执行误差校正处理。然后，信号调制解调和ECC模块15执行调制处理(例如l-7PP方法等)。而且，在第二光盘12上记录数据时，信号调制解调和ECC模块15以误差校正方法(例如PC(产品码)等)执行误差校正处理，然后执行调制处理(例如8-16调制等)。而且，在第三光盘13上记录数据时，信号调制解调和ECC模块15以误差校正方法(例如CIRC等)执行误差校正处理，然后执行调制处理(例如8-14调制等)。信号调制解调和ECC模块15然后将调制数据输出到激光控制部分21。而且，在对每个光盘进行重现时，信号调制解调和ECC模块15基于从前置放大器14输入的RF信号根据调制方法执行解调处理。而且，信号调制解调和ECC模块15执行误差校正处理，并将数据输出到接口16或D/A和A/D转换器18。而且，当压縮和记录数据时，压縮/解压縮部分可以设置在信号调制解调和ECC模块15和与接口16或D/A和A/D转换器18之间。在此情形下，以例如MPEG2或MPEG4的方法压縮数据。伺服控制部分9从前置放大器14接收输入的聚焦误差信号和寻轨误差信号。伺服控制部分9产生聚焦伺服信号和寻轨伺服信号，使得聚焦误差信号和寻轨误差信号变成O，基于这些伺服信号进行驱动以控制物镜驱动部分(例如三轴致动器等)从而驱动物镜。而且，伺服控制部分9检测从前置放大器14输出的同步信号等，并以CLV(恒定线速度)、CAV(恒定角速度)或其组合等方法控制主轴电机。激光控制部分21控制光学拾取器3的激光源。具体地，在此特定实例中，激光控制部分21执行控制从而使得激光源的输出功率在记录模式和重现模式之间不同。激光控9制部分21执行控制从而使得激光源的输出功率随着光盘2的类型的不同而不同。激光控制部分21根据光盘类型判定部分22检测到的光盘2的类型切换光学拾取器3的激光源。光盘类型判定部分22构造为通过基于第一到第三光盘11、12和13之间的表面反射度来检测所反射的光线量的变化、通过检测形状差异和外部形状，从而检测光盘2的不同格式。构成光盘设备1的各个部分构造成能够按照光盘类型判定部分22的检测结果基于安装在其上的光盘2的规格执行信号处理。系统控制器7根据光盘类型判定部分22判定的光盘类型控制整个装置。而且，系统控制器7根据用户输入的操作基于设置在光盘最内周的预制作的凹坑、槽等所记录的地址信息或内容表(T0C)来控制相应的部分。即，系统控制器7基于上述信息指定光盘需要记录的记录位置或需要重现的重现位置，并基于指定位置控制相应的部分。如上所构造的光盘设备1操作为由主轴电机4转动光盘2。然后，光盘设备l根据伺服控制部分9的控制信号控制传输电机5，并将光学拾取器3移动到与光盘2的所需记录轨道相应的位置，从而在光盘2上执行信息记录/重现。具体地，当光盘设备1执行记录和重现时，伺服控制部分9以CAV、CLV或其组合等方法转动光盘2。光学拾取器3从光源发射光束以由检测器检测从光盘2返回的光线，从而产生聚焦误差信号和寻轨误差信号。而且，光学拾取器3基于这些聚焦误差信号和寻轨误差信号借助物镜驱动部分驱动物镜，从而执行聚焦伺服和寻轨伺服。当光盘设备1执行记录时，来自于外部计算机17的信号经由接口16输入到信号调制解调和ECC模块15。信号调制解调和ECC模块15将上述预定的误差校正码增加到从接口16或D/A和A/D转换器18输入的数字数据中，执行预定的调制处理，并随后产生记录信号。激光控制部分21基于由信号调制解调和ECC模块15产生的记录信号控制光学拾取器3的激光源，并在预定光盘上记录。当光盘设备1重现记录在光盘2上的信息时，信号调制解调和ECC模块15对于由光检测器检测的信号执行解调处理。当信号调制解调和ECC模块15解调的记录信号是用于计算机存储的数据时，所述记录信号通过接口16输入到外部计算机17。从而，外部计算机17能够基于记录在光盘2上的信号进行操作。而且，当信号调制解调和ECC模块15解调的记录信号用于音视频时，所述记录信号由D/A和A/D转换器18进行数模转换，并供应到音视频处理部分19。随后，记录数据由音视频处理部分19执行音视频处理，并经由音视频输入输出部分20输出到外部扬声器或监视器(图中未示出)。2.光学拾取器的整体结构下面将参照图2描述根据本发明第一实施例的用在上述光盘设备1中的光学拾取器3。光学拾取器3是具有所谓的单物镜构造的光学拾取器，其中设置有一个物镜。下面的描述基于下述假定光学拾取器3是三波长兼容光学拾取器，其具有三波长兼容物镜，以对使用不同波长的第一到第三光盘执行记录和重现。如图2所示，根据本发明实施例的光学拾取器3包括第一光源部分31，第一光源部分31具有用于发射第一波长的光束的第一发射部分。光学拾取器3还包括第二光源部分32，第二光源部分32具有用于发射第二波长的光束的第二发射部分和用于发射第三波长的第三发射部分，第二波长大于第一波长，第三波长大于第二波长。光学拾取器3还包括10物镜34，物镜34用作光线汇聚光学装置以汇聚从第一到第三发射部分发射到光盘2的信号记录面上的光束。光学拾取器3还包括准直透镜35，其设置在第一到第三发射部分到物镜34之间的光路上，并可沿光轴方向移动。准直透镜35用作发散角改变元件，其改变具有第一到第三波长的光束的发散角，并调节这些角度从而使得光束成为大体上平行光或具有预定的发散角，并发射所述光束。光学拾取器3还包括第一和第二分束器36和37，其用作光路分离部分。第一和第二分束器36和37是用于将第一到第三发射部分发射的光束的返回光路与各个光束的出射光路分开的光路分离部分。这里，返回光路中的光束是指具有第一到第三波长的返回光束，其由物镜34汇聚在光盘2的信号记录面上，并在该信号记录面上反射。而且，光学拾取器3包括光检测器39，光检测器39具有用于接收由第一和第二分束器36和37分离的具有第一到第三波长的返回光束的共同的光接收部分38。光学拾取器3还包括复物镜(multilens)40，复透镜40设置在第一分束器36和光接收部分38之间。复透镜40起到耦合透镜的作用，用于把从第一分束器36返回的具有第一到第三波长的光束收集到光接收部分38的光接收表面上。光学拾取器3还包括第一光栅41，第一光栅41设置在第一光源部分31的第一发射部分与分束器36之间。第一光栅41的作用为将从第一发射部分发射的具有第一波长的光束衍射成三个光束，以检测寻轨误差等。而且，光学拾取器3包括第二光栅42，第二光栅42设置在第二光源部分32的第二和第三发射部分与第二分束器37之间。第二光栅42的作用为将从第二和第三发射部分发射的具有第二和第三波长的光束衍射成三个光束，以检测寻轨误差等。而且，光学拾取器3包括1/4波长板，1/4波长板设置在准直透镜35和物镜34之间，并为具有第一到第三波长的输入光线提供1/4波长的相位差。此外，光学拾取器3包括重定向镜44，重定向镜44设置在物镜34和1/4波长板43之间。重定向镜44反射在与物镜34的光轴正交的面内的穿过上述光学部件的光束，并将上述光束重定向，从而沿物镜34的光轴发射该光束。第一光源部分31形成为例如半导体激光器等，并包括用于发射具有第一波长的光束(设计成约为405nm)的第一发射部分，以支持第一光盘11。第二光源部分32包括用于发射具有第二波长的光束(设计成约为655nm)的第二发射部分，以支持第一光盘12。而且，第二光源部分32包括用于发射具有第三波长的光束(设计成约为785nm)的第三发射部分，以支持第三光盘13。在第二光源部分32中，第二和第三发射部分布置为使得每个发射部分布置在与从第二和第三发射部分发射的具有第二和第三波长的光束的光轴正交的同一平面内。这里，已经做出一种布置，其中，第一发射部分布置在第一光源部分31中，第二发射部分布置在第二光源部分32中。然而，本发明不限于此，可以做出一种布置，其中，第一到第三发射部分分别布置在单独的光源部分中。而且，可以做出一种布置，其中，第一到第三发射部分布置在共同的光源部分中的大致相同的位置。第一光栅41设置在第一光源部分31和第一分束器36之间。第一光栅41将从第一光源部分31的第一发射部分发射的具有第一波长的光束衍射成三个光束以检测寻轨误差信号等，并将所述光束发射到第一分束器36—侧。第二光栅42设置在第二光源部分32和第二分束器37之间。第二光栅42将从第二光源部分32的第二和第三发射部分发射的具有第二和第三波长的光束衍射成三个光束以检测寻轨误差信号等，并将所述光束发射到第二分束器37—侧。第二光栅42是具有波长相关性的所谓的两波长光栅，其功能为将具有第二和第三波长的光束衍射成预定的三个光束。第一分束器36包括具有下列功能的分离面36a。分离面36a的功能为对第一光栅41处衍射并输入的具有第一波长的光束进行反射而将其发射到第二分束器37—侧，还使具有第一到第三波长的返回光线透射而将其发射到复透镜40—侧。分离面36a形成为具有波长相关性、偏振相关性等，从而具有这一功能。第一分束器36具有光路分离部分的功能，用于将具有第一波长的返回光束的光路与具有第一波长的从第一发射部分经过分离面36a发射的出射光束的光路分开。第二分束器37包括具有下列功能的合成分离面37a。合成分离面37a的功能为透射来自于第一分束器36的具有第一波长的出射光束而将其发射到准直透镜35—侧。而且，合成分离面37a的功能为反射来自于第二光栅42的具有第二和第三波长的出射光束而将其发射到准直透镜35—侧。此外，合成分离面37a的功能为透射具有第一到第三波长的返回光束而将其发射到第一分束器36—侧。合成分离面37a形成为具有波长相关性、偏振相关性等，从而具有这一功能。第二分束器37具有光路合成部分的功能，用于将具有第一波长的出射光束的光路与具有第二和第三波长的出射光束的光路合成而经由合成分离面37a将其引导到准直透镜35—侧。第一分束器37还具有光路分离部分的功能，用于将具有第二和第三波长的返回光束的光路与具有第二和第三波长的、从第二和第三发射部分经过合成分离面37a发射的出射光束的光路分开。在光学拾取器3中，这里已经做出一种布置，其中，第一分束器36和第二分束器37具有光路分离部分的功能，并且第二分束器37具有光路合成部分的功能，但是本发明不限于此。即，还可以做出一种布置，其中，布置有用于将具有第一到第三波长的出射光束的光路进行合成的光路合成部分。只要能够将具有第一到第三波长的返回光束的光路与具有第一到第三波长的出射光束的光路进行分离从而将所述光束引导到光接收部分38—侧，任何部件都可以用作光路分离部分。准直透镜35设置在第二分束器37和1/4波长板43之间，并用作发散角改变部分，用于改变由其透射的光束的发散角。准直透镜35将从光源部分31和32发射并入射到其上的光束的发散角改变成所希望的角度，例如为大体上平行光束的角度。准直透镜35可移动，以校正由于多种因素(例如覆盖层的厚度误差和温度变化)所引起的球差，并按照其位置来改变入射到物镜34的光束的发散角。具体地，准直透镜35可沿光轴方向移动，并且光学拾取器3设置有准直透镜驱动部分45，用于驱动准直透镜35沿着光轴方向运动。准直透镜驱动部分45例如可通过允许传输电机使螺杆转动而移动准直透镜35。而且，准直透镜驱动部分45可类似于物镜驱动部分(稍后描述)那样通过磁铁和流经线圈中的电流的反作用来移动准直透镜35。而且，可使用直线电机。准直透镜35使得入射到物镜34的光束形成会聚光的状态，其中，光束比平行光束略微会聚；或者形成发散光的状态，其中，光束略微发散，从而减小所引起的球差。而且，光学拾取器3可配置为包括准直器位置检测部分46(例如位置传感器)，以检测由准直透镜驱动部分45移动的准直透镜35的位置。12当光学拾取器在具有多个记录层的光盘上执行记录和/或重现信息信号时，准直透镜35基于聚焦搜索所执行的表面反射度变化的检测以及读出的识别信号而移动到对于每个记录层合适的位置。在此情形下，准直透镜35移动到对应于每个记录层的位置，从而减小由于从各个记录层到光盘的光线入射侧表面的厚度(称之为"覆盖层厚度")差异而造成的球差。即，准直透镜35和准直透镜驱动部分45能够形成与多个记录层相对应的各个光束的相应的合适的光斑。如上所述，通过沿光轴方向驱动准直透镜35等，改变入射到物镜34的光束的放大率。以此方式，可以减小由于温度变化或覆盖层厚度变化造成的球差。因而，可以形成合适的光斑。这里，入射到物镜34的光束的放大率是由S'/S限定的放大率。S是沿光轴方向从物点到物镜34的物方主面的距离，而S'是沿光轴方向从物镜34的像方主面到像点的距离。如上所述，准直透镜35和准直透镜驱动部分45具有入射放大率改变部分的功能，用于改变入射到物镜34的光束的放大率。这里，根据本发明的实施例构成光学拾取器的入射放大率改变部分不限于此，而是可以采用所谓的光束扩展器或液晶装置。1/4波长板43将1/4波长相位增加到发散角已经由准直透镜35改变的具有第一到第三波长的出射光束，从而将光束以从线性偏振的状态改变到圆形偏振的状态而发射到重定向镜44一侧。而且，1/4波长板43将1/4波长相位增加到从重定向镜44返回的具有第一到第三波长的光束，从而将光束以从圆形偏振的状态改变到线性偏振的状态而发射到准直透镜35—侧。重定向镜44对已经由1/4波长板43增加了1/4波长相位差的光束进行反射，并将其发射到物镜34—侧。物镜34汇聚已经由准直透镜35改变发散角并且经由1/4波长板43和重定向镜44入射在光盘2的信号记录面上的具有第一到第三波长的输入光束。换言之，物镜34是用在光学拾取器中用于对于第一到第三光盘执行记录和/或重现的物镜，其具有三波长兼容性，能够在相应的光盘的记录层上汇聚具有与光盘对应的第一到第三波长的光束。在物镜34的入射侧，设置有孔径光阑，并且该孔径光阑执行孔径限制作用从而使得入射到物镜34的光束的数值孔径等于所希望的数值孔径。具体地，执行孔径限制，使得数值孔径例如在第一波长时NA为约0.85，在第二波长时NA为约0.60，在第三波长时NA为约0.45。而且，在物镜34的入射侧或出射侧表面上，可设置衍射部分，以基于同一物镜实现三波长兼容性。物镜34由透镜架47保持。透镜架47由悬架支撑在固定部分，从而可沿寻轨方向或聚焦方向移动。透镜架47在物镜34附近设置有温度检测元件48。温度检测元件48是CMOS温度传感器IC、热敏电阻等，并根据温度变化线性地改变输出电压(温度信号)。从而，温度检测元件48检测物镜34的温度或物镜34附近的温度。而且，温度检测元件48用于检测与物镜34的温度变化相关的球差的变化等。这里，只要可以检测物镜34的温度或者物镜34附近的温度，安装位置不限于透镜架47。物镜34由设置在光学拾取器3中的物镜驱动部分49以可移动的方式保持。可通过使用物镜驱动部分49基于由光检测器39检测的从光盘2返回的光线所产生的寻轨误差信号和聚焦误差信号来移动物镜34。从而，物镜34沿两个轴向移动，一个轴向是物镜靠近和远离光盘2的方向(聚焦方向)，一个是光盘2的径向(寻轨方向)。物镜34汇聚从第一到第三发射部分发射的光束，使得光束在所有时间都聚焦到光盘2的记录表面上，并且13使得经过汇聚的光束遵循形成于光盘2的记录表面上的记录轨道。而且，物镜34不仅可以沿着上述两个轴向倾斜，还可以沿着物镜34的倾斜方向倾斜，并且由物镜驱动部分49基于光检测器39检测的RF信号沿所述倾斜方向倾斜。如上所述，物镜驱动部分49是所谓的三轴致动器，用于在聚焦方向、寻轨方向和倾斜方向上驱动物镜34。由此构造，通过沿倾斜方向倾斜物镜34，可以减小彗差。这里，倾斜方向是指如图3所示所谓的径向倾斜方向Tir(但是本发明不限于此)，所述径向倾斜方向Tir是绕与上述聚焦方向F和寻轨方向T正交的切向Tz的轴线转动的方向。即，物镜34可构造为沿所谓的切向倾斜方向驱动，该切向倾斜方向是绕寻轨方向的轴线转动的方向。而且，物镜34可构造为沿四个轴向驱动，从而可以沿径向倾斜方向和切向倾斜方向驱动。如上所述，在可以沿切向倾斜方向驱动的构造中，由于稍后描述的物镜34的作用，无论温度如何变化都可以令人满意地减小切向倾斜方向中的彗差。物镜驱动部分49包括固定部分和透镜架47，并包括用于沿驱动方向产生驱动力的磁铁和线圈，透镜架47保持物镜34并用作可以相对于固定部分移动的可移动部分。而且，物镜驱动部分49可以是上述悬挂支撑型，或者可以是主轴接触型，主轴接触型被安装成可以绕着固定部分的主轴转动。物镜驱动部分49包括用于沿聚焦方向产出驱动力的磁铁和聚焦线圈，用于沿寻轨方向产出驱动力的磁铁和寻轨线圈，和用于沿倾斜方向产出驱动力的磁铁和倾斜线圈。这里，即使不单独设置用于倾斜的磁铁和倾斜线圈，通过将沿寻轨方向或切向布置的聚焦线圈中产生的驱动力的差值施加到聚焦线圈，也可沿倾斜方向产生驱动力。物镜34是单元件物镜，其具有约0.85的数值孔径(NA)并由塑料制成。由于物镜34由塑料制成，所以与玻璃物镜相比，可以提高制造产量并减轻重量。在物镜34中，光盘2的覆盖层厚度的变化可由于制造误差和切换记录层时产生，并且环境温度的变化也可能引起其发生变化。在此情形下，通过沿光轴方向移动准直透镜35并改变物镜34的入射放大率，可校正(即减小)球差。而且，在物镜34中，覆盖层厚度和环境温度可能发生变化，并且光束的入射放大率可能随着环境温度的变化而变化。在此情形下，通过允许控制部分30(稍后描述)控制物镜并允许物镜驱动部分49沿倾斜方向倾斜物镜，来抵消彗差。物镜34构造为使得使用光学拾取器3时在环境温度变化范围内每个记录层的最大透镜倾斜敏感度和最小透镜倾斜敏感度在下面的预定范围内。使用环境为温度范围是(TC到7(TC，光束的波长范围是A二400到410nm。这里，透镜倾斜敏感度被定义为彗差与透镜倾斜角的比率，即，物镜倾斜仅l度时所产生的三阶彗差的量(Arms)。而且，对于透镜倾斜敏感度的极性，图像高度敏感度为0的物镜的透镜倾斜敏感度定义为正值。换言之，透镜倾斜敏感度的代数符号根据与光盘倾斜敏感度的关系来判定，并被定义为使得光盘和物镜沿同一方向倾斜时所造成的彗差的量分别具有不同的代数符号。具体地，在物镜34中，假定在此使用环境下，在第n层的最大透镜倾斜敏感度为AWU,)，在每一层满足关系表达式0.034f《AWuMax)《0.25+2.0AtL。—Ln。而且，假定在此使用环境下，在第n层的最小透镜倾斜敏感度为AWUMin)，在每一层满足关系表达式-0.053f《AWUMinta《0.25+2.0AtM—ta-0.068f。这里，对于n，在具有一个记录层的单层光盘的情形中n=O，在具有两个记录层的双层光盘的情形中n=0、1，在具有N个记录层的多层光盘的14情形中n=0、1，…，N-l。下面，将基于下列假定进行描述在包括两层的多层光盘中，覆盖层厚度最大的记录层为第0层，朝向表面侧，这些层按顺序称为第0层、第1层和第2层。此外，在上述关系表达式中，f是波长为A时物镜的焦距(mm),AtM—^是覆盖层厚度为最大厚度时从第0层到第n层的整个厚度(mm)。通过满足这些关系表达式，根据本发明实施例的物镜34即使在入射放大率随着温度变化等而改变时也可以补偿彗差，并实现良好的记录和重现性能。稍后将参照下面的第5到7部分详细描述这些关系表达式及其效果。而且，物镜34构造为使得在基本环境状态下，对于每个记录层的透镜倾斜敏感度处于下列预定范围内。基本环境状态是温度为35t:，光束的波长A为405nm。具体地，在物镜34中，假定在此基本环境状态下，在第n层的透镜倾斜敏感度为AWu)TYP，在每一层满足关系表达式-0.01+2.0AtM—ta《△Wu』n—TYP《0.04+2.0AtM—ta。在根据本发明实施例的满足这些关系表达式的物镜34中，通过基于所考虑的图像高度特性设定合适的透镜倾斜敏感度，可获得下列效果。即，即使入射放大率随着温度变化等而改变，物镜34也能够补偿彗差，并进一步减小在使用环境范围内的彗差的量。从而，物镜34实现了更为良好的记录和重现特性。稍后将参照下面的第10部分详细描述这些关系表达式及其效果。此外，物镜34可构造为满足下列范围。在此情形下，物镜34可用于设置有两个物镜的、具有两物镜构造的光学拾取器中。对于这种情形，需要在每一层中在上述使用环境的情形下在第n层的最大透镜倾斜敏感度AW^,)满足关系表达式0.034'f《AWUMaxta《0.15+2.0AtM—^还需要在每一层中在上述使用环境的情形下在第n层的最小透镜倾斜敏感度AWuMin)满足关系表达式-O.053*f《AWUMinLn《0.15+2.0068*f。通过满足这些关系表达式，根据本发明实施例的物镜34即使在入射放大率随着温度变化等而改变时也可以补偿彗差，并实现良好的记录和重现性能。此外，物镜能够用在具有两个物镜的光学拾取器中。稍后将参照下面的部分8和9描述具有两物镜构造的光学拾取器的构造、关系表达式及其效果。而且，这里描述的物镜34令人满意地在具有不同覆盖层厚度的光盘的记录层上汇聚具有第一到第三波长的光束，以对应于第一到第三光盘11、12和13，但是本发明不限于此。例如，可以采用一种构造，其中，物镜34可用作专用于第一光盘的物镜，从而令人满意地在第一光盘ll上汇聚具有第一波长的光束。这意味着物镜34可在光学拾取器中设置的两个物镜中用作专用于第一光盘的物镜，以如上所述地实现三波长兼容性。这还意味着物镜34可设置在专用于第一光盘的光学拾取器中。复透镜40设置在位于第一分束器36和光接收部分38之间的光路上，并且例如具有折射表面，从而获得下列效果。复透镜40向入射光束增加预定的放大率以及屈光度，并在光接收部分38(例如光检测器39的光电检测器等)的光接收表面上合适地汇聚光束。复透镜40用作用于改变发散角的元件，以将入射于其上的具有各个波长的返回光束汇聚在公共的光接收部分38上，从而呈现改变发散角的功能。光检测器39具有由光接收元件(例如光电探测器等)形成的光接收部分38，并在公共的光接收部分38中接收由复透镜40汇聚的具有第一到第三波长的返回光束。由此构造，光检测器39将信息信号(RF信号)输出到前置放大器14，并检测各种信号(例如寻轨15误差信号和聚焦误差信号)，从而将所述信号输出到伺服控制部分9。如上所述构造的光学拾取器3被驱动为基于由光检测器39检测的返回光所产生的寻轨误差信号和聚焦误差信号移动物镜34，从而执行聚焦伺服和寻轨伺服。在光学拾取器3中，物镜34被驱动为移动到光盘2的信号记录面上的聚焦位置，并且光束被聚焦在光盘2的信号记录面上，从而在光盘2上记录或重现信息信号。通过允许物镜驱动部分49沿倾斜方向倾斜物镜34，光学拾取器3可以减小由于光盘的变形等造成的彗差。由此构造，光学拾取器3和使用其的光盘设备1具有良好的记录和重现特性。当用于BD的透镜的数值孔径与物镜34类似地被设定为较高时，由于切换记录层引起的覆盖层厚度变化以及覆盖层的厚度误差二者所造成的球差的量较大。而且，由于物镜34的材料从玻璃变成塑料，折射率的温度相关性较大，因而，由于温度变化造成的球差的量也较大。为了校正球差，需要改变入射到物镜34的光束的入射放大率。因此，透镜倾斜敏感度还由于入射放大率的变化而改变。因而，物镜34的倾斜校正值偏离其最优值。根据本发明实施例的光学拾取器3包括控制部分30，控制部分30根据温度变化执行计算以调节准直透镜35的位置和物镜34的倾斜。控制部分30从光检测器39接收RF信号的输入，并从温度检测元件48接收与温度相关的温度信号的输入。控制部分30监视所输入的温度信号和RF信号的抖动量，对准直透镜驱动部分45进行驱动，沿光轴方向移动准直透镜35，从而执行球差校正。而且，控制部分30驱动物镜驱动部分49使物镜34倾斜，从而使得由光检测器39检测的信号成为所希望的情况，从而执行彗差校正。而且，在光学拾取器3中，控制部分30用作透镜倾斜敏感度检测部分，用于检测物镜34的透镜倾斜敏感度。用作透镜倾斜敏感度检测部分的控制部分30基于温度检测部分48检测的信号检测当前温度下的透镜倾斜敏感度。这里，透镜倾斜敏感度是基于部件材料的折射率和物镜34的形状对于每一温度唯一确定的值。透镜倾斜敏感度基于由温度检测元件48所检测的信号而由透镜倾斜敏感度和温度之间的关系确定。这里，透镜倾斜敏感度由控制部分30基于由温度检测元件48所检测的温度进行检测，但是本发明不限于此。即，控制部分30可基于由准直透镜检测部分46检测的准直透镜35的位置来检测透镜倾斜敏感度。在此情形下，透镜倾斜敏感度由透镜倾斜敏感度和入射到物镜34的光束的入射放大率以及基于由准直透镜位置检测部分46所检测的信号确定的准直透镜35的位置之间的关系来确定。这是基于这样的事实准直透镜35的位置和入射放大率之间的关系是唯一确定的，并且用于校正球差的入射放大率是根据温度变化唯一确定的。当使用准直器位置检测部分46的检测结果时，可不设置上述温度检测元件48。而且，当准直器位置检测部分46的检测结果用于检测透镜倾斜敏感度时，并且在多层光盘的情形下，可基于透镜倾斜敏感度和对于每一层的入射放大率之间的关系检测透镜倾斜敏感度。原因在于，多层光盘的记录层具有彼此不同的覆盖层厚度，从而，使得相应的球差较为合适的准直透镜35的位置也不同。因而，通过对于每一记录层使用该关系，可以进一步令人满意地减小彗差。下面将描述构成光学拾取器3的物镜34以及构成光学拾取器103的物镜134A(稍后描述)的透镜倾斜敏感度的范围。然而，在此描述之前，先详细地描述本发明实施例的主要部件等的说明。3.本发明的实施例的前提以及本发明的实施例的主要部件的说明在描述下面的部分4-10之前，这里先描述实施例的简单概述。首先，研究使用普通塑料物镜的方法。在塑料物镜中，当温度如上所述地变化时，出现大的球差。为了消除球差，上述方法是有效的，其中，准直透镜驱动部分45根据温度而移动准直透镜35。当球差以此方式被抵消时，入射到物镜的光束的发散状态发生改变，因而，入射放大率发生波动。如上所述，当入射放大率波动时，当物镜倾斜时造成的彗差也波动，从而透镜倾斜敏感度发生波动。此外，当透镜倾斜敏感度在设计方面没有问题时，在透镜倾斜敏感度发生波动时，要考虑读取信号时信号质量降低的问题。因而，为了利用塑料物镜，需要在使用环境中的透镜倾斜敏感度落入某一范围内。下面将描述限定该范围的方法。由入射放大率的波动造成的透镜倾斜敏感度的波动能够由入射放大率-透镜倾斜敏感度的图形计算出。在图4中，透镜倾斜敏感度相对于入射放大率的波动由直线L。M所表示。图4示出在通常被称为LO层且覆盖层厚度为0.lmm的记录层处透镜倾斜敏感度的波动示例。这里，描述了限定透镜倾斜敏感度的范围的第一方法，其限定在最大入射放大率处透镜倾斜敏感度的范围和在最小入射放大率处透镜倾斜敏感度的范围。即在图4和5中，在最大入射放大率处LO层的透镜倾斜敏感度的最大值由AWUMaxMax，表示，其最小值由AWU—Max—Min—m表示。而且，在最小入射放大率处透镜倾斜敏感度的最大值由AWU—Min—Max—M表示，其最小值由AWu,Mi^。表示。在图4的左下侧表示的在最小入射放大率处的透镜倾斜敏感度AW^Mi^。是高温和长波长的情形。在其右上侧表示的在最大入射放大率处的透镜倾斜敏感度AW^,，是低温和短波长的情形。在第一方法中，通过如后所述限定在最大和最小入射放大率处透镜倾斜敏感度的范围，获得所希望的效果。而且，在如后所述限定透镜倾斜敏感度的范围的第二方法中，通过限定在基本环境状态中透镜倾斜敏感度的范围，获得另外的效果。而且，表示如图4中所示的透镜倾斜敏感度的波动的线随着记录层的覆盖层的厚度差值而波动。图5示出在所谓的双层光盘的情形下，透镜倾斜敏感度相对于两个记录层的各个入射放大率的波动。即，在图5中，除了代表上述LO层的L,，通常被称为Ll层并具有0.075mm的覆盖层厚度的记录层处透镜倾斜敏感度的波动示例由L。u表示。在图5中，在最大入射放大率处Ll层的透镜倾斜敏感度的最大值由AWU—Max—Max—u表示，其最小值由AWU—Max—Min—u表示。而且，在最小入射放大率处透镜倾斜敏感度的最大值由AWU—Min—Max—u表示，其最小值由AWu,Minu表示。在上述第一方法和第二方法中，在上述预定情形中在LO层和Ll层处透镜倾—斜敏感度如稍后所限定，从而获得对于双层光盘所希望的效果，并实现彗差的补偿。同样，在各个情形下，在多层光盘中的记录层处的透镜倾斜敏感度分别由△Wu—Max—Max—ta、AWu—Max—Min—ta、AWu—Min—Max—ta和AWu—Min—Min—ta表示，并且其范围被限定为还可适用于多层光盘。在物镜和使用其的光学拾取器中，AWUMaxMax)的范围由光盘的表面振动量等所限定，但是所述范围根据设置在光学拾取器中的物镜的数目是一个还是两个而不同。不过稍后进行详述，当共同的三波长兼容物镜用于相应的波长时，即，当设置在光学拾取器上的物镜的数目是l时，范围最有利。而且，尽管稍后进行详述，根据与正常环境下透镜倾斜敏感度的波动通常有多大有关的观点，AWU—Min—Max—J勺范围由AWU—Max—Max—^推得，从而获得所希望的效果。而且，AWU—MaxMin^和△WuMinMinta的范围是从图像高度敏感度和透镜倾斜敏感度二者在光学拾取器中都有利的情形推得的，从而获得所希望的效果。这里，图像高度敏感度由AW^表示，其具有△wIH=wIH/e的关系，其中，w工H是当入射到物镜的平行光束倾斜e[度]时的三阶彗差。一般地，在确定了格式时，在图像高度敏感度和透镜倾斜敏感度之间就建立了表达式(28B)AWIH=AWu+Const。这里，在图像高度敏感度和透镜倾斜敏感度之间具有权衡关系。4.关于由于温度特性和倾斜敏感度对SA的校正这里所描述的是当使用塑料物镜时基于温度特性所造成的球差(称为"SA")的变化以及对所造成的球差进行校正的机构。而且，这里还描述了在校正由于温度特性造成的SA时透镜倾斜敏感度的波动。图6示出在温度为35t:的设计基础下由具有相同焦距的用于BD的玻璃物镜与用于BD的塑料物镜的温度变化以及所造成的球差量之间的关系。在图6中，水平轴线代表温度(°C)，竖直轴线代表三阶球差(Arms)。而且，Llg代表玻璃物镜的关系，Llp代表塑料物镜的关系。如图6所示，在塑料物镜中，因为由温度变化造成的折射率变化较大，依赖于温度变化的球差的变化值大于玻璃物镜中的变化值。为此原因，在塑料物镜中，在温度变化时产生球差，因而，需要对其进行校正的方法或装置。这里，一般的校正方法使用放大率球差(magnificationsphericalaberration)。接下来，图7示出了玻璃物镜和塑料物镜的放大率特性。在图7中，水平轴线代表物镜的入射放大率，竖直轴线代表三阶球差(入rms)。而且，L&代表玻璃物镜的关系，1^代表塑料物镜的关系。如图7所示，因为放大率特性依赖于焦距和数值孔径NA，两个物镜的特性之间没有差别。即，图7示出使用玻璃物镜和塑料物镜产生相同量的球差需要相同的放大率变化。如图6和7所示，在玻璃物镜中，球差很少由于环境温度变化而改变，因而不需要执行放大率校正。相反，在塑料物镜中，球差随着温度变化较大，因而需要执行放大率校正到抵消由于温度变化造成的球差的程度。接下来，图8示出透镜倾斜敏感度和入射到由塑料制成的物镜34的光束的入射放大率之间的关系。透镜倾斜敏感度对于每一覆盖层厚度具有不同值，图8示出对于记录层L0和Ll的每一层的关系。在图8中，水平轴线代表入射放大率，竖直轴线代表透镜倾斜敏感度。而且，L&。代表光汇聚在L0层(其覆盖层厚度为O.lOOym)上的透镜倾斜敏感度，L3U代表光汇聚在Ll层(其覆盖层厚度为0.075i！m)上的透镜倾斜敏感度。从图8可见，透镜倾斜敏感度在入射放大率改变时根据对于每一记录层的预定关系而改变。此外，从图8可见，透镜倾斜敏感度在入射放大率改变时改变。因而，如上所述，当通过改变入射放大率来对由于温度特性造成的SA进行校正时，透镜倾斜敏感度根据入射放大率的波动而改变。这里描述使对于物镜34的入射放大率改变的球差。可以预见造成球差(其改变入射放大率)的因素，这些因素包括温度变化、波长变化、覆盖层厚度变化和初始球差的值。在下面的说明中，由温度变化造成的敏感度ASAT/ATfia表示，由波长变化造成的敏感度ASAA/AA由|3表示，由覆盖层厚度变化造成的敏感度ASA/Ad由Y表示，并且初始球差的值由SA。rg表示。通过使用a、|3、Y和SA。rg，能够如下面的表达式(1)给出所造成的球差ASA的最大值。ASA=aAT+PA入+yAd+SAorg(1)考虑到使用光学拾取器3的环境和情形，所造成的球差最大约为士0.40(Urms。当通过驱动准直透镜35来进行放大率校正以校正球差时，所使用的放大率m的范围由图6和7的关系确定。所产生的放大率球差的值ASA大体上仅依赖于f(mm)、NA和m，并且其具体的值由下面的表达式(2)所给出。从而，当在f=2.2mm计算入射放大率m的范围时，可获得下面的关系表达式(3)。基于入射放大率的校正实际上通过驱动准直透镜35和控制入射到物镜34的光束的光线角度而进行。在此情形下，图8中所示的物镜34的透镜倾斜敏感度可由下面的表达式(4)给出。因而，可见在物镜的同一倾斜角处所造成的彗差受入射放大率的改变较大。ASA^38.m-NA4'f(2)-1/110《m《1/110(3)0《IAW/A9I《0.232(4)在温度变化时光学拾取器3的操作如上所述。具体地，当光学拾取器3内的物镜34附近的温度变化时，出现由上述表达式(1)给定的球差的值ASA。通过驱动准直透镜35产生放大率球差而抵消ASA。在光学拾取器3中，设置有作为温度检测单元的温度检测元件48，用于检测物镜34附近的温度，并在必要时检测物镜34的温度。用作信号计算单元的控制部分30根据所检测的温度基于图6和7的关系计算驱动准直透镜35的量，传输用于驱动准直透镜驱动部分45的操作信号，并操作准直透镜35。以此方式，可以抵消ASA，但是仍然担心在范围不合适的情形下，与温度变化相伴的透镜倾斜敏感度的变化所造成的重现信号的劣化。在光学拾取器3中，为了防止信号劣化的问题，由于下述观点而使用满足预定范围的物镜34。然而，该范围将在部分5到10中描述。如上所述，在本发明的实施例中，考虑到过去对于透镜倾斜敏感度等于或不大于何种程度可能没有指导，并且非常难以通过使用物镜而调节透镜倾斜敏感度。即，在本发明的实施例中，其范围被明确限定，从而补偿塑料物镜的彗差。换言之，在本发明的实施例中，在使用塑料物镜时所造成的透镜倾斜敏感度的值被降低到某一值或更小，从而获得在由光学拾取器执行透镜倾斜时确保某个余量的效果。5.关于物镜的透镜倾斜敏感度的上极值这里描述透镜敏感度的上极值。透镜倾斜敏感度对于光学拾取器的构造有多种影响。如果透镜倾斜敏感度过低，则例如难以对光盘的变形执行有效的信号校正。与一般的光学拾取器类似，可以预见一种方法，其执行控制以通过如图9所示倾斜物镜34来产生彗差以抵消由于光盘变形造成的彗差。例如，如果温度高或透镜倾斜敏感度低，则即使在处理光盘的同样的变形的情形中也需要透镜倾斜较大量。当透镜倾斜敏感度过低时，担心的问题在于，致动器的操作超出了允许范围，并且即使致动器被驱动时，彗差的值也不变化并且不执行校正。当透镜倾斜敏感度小于或等于某一值时，上述问题可以通过采用停止透镜倾斜校正的方法来解决。相反，如果透镜倾斜敏感度过高，在制造光学拾取器时透镜倾斜调节所处理的残余量会产生较大的彗差，因而，问题在于信号质量相当低。这里，在例如光学拾取器3的系统中的彗差的最大许可值由wMax(Arms)表示，透镜倾斜调节所处理的残余量由elT—M^(度)表示。然后，透镜倾斜敏感度的上极值AWU—Max由下面的表达式(5)给出。AWLT—Max=WMax/eLT—Max(5)—般地，可以预见彗差的许可值WM^由0.07(Urms的马尔卡条件(Marechalcondition)所确定。这里，光盘的变形等具有类似沿切向的表面振动的效果，因而在转动时19出现沿切向的表面振动的问题。即，难以跟随并倾斜物镜以响应沿转动方向的表面振动，并且难以通过应用通常的倾斜来抑制由表面振动引起的像差W^vib("ms)。因而，Wm^満足下面的表达式(6)的关系。而且，由表面振动引起的像差W^vib能够类似于下面的表达式(7)由表面振动的最大角e。T,等算得。这里，在BD的表面振动为最大时的表面振动的最大角9DT—M^是9DT—Max=士0.3度或更小。而且，在表达式(7)中的AW。T(Arms/度)是光盘的倾斜敏感度(下面称之为"光盘倾斜敏感度")，并且是由光盘的覆盖层厚度所改变的值。这里，在透镜倾斜敏感度中，在图像高度敏感度为O的透镜中透镜倾斜敏感度的极性为正值。WMax=0.07-WSurVib(6)WSur—Vib=IeDT—Max.AWDT|(7)例如，在双层BD光盘中，覆盖层厚度大的记录层被称为LO层并具有O.100mm的覆盖层厚度，覆盖层厚度小的记录层被称为LI层并具有0.075mm的覆盖层厚度。LO层的光盘倾斜敏感度为AWDTM=-0.11(Urms/度，Ll层的光盘倾斜敏感度为AWDTU=-0.080Arms/度，并且LO层具有较高的光盘倾斜敏感度。而且，光盘倾斜敏感度依赖于覆盖层厚度和光线角度，并且光线角度依赖于数值孔径NA。因此，在各层的彗差的许可值WMax能够根据下列表达式(8A)和(8B)基于表达式(6)和(7)的在各层的光盘倾斜敏感度AW。u。和AW。Tu计算。因而，在LO层的彗差的许可值W^—M能够由表达式(8A)计算，在Ll层彗差的许可值W^u能够由表达式(8B)计算。WMaxM=0.037(8A)WMaxL1=0.046(8B)而且，如果将装配偏差考虑在内，在安装和调节普通透镜时由透镜倾斜处理的最大残余量约为9u—Max=0.15。从elTMax和表达式(5)、(8A)和(8B)，在各层的最大透镜倾斜敏感度AWu,j禾PAWUMaxU由下面的表达式(9A)和(9B)来计算AWLTMaxL0=0.25(9A)AWLTMaxL1=0.31(9B)而且，考虑光盘径向，允许透镜倾斜敏感度大于这个值，但是最小标准值如上所述并仅由切向限定。而且，透镜倾斜敏感度AWu相对于光盘覆盖层厚度线性变化。S卩，建立如下列表达式(10)的关系。这里，在表达式(10)中，AW^^表示透镜倾斜敏感度的设计基础，并作为LO和LI层处的透镜倾斜敏感度的基础通常限定为0.1到0.8(Arms/度)。原因在于，为了满足消球差(即lanatic)的条件，需要将该基础设定为约等于所述值。而且，At(mm)表示覆盖层厚度相对于设计基础的覆盖层厚度tto的差值，并且在第n层的覆盖层厚度由k表示，因此满足关系式At=tn_tCm。这一点在下面详细描述。由覆盖层的厚度的差异所造成的透镜倾斜敏感度的波动依赖于下面的两个因素。第一个因素是由覆盖层厚度的差异所造成的入射放大率的波动。如上所述，原因在于，如果覆盖层厚度不同，则球差呈线性波动，因而需要将入射放大率调节这个量。而且，入射放大率与透镜倾斜放大率具有如上所述的线性关系。因此，在透镜倾斜敏感度和由覆盖层厚度的差值所造成的入射放大率的波动之间具有线性关系。第二个因素是由倾斜透镜所造成的彗差在光盘表面上被放大。与光盘的覆盖层厚度具有线性关系。由于二者都与覆盖层厚度t具有线性关系，所以由这两个因素所造成的波动量基于覆盖层厚度中心的透镜倾斜敏感度AW^^具有表达式(10)的关系。kLT—t实际测量时约为1.6到2.0(入rms/度/mm)。AWLT=kLT—tAt+AWLTCen(10)基于透镜倾斜敏感度和覆盖层厚度之间的线性关系，由表达式(9A)和(9B)限定的在每层的最大透镜倾斜敏感度由表达式(10)的关系限定。S卩，从表达式(9B)和(10)获得的AW^^。不限制表达式(9A)。然而，从表达式(9A)和(10)获得的AWUMaxU比表达式(9B)限定的关系作出更多限定。具体地，通过使用最大值k^t二2.0和L0与Ll层之间的距离AtM—u=0.025，AWu,u基于表达式(10)的关系而由表达式(9A)的AWUMaxM限定。AWLT—Max—L1《AWLT—Max—Max—L1=AWLT—Max—L0+kLT—tAtL0—L1=0.30(11)如上所述，考虑一般的多层情形，朝向侧部多层薄于LO层。因而，基于LO层，需要由表达式(12)的关系限定透镜倾斜敏感度的最大值。AWLT—Max—Ln《AWLT—Max—Max—L。=AWLT—Max—L。+kLT—tAtL。—Ln=0.25+2.0AtL。—Ln(12)6.关于物镜的透镜倾斜敏感度的下极值下面，描述由其它限制条件限定的透镜倾斜敏感度的下极值。上述表达式(12)用于限定AW^,^的最大值，但实际上限定其最小值。透镜倾斜敏感度相对于入射放大率M的波动量AWuAM与f几乎成正比，并基本上可由下面的表达式(13)给出。这里，AM表示入射放大率的波动量，在图8中表示水平轴线波动量。而且，AWU,m表示图8中的竖直轴线波动量。AWLTam=7.5fAM(13)这里，在设计温度为35t:并且设计时中心波长为405nm的情形下，对非衍射塑料透镜或三波长兼容物镜中的AM进行研究。考虑使用环境温度范围ot:到7(rc和使用波长范围400到410nm的环境变化，对于单正侧的AM的最大值例如约0.007，并且放大率波动量的最大值AM_Max由下面的表达式(14)给出。AM_Max=0.007(14)而且，放大率波动范围依赖于透镜部件的材料和聚焦状态，因而，放大率的波动量具有一个范围，并且放大率波动量的最小值AM_Min由下面的表达式(15)给出。AM_Min=0.0045(15)基于上述表达式(13)，通过使用表达式(14)和(15)，在透镜倾斜敏感度的环境下的最大波动量AWU—AM—Max以及在此环境下的最小波动量AWU—AM—^分别由表达式(16)和(17)给出。AWLTammax=7.5fAM_Max=0.053f(16)AWLTammin=7.5fAM_Min=0.034f(17)物镜中的透镜倾斜敏感度AWU具有随着各种环境波动而波动的值，但是其如后所述具有正值是有利的。尽管如后详细所述，原因在于当透镜倾斜敏感度为负值时，图像高度敏感度的绝对值随着透镜倾斜敏感度的绝对值的增大而增大，并且其仅沿着负方向运动。因此，在图8的上述线性组中，优选地，在使用环境下的透镜倾斜敏感度的值总体上应该朝向正值侧偏移。当这种观点由数值公式表示时，优选地，无论覆盖层厚度如何，在设计基础状态中透镜倾斜敏感度都应该被设定为大于或等于0，并且最大透镜倾斜敏感度的最21小值AWu,Mi—应该满足下面的表达式(18)。同样，优选地，最小透镜倾斜敏感度的最小值AWU—Min—Min—^应该满足下面的表达式(19)。AWLTMaxMinLn=AWLTAMMin=0.034f(18)AWLTMinMinLn=-AWLTAMMax=-0.053f(19)下面还参照图10和图11所示的原理图描述表达式(18)和(19)。在图10和11中，实线L4表示在L0层的使用环境范围内透镜倾斜敏感度相对于入射放大率的分布，而P4TYP表示在基本环境状态中的透镜倾斜敏感度。而且，虚线部分表示透镜倾斜敏感度相对于大体上由覆盖层厚度和焦距f确定的入射放大率的关系。相对于此，对于基本环境状态中的透镜倾斜敏感度和放大率波动量AM进行调节，从而可以调节透镜倾斜敏感度的上述分布。这里，有利地，线性分布被偏移到正侧。因而，在图10中在基本环境状态中的透镜倾斜敏感度P^P是0的情形被定义为所述分布的下极值。因此，如图IO所示，最小透镜倾斜敏感度的最小值AWU—Min—Min—ta由表示由上述环境波动所造成的透镜倾斜敏感度的最大波动量的AWU,m,所限定。在图10中，可见上述表达式(19)表示了合适的范围。另一方面，如图11所示，如下确定最大透镜倾斜敏感度的最小值AWUMaxMin)。首先，图11的情形与图10的情形在下列方面相同有利的是，线性分布被偏移到正侧；并且在基本环境状态中透镜倾斜敏感度P4TYP为0的情形被定义为所述分布的下极值。而且，线性分布被偏移到正侧的状态是指最大透镜倾斜敏感度的最小值AW^MM,)至少为正值。因此，如图11所示，最大透镜倾斜敏感度的最小值AWU—Max—Min—ta由表示由上述环境波动所造成的透镜倾斜敏感度的最小波动量的AWU,M,所限定。在图11中，可见上述表达式(18)表示了合适的范围。而且，图11示出由R4AWLT—MM表示的最大透镜倾斜敏感度的合适范围以及上述事实。而且，用于表示所述范围的AWUMaxMax由上述表达式(12)确定。接下来，相对于由表达式(12)限定的最大透镜倾斜敏感度的最大值AWUMaxMaxta，由下面的表达式(20)限定最大透镜倾斜敏感度的最小值AWU—Min—Max—ta。△WLT—Min—Max—Ln—△WLT—Max—Max—Ln_2AWlt—am—min(20)另外参照图12所示的原理图来描述表达式(20)。在图12中，实线Ls表示在LO层的使用环境范围内透镜倾斜敏感度相对于入射放大率的分布，而P5TYP表示在基本环境状态中的透镜倾斜敏感度。当AWU—Max—Max—^由表达式(12)确定时，这是指最大环境透镜倾斜敏感度的最大值。相对于此，最小环境透镜倾斜敏感度的最大值AWU—Min—Max—^被确定在这样的位置处该位置被设定在其下侧2XAWU—AM—^处，2XAWU—AM—Min是由环境波动造成的透镜倾斜敏感度的最小波动量的两倍。而且，图12示出由R5AWLT—Min表示的最小透镜倾斜敏感度的合适范围以及上述事实。而且，用于表示所述范围的AW^,Min由上述表达式(19)和图10确定。具体地，如表达式(15)所示，AM_Min=0.0045，从而与表达式(16)的情形类似，最小透镜倾斜敏感度的最大值AWU—Min—Max—^由表达式(21)限定。AWLTMinMaxLn=0.25+2.0AtL0—Ln_0.068f(21)7.关于光学拾取器中的三波长兼容物镜的透镜倾斜敏感度的范围如上所述的透镜倾斜敏感度的限制值的范围根据物镜的类型被限制到某一程度。例如，在用于上述光学拾取器3中具有三波长兼容性的物镜34中，在光学拾取器3的透镜22保持架中仅设置有一个透镜，因而可以使对透镜倾斜敏感度的限制比较宽松。这里所描述的是三波长兼容物镜(例如物镜34)的透镜倾斜敏感度的范围。由于不需要考虑上述限制以外的因素，在物镜34具有三波长兼容性的情形下，由表达式(12)和(18)到(20)所限定的范围同样被设定为最大和最小透镜倾斜敏感度的最大值和最小值。具体地，基于表达式(12)和(18)，可以推得表达式(22A)的最大透镜倾斜敏感度的范围。而且，基于表达式(19)和(21)，可以推得表达式(22B)的最小透镜倾斜敏感度的范围。0.034f《AWLTMaxLn《0.25+2.0AtL0—Ln(22A)-0.053f《AWLTMinLn《0.25+2.0AtL。—Ln_0.068f(22B)通过采用满足上述表达式(22A)和(22B)的构造，三波长兼容物镜具有下面的效果。由此构造，可以防止由于因制造光学拾取器时的透镜倾斜调节所处理的残余量造成的各种信号劣化，并且防止主要由切向表面振动造成的彗差超过许可值。因而，即使在入射放大率随着温度变化等而改变的情况下，这种物镜也可以补偿彗差，并在光学拾取器执行记录和重现时实现有利的特性。原因在于，当使用具有三波长兼容性的物镜时，可以使第一光盘(例如BD)和第二以及第三光盘(例如DVD和CD)的彗差方向彼此大致一致。即，原因在于，例如可以以在光盘的主轴、光学拾取器3的引导轴等上执行倾斜调节、并且对光盘和光学拾取器3的倾斜状态相应地调节的方式，来均匀地抵消彗差的量。参照图13A、13B、13C和13D详细描述该原理。在如图13A所示设置一个物镜的情形下，对于第一到第三光盘(例如BD、DVD和CD)产生的彗差的方向基本上沿如Q。所示的相同方向。实际上，对于第一到第三光盘，物镜处的彗差的方向彼此稍有不同，但是差别不会增大。而且，在光学拾取器3的固定部分中，彗差的方向对于第一到第三光盘是相同的。由此所产生的彗差具有相同的方向C10而不论第一到第三光盘的介质类型如何，并以如上所述的同样的方式由光盘的倾斜或光学拾取器3的倾斜而抵消或消除。而且，在图13A中，C^表示待由光盘或光学拾取器3的倾斜及其相应的调节角抵消的所产生的彗差的方向。图13B是示出下列状态的图形其中，通过使得具有由(^表示的方向的彗差与具有如图13A所示由Q。表示的方向的彗差相反来抵消彗差。从图13B可见，通过如上所述抵消彗差，其总彗差变成约等于0。通过执行这一调节，表达式(22A)和(22B)中的透镜倾斜敏感度的上极值等不受其它介质的存在所限制。而且，具有用于第二和第三光盘(例如DVD和CD)以及透镜倾斜敏感度的空间，因而没有实际限制。表达式(22A)和(22B)的定义由与上述第5和第6部分相同的方式推得。因此，当数值孔径NA>0.8，覆盖层厚度位于t=0.075mm到0.lmm的范围内，光束的波长入位于入二400到410nm的范围内并且使用温度范围为0t:到75t:时，这些表达式成立。换言之，由于基于光盘倾斜敏感度的这些范围并且光盘倾斜敏感度与NA3t/A成正比，当数值孔径小时，透镜倾斜敏感度的波动量不受所述量的太大影响，因而，不需要考虑上述问题。根据本发明实施例的物镜34和使用其的光学拾取器3可以提高制造产量并实现减轻重量，同时即使在由塑料制成的物镜的环境温度变化时也补偿彗差。物镜34和光学拾取器3可以提高制造产量并实现减轻重量，同时通过令人满意地校正像差而实现良好的记录和重现特性。8.根据第二实施例的光学拾取器的整体构造下面将参照图14描述根据本发明第二实施例的用在上述光盘设备1中的光学拾取器103。光学拾取器103是具有所谓的两物镜构造的光学拾取器，其中设置有两种物镜。这两种物镜包括专用于作为高密度光盘的第一光盘的物镜134A和专用于第二和第三光盘的物镜134B。光学拾取器103是所谓的三波长兼容光学拾取器，用于与具有所谓的单物镜构造的上述光学拾取器3类似地在第一到第三光盘上执行记录和重现。而且，在下面说明中存在与上述光学拾取器3中共同的元件的情形下，这些元件将由同样的附图标记表示，并且略去其描述。根据本发明实施例的光学拾取器103包括第一光源部分31和第二光源部分32。而且，光学拾取器103包括物镜134A，物镜134A用于把从第一光源部分31发射的具有第一波长的光束汇聚在第一光盘(例如BD等)的信号记录面上。而且，光学拾取器103包括物镜134B，物镜134B用于把从第二光源部分32发射的具有第二和第三波长的光束汇聚在第二和第三光盘(例如DVD或CD等)的信号记录面上。物镜134A和134B由物镜驱动部分49以可移动的方式保持，并安装在共同的透镜保持架47上，与上述物镜34类似。物镜134A和134B由物镜驱动部分沿聚焦方向、寻轨方向和倾斜方向驱动。而且，光学拾取器103包括准直透镜135A和135B，准直透镜135A和135B用于改变具有相应波长的光束的发散角并将所述光束引导到相应的物镜中。准直透镜135A和135B与上述准直透镜35类似，设置有准直透镜驱动部分和准直器位置检测部分(在必要时)。而且，光学拾取器103与上述光学拾取器3类似，包括第一和第二分束器136和137以及重定向镜144A和144B，用于将光束引导到相应的光学部件。而且，光学拾取器103包括具有共同的光接收部分38的光检测器39、复透镜40、第一和第二光栅41和42以及控制部分30。构成光学拾取器103的物镜134A是如上所述的仅单波长物镜，并且是单元件物镜，其具有约0.85的数值孔径并由塑料制成。由于物镜134A由塑料制成，所以与玻璃物镜相比，可以提高制造产量并减轻重量。在物镜134A中，光盘2的覆盖层厚度的变化可由于制造误差和切换记录层产生，并且环境温度的变化也可能发生。在此情形下，准直透镜135A沿光轴方向移动。由此方式，通过改变物镜134A的入射放大率，球差被校正因而减小。而且，在物镜134A中，覆盖层厚度和环境温度可能发生变化，并且光束的入射放大率可能随着环境温度的变化而变化。在此情形下，通过允许控制部分30(稍后描述)控制物镜并允许物镜驱动部分49沿倾斜方向倾斜物镜，来抵消彗差。而且，构成光学拾取器103的物镜134B如上所述是用于第二和第三光盘的物镜，并且是对应于通常所用的例如DVD和CD的光盘的两波长兼容物镜。如上所述，在用于在第一到第三光盘上执行记录和读取的光学拾取器中，物镜134A与物镜134B—起使用，物镜134B在第二和第三光盘上汇聚相应的光束。物镜134A是仅单波长物镜，其在第一光盘的记录层上汇聚与第一光盘对应的具有约为400到410nm的第一波长的光束。在物镜134A中，假定在上述物镜34中描述的使用环境下，在第n层的最大透镜倾斜敏感度为AWUMaxta，则在每一层满足关系表达式0.034'f《AWUMax)《0.15+2.0AtM—ta。而且，假定在此使用环境下，在第n层的最小透镜倾斜敏感度为AWUMin)，则在每一层满足关系表达式-0.053f《AWUMinIn《0.15+2.0AtIO,-0.068f。通过满足这些关系表达式，根据本发明实施例的物镜134A即使在入射放大率随着温度变化等而改变时也可以补偿彗差，并实现良好的记录和重现性能。稍后将参照下面的第9部分详细描述这些关系表达式及其效果。而且，物镜134A构造为使得在基本环境状态下，对于每个记录层的透镜倾斜敏感度处于下列预定范围内。基本环境状态是温度为35t:、光束的波长A为405nm。具体地，在物镜134A中，假定在此基本环境状态下，在第n层的透镜倾斜敏感度为AWUtaTYP，则在每一层满足关系表达式-0.01+2.0AtM—ta《AWu』nTYP《0.04+2.0AtM—ta。在根据本发明实施例的满足该关系表达式的物镜134A中，通过基于所考虑的图像高度特性设定合适的透镜倾斜敏感度，可获得下列效果。即，即使入射放大率随着温度变化等而改变，物镜134A也能够补偿彗差，并进一步减小在使用环境范围内的彗差的值。从而，物镜134A实现了更为良好的记录和重现特性。如上所述构造的光学拾取器103基于由光检测器39检测的返回光所产生的寻轨误差信号和聚焦误差信号进行驱动以移动物镜134A和134B。这样，光学拾取器103执行聚焦伺服和寻轨伺服。在光学拾取器103中，物镜134A和134B被驱动为移动到光盘2的信号记录面上的聚焦位置，并且光束被聚焦在光盘2的信号记录面上，从而在光盘2上记录或重现信息信号。通过允许物镜驱动部分49沿倾斜方向倾斜物镜134A等，光学拾取器103可以减小由于光盘的变形等造成的彗差。由此构造，光学拾取器103和使用其的光盘设备1具有良好的记录和重现特性。9.关于具有两物镜构造的光学拾取器中专用于高密度可录光盘的物镜的透镜倾斜敏感度的范围下面，将描述使用像上述物镜134A那样专用于第一光盘(高密度可录光盘，例如BD)的物镜的示例情形。即，对所谓使用两物镜的构造的情形中的透镜倾斜敏感度的范围进行描述，其中，在三波长兼容光学拾取器中设置有对应于第一光盘的仅单波长物镜134A和另外的两波长物镜134B。而且，在仅单波长物镜的情形中，光学拾取器自身可专用于一个波长。在此情形下，光学拾取器不受这里描述的条件限制，并在用于与上述第7部分相同的范围中时获得所希望的效果。当使用专用于第一光盘的物镜134A时，在与专用于第二和第三光盘(例如DVD和CD)的物镜134B—方的彗差量进行均衡的调节方法中，即使在表达式(22A)和(22B)的范围中，也难以充分展示效果。在具有两物镜的构造中，下列限制条件增加到表达式(22A)和(22B)的限定中。S卩，在此构造中，在作为光学拾取器103的固定部分和可动部分的两个物镜134A和134B中，在第一光盘(BD)和第二和第三光盘(DVD/CD)的彗差方向之间具有差异。具体地，如图13C所示，第一光盘的彗差方向例如变成与C^表示的方向相同。此外，第二和第三光盘的彗差方向例如变成与C^表示的方向相同。从图13C中示出的状态，通过倾斜光盘2或光学拾取器103并相应地调节其角度，可以抵消在一个方向上的彗差。例如，在图13C中，C^表示将要由相应地调节所述角度抵消的彗差的方向。图13D是示出下列状态的图形其中，通过使得具有由C^表示的方向的彗差与具有如图13C所示由(^和C^表示的方向的彗差相反来抵消彗差。从图形可见，在第二和第三光盘中的总彗差大致为O。在图13D中，C，表示第一光盘中总彗差的方向。而且，C，是指具有方向C^、承受了相应角度调节的彗差对于物镜和光学拾取器3的固定部分中具有方向C2B的彗差不具有抵消效果，并且因而仍然还有彗差。如上所述如图13C和13D所示，形成于第一光盘(BD)和第二和第三光盘(DVD/CD)之间的彗差方向的差累积在第一光盘侧，当由第二光盘调节时没有抵消效果。这里，在通过如图13C和13D所示相应地调节第二光盘(DVD)和光学拾取器3的角度而在第二光盘(DVD)上执行彗差调节的情形下，对于每一层上的彗差的许可值W^,进行研究。在此情形下，如上所述，调节量给第一光盘(BD)—侧增加了一个彗差量。因而，假定经调节的彗差的量是W,DVD，则在LO层的彗差的许可值WMM，，可以从表达式(23A)算出，并且在L1层的彗差的许可值W^u,可以从表达式(23B)算出。WMax—L0,=WMax—L0—WBD—DVD(23A)WMax—L1,=WMax—L「WBD—DVD(23B)而且，由于WBD—DVD=WBD—CD=0.015入rms上下，下面的表达式(24A)和(24B)之间的关系从表达式(23A)和(23B)以及上述表达式(8A)和(8B)算出。WMaxL0,=0.022(24A)WMaxL1,=0.031(24B)通过使用与上述表达式(9A)和(9B)相同的原理，在各层的最大透镜倾斜敏感度的量AWUMaxM,和AWUMaxU,从表达式(24A)和(24B)算出为表达式(25A)和(25B)。AWLTMaxL0,=0.15(25A)AWLTMaxL1,=0.21(25B)如上所述，在三波长兼容光学拾取器中的专用于第一光盘的物镜的情形中，当对第二光盘(DVD)—侧的物镜进行调节时，物镜需要满足上述表达式(25A)和(25B)中限定的上极值。而且，还是在此情形中，物镜由表达式(10)限定，正如表达式(11)和(12)中限定的那样。S卩，基于透镜倾斜敏感度和覆盖层厚度之间的线性关系，由表达式(25A)和(25B)限定的在每层的最大透镜倾斜敏感度由表达式(10)的关系限定。与上述表达式(12)类似，当在一般的多层光盘的情形中对此进行研究时，透镜倾斜敏感度的最大值需要被限定为基于LO层的表达式(25C)。AWLT—Max—Ln'《△WLT—Max—Max—L0'—△WLT—Max—L0'+kLT—t"△tLo—Ln—0.15+2.0AtL0—Ln(25C)而且，限定最大和最小透镜倾斜敏感度的下极值等的其它限制与上述第6部分"关于物镜的透镜倾斜敏感度的下极值"中描述的相同。通过使用表达式(13)到(21)，可推得如上所述相同的关系。在三波长兼容光学拾取器中的专用于第一光盘的物镜中，最大和最小透镜倾斜敏感度的最大值和最小值能够由与表达式(25C)以及上述表达式(18)到(20)相同的关系限定。具体地，基于与表达式(25C)以及上述表达式(18)相同的关系，可推得表达式(26A)中最大透镜倾斜敏感度的范围。而且，基于与表达式(25C)以及上述表达式(19)、(21)相同的关系，可推得表达式(26B)中最小透镜倾斜敏感度的范围。0.034f《AWLTMaxLn《0.15+2.0AtL0—Ln(26A)-0.053f《AWLTMinLn《0.15+2.0AtL。—Ln_0.068f(26B)设置在所谓的两物镜构造的光学拾取器中的专用于高密度可录光盘的物镜构造成满足上述表达式(26A)和(26B)，从而具有下列效果。具体地，由此构造，即使在制造时对26两个物镜的其中任意一个进行初始调节，也可以在专用于具有严格限制条件的高密度可录光盘的物镜一侧减小彗差。即，由此构造，可以防止由于因在专用于具有严格限制条件的高密度可录光盘的物镜一侧上的主要由切向表面振动引起超过彗差的许可值而造成的各种信号劣化。从而，当制造光学拾取器时，可以在通过初始调节充分减小像差的状态下装配另一物镜，并可以用普通物镜在第二和第三光盘上执行良好的记录和重现。因而，即使在入射放大率随着温度变化等而改变时，如上所构造的专用于高密度可录光盘的这种物镜也可以补偿彗差，并在光学拾取器执行记录和重现时实现有利的特性。根据本发明实施例的物镜134A和使用其的光学拾取器103可以提高制造产量并实现减轻重量，同时即使在由塑料制成的物镜的环境温度变化时也补偿彗差。物镜134A和光学拾取器103可以提高制造产量并实现减轻重量，同时通过令人满意地校正像差而实现良好的记录和重现特性。而且，还是在三波长兼容物镜的专用于第一光盘的物镜的情形中，能够执行图13C中所示的C^所表示的相应的角度调节以抵消第一光盘中的彗差。在调节专用于第一光盘的物镜时，在第一光盘中彗差的限制与单物镜构造的情形相同，因而，可以实现彗差补偿。即，当调节其中任一个物镜时，专用于第一光盘的物镜构造成满足上述表达式(26A)和(26B)的限定，从而可以实现彗差补偿。在光学拾取器中，如上所述，专用于第一光盘的物镜满足这一构造，并可以防止当调节用于第二和第三光盘的物镜时彗差调节对于第二和第三光盘有影响。10.关于获得最优透镜倾斜敏感度的条件下面将描述用于减小透镜倾斜敏感度的方法，作为用于进一步获得最优透镜倾斜敏感度的条件。该方法可适用于上述三波长兼容物镜34，也适用于仅单波长物镜134A，并且如下所述在每一种情形中均可以获得优异的效果。透镜倾斜敏感度的上极值限定如上所述，但是下面，在进一步考虑整个光学系统的彗差时，对构成光学拾取器的物镜进一步限定最优透镜倾斜敏感度。—般地，当透镜倾斜敏感度改变时，图像高度特性也随之波动。因此，当透镜倾斜敏感度如上所述降低时，图像高度特性受到权衡，并且担心该特性恶化。下面采用考虑透镜倾斜敏感度的减小与图像高度特性的波动之间的平衡来确定透镜倾斜敏感度的方法。图像高度敏感度AWIH由透镜倾斜敏感度AWu与光盘倾斜敏感度AWDT的和表示，即，具有由下列表达式(27)表示的关系。AWIH=AWLT+AWDT(27)光盘倾斜敏感度由覆盖层厚度和数值孔径NA限定，因而当格式确定时不论物镜的规格和设计如何，光盘倾斜敏感度是一个常量。这与下列表达式(28A)表示的相同，并且表达式(28B)的关系从表达式(28A)和(27)推得。AWDT=Const(28A)AWIH=AWLT+Const(28B)因此，为了减小透镜倾斜敏感度，应该减小图像高度。这一点参照图15A到15F来描述。如图15A到15C所示，在一般的消球差设计中，透镜倾斜敏感度选择为使得透镜倾斜敏感度和光盘倾斜敏感度彼此抵消。即，消球差设计是指根据设计，图像高度敏感度被设计为0，并且一般的透镜在此条件下形成。从而，图像高度敏感度被设定为0，由表达式(27)表27示并如图15A所示。这里，图15B和稍后描述的图15E示出透镜倾斜敏感度，图15C和15F示出光盘倾斜敏感度。此外，如表达式(27)所述，图15A中所示的图像高度敏感度是图15B中所示的透镜倾斜敏感度与图15C中所示的光盘倾斜敏感度之和，并且图15D中所示的图像高度敏感度是图15E中所示的透镜倾斜敏感度与图15F中所示的光盘倾斜敏感度之和。在图15A到15F中，水平轴线代表角度(度)，竖直轴线代表对于该角度的三阶彗差(称为"C0MA3")。在图15A到15C中，当透镜倾斜敏感度如图15E所示而变化时，图像高度特性波动。原因在于，光盘倾斜敏感度基本上由其格式确定并且是常量。此外，由于透镜倾斜敏感度减小，这意味着当执行减小图像高度的设计时，由偏离轴线的入射光线产生彗差。如上述图15所述，当透镜倾斜敏感度波动时，担心图像高度特性恶化。然而，图像高度表示当发光点从光轴偏离时产生的彗差的量。一般地，图像高度aeIH由准直透镜的安装误差引起。这大约是aeIH=o.l度。因为透镜侧被倾斜aelT=0.15度作为倾斜许可值，可以指出在图像高度一侧分配较大的敏感度是有利的。换言之，如图15B所示，在透镜倾斜敏感度为正的情形下，通过使得透镜倾斜敏感度和光盘倾斜敏感度彼此抵消，可以将图像高度敏感度设定为几乎为0。相反，在透镜倾斜敏感度为负的情形下，透镜倾斜敏感度与光盘倾斜敏感度相加，因而得到绝对值较大的图像高度敏感度。原因如上。下面，由表达式(29)给出由图像高度和透镜倾斜所抵消的光学系统的彗差的量ComaTotalQ<formula>formulaseeoriginaldocumentpage28</formula><formula>formulaseeoriginaldocumentpage28</formula><formula>formulaseeoriginaldocumentpage28</formula>(29)这里，在表达式(29)中使用均方根关系表达式的原因在于对于批量制造考虑到了各个非平衡的问题，并且总量几乎没有关系。表达式(29)中表示的最小值Wc。吣。td在AW^满足下列表达式(30)时给出。通过使用接近最小值W^u。td的透镜倾斜敏感度，可以由于所使用的透镜倾斜敏感度和图像高度特性在合适范围内而获得上述优点。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage28</formula>(30)A9IH=0.1和A9u=0.15是实际值，并用于表达式(30)中，然后得到表达式(31)。而且，当每一层L0和L1处的AW。T用于表达式(31)时，由表达式(32A)获得AWUw，并由表达式(32B)获得AWUU。AWLT=-0.31AWDT(31)AWLTL0=0.033(32A)AWLTL1=0.025(32B)当设计基础设定为靠近表达式(32A)和(32B)中所获得的值时，可以整体上减小彗差的量。图16和17示出此时AWu和彗差的总量之间的关系。在图16和17中，此时，水平轴线代表L0层和LI层处各自的透镜倾斜敏感度(AWu)，竖直轴线代表表达式(29)中算得的W^—T"表示的总彗差(Arms)。另一方面，因为以如上所述同样的方式建立了表达式(10)的关系，所以还需要建立表达式(33A)和(33B)。AWLTL0=AWLTLCen_0.025(33A)AWLTL1=AWLTLCen+0.025(33B)表示在LO层和Ll层中的每一者处产生的总彗差的均方根(RMS)的WKMSMUc。maT。tal由表达式(34)给出。图18示出从表达式(34)和上述表达式(29)、(33A)和(33B)得到的绘出WKBL0L1C0maT。tal和△WLTLCen之间的关系的曲线段。「02541W=2+『2lu乙j寸」"^MS"-丄0丄1—Coma_7bta/■Y"awuz一roto/一iO丁"Cowa—rota/—￡1(34)从图18中所示的结果可见，当AWLTLCen=0.03时，WKMS腿c。maT。tal的值最小，即，总像差的量最小并且是合适的。实际上，A91(1和A9u的偏差量随着制造光学拾取器时的对准方法而变化，因而，需要考虑Ae^和A9u的最大偏差量和最小偏差量以作为制造公差的偏差。这里，对于制造时的对准，可以考虑aeIH为约o.i到o.15，aelT为约o.i到0.25。因此，假定作为最大条件的MAX条件是AeIH=0.15和Aeu=0.l，建立图19中所示的关系。另外，假定作为最小条件的MIN条件是AeiH=0.l和A9^=0.25，建立图20中所示的关系。而且，在图18到20中，水平轴线代表在覆盖层厚度的中心Lcen处的透镜倾斜敏感度(AWLTJXen)，竖直轴线代表在中心处由表达式(29)算得的在LO层和Ll层中的每一者处产生的总彗差的均方根。作为条件，图18示出了所谓的误差TYP条件的情形，其中，AeiH=0.1，Aeu=0.15。图19示出误差MAX条件的情形，其中，AeIH=0.15，Aeu=0.1，图20示出误差MIN条件的情形，其中，AeIH=0.1，Aeu=0.25。从图19和20可见，在基础环境中，在TYP条件下，在覆盖层厚度LCen处的透镜倾斜敏感度AWu，n—TYP满足表达式(35)。0.015《AWLTLCenTYP《0.065(35)这里，如上所述，在NA>0.8，环境温度是35°C，波长A等于405nm并且覆盖层厚度是O.0875mm时，建立表达式(35)。这里，正负号偏移到正方向。原因在于，在透镜倾斜的负侧，图像高度敏感度的绝对值随着透镜倾斜敏感度的绝对值的增大而增大，并且其仅在负方向上移动。当表达式(35)由表达式(10)的限制条件改变时，得到下列表达式(36)。具体地，通过使用表达式(10)和最大值k^t=2.O之间的关系，表达式(35)的覆盖层厚度从LCen变到LO。在此情形下，AtLCen—L。=_0.0125。这能够变成0.015+kLT—tAtLCen—L。《AWLTMTYP《0.065+ku—tAtLCen—M。通过这样改变，获得关系式0.015-0.025《AWUMTYP《0.065-0.025。这还能够变成-0.01《AWUMTYP《0.04。而且，当基于LO层限定各层时，表达式(10)还增加到这个表达式中，从而获得下列表达式(36)。-0.01+2.0AtL。—Ln《△WLTLnTYP《0.04+2.0AtL。—Ln(36)通过满足表达式(36)，基于考虑光盘倾斜敏感度和图像高度敏感度，物镜能够进一步减小光盘系统的彗差。而且，表达式(36)的关系适用于具有所谓的单物镜构造的光学拾取器3的物镜34和具有所谓的两物镜构造的光学拾取器103的用于高密度可录光盘的物镜134A中的任一者，因而可获得上述所希望的效果。由满足上述表达式(36)的构造，当环境温度变化时，根据本发明实施例的物镜34和134A以及使用其的光学拾取器3和103不仅可补偿彗差还可以进一步减小光学拾取器的整个光学系统的彗差。因此，进一步满足表达式(36)的物镜34和134A以及具有这些物镜的光学拾取器3和103可以提高制造产量、实现减轻重量，并进一步减小像差，从而实现良好的记录和重现性能。11.关于三波长兼容物镜中的衍射结构为了描述用于实现三波长兼容性的衍射结构，这里所描述的是设置有用于实现三波长兼容性的衍射部分50的物镜34A，物镜34A如图21所示，作为构成上述光学拾取器3的物镜34的示例。而且，衍射部分50可独立于物镜设置。S卩，如图22所示，不是设置物镜34A，而是设置仅具有折射功能的物镜34B和具有衍射部分50的衍射光学元件34C。图21中所示的物镜34A设置有包括多个衍射区域的衍射部分50，衍射区域形成于透镜的一个表面(例如入射方表面)上。通过使用衍射部分50，物镜34A对具有第一到第三波长的、通过相应的多个衍射区域进行透射的各个光束进行衍射，使得所述光束具有预定的衍射阶数。如上所述，衍射部分50允许光束在发散状态或会聚状态时具有预定的发散角，并入射到物镜34A。此外，通过使用单物镜34A，衍射部分50可以在相应的三种类型的光盘的信号记录面上合适地汇聚具有第一到第三波长的光束，从而不会造成球差。即，具有衍射部分50的物镜34A具有衍射结构，该衍射结构构造为产生衍射能力并以构造为产生折射能力的透镜表面形状为基础而形成。由此构造，物镜34A起到光汇聚器件的作用，该器件与光盘的信号记录面相对应地在这些面上合适地汇聚具有三种不同波长的光束而不会产生球差。而且，如上所述，物镜34A具有折射元件以及衍射元件相结合的功能。S卩，物镜34A具有因透镜的曲面而得的折射功能以及因设置在一个表面上的衍射部分50而得的衍射功能。为了从原理上描述衍射部分50的衍射功能，这里所描述的是衍射部分50设置在衍射光学元件34C上的示例性情形(参照图22)，衍射光学元件34C与如后所述具有折射能力的物镜34B分开。衍射光学元件34C与仅具有折射功能的物镜34B—起使用，并具有如后所述的衍射部分50，例如对于具有各种波长的光束具有下列衍射作用。如图23A所示，衍射部分50将经由衍射部分50透射的具有第一波长BBO的光束衍射成正一阶衍射光BB1，并允许所述光束入射到物镜34B上。S卩，衍射部分50允许光束在发散状态时具有预定的发散角，并入射到物镜34B。从而，衍射部分50可以在第一光盘11的信号记录面上合适地汇聚光束。如图23B所示，衍射部分50将经由衍射部分50透射的具有第二波长BDO的光束衍射成负一阶衍射光BD1，并允许所述光束入射到物镜34B上。即，衍射部分50允许光束在会聚状态时具有预定的发散角，并入射到物镜34B。从而，衍射部分50可以在第二光盘12的信号记录面上合适地汇聚光束。如图23C所示，衍射部分50将经由衍射部分50透射的具有第三波长BCO的光束衍射成负二阶衍射光BC1，并允许所述光束入射到物镜34B上。艮卩，衍射部分50允许光束在会聚状态时具有预定的发散角，并入射到物镜34B。从而，衍射部分50可以在第三光盘13的信号记录面上合适地汇聚光束。衍射部分50和衍射光学元件34C可以在三种类型的光盘的信号记录面上合适地汇聚光束而不会产生使用单物镜34B造成的球差。而且，在这里描述的示例中，在衍射部分50的多个衍射区域中，具有相同波长的光束改变成具有相同衍射阶数的衍射光，如图23所示。S卩，根据本发明实施例构成光学拾取器3的衍射部分50如后所述可以对应于每个区域的相应波长来设定衍射阶数，执行合适的孔径限制，并减小球差。在上述实施例中，衍射部分50设置在与物镜分开的光学元件上的情形作为示例以进行解释。然而，这里所描述的整体地设置在物镜34A的一个面上的衍30射部分50也通过施加与衍射结构一致的衍射能力而具有相同的功能。因而，图21中所示的物镜可以在相应的光盘的信号记录面上合适地汇聚具有相应的波长的光束，从而不因为衍射部分50的衍射能力以及作为物镜34A基础的透镜的曲面所引起的折射能力而产生球差。关于衍射阶数的上述和下述描述，随着其沿前进方向传播而沿着靠近光轴侧的方向受到衍射的入射光束的衍射阶数被定义为正衍射阶数，随着其沿前进方向传播而沿着远离光轴侧的方向受到衍射的入射光束的衍射阶数被定义为负衍射阶数。换言之，朝向光轴的方向受到衍射的入射光束的衍射阶数被定义为正衍射阶数。具体地，如图21A和21B所示，设置在物镜34A的入射方表面上的衍射部分50具有第一衍射区域(下面称之为"内部圆形区域")51，其设置在最内周部分并大致为圆形。而且，在第一衍射区域51外侧，衍射部分50还设置有第二衍射区域(下面称之为"中间环形区域")52，其具有圆环形形状。而且，在第二衍射区域52外侧，衍射部分50设置有第三衍射区域(下面称之为"外部环形区域")53，其具有圆环形形状。作为内部圆形区域的第一衍射区域51具有第一衍射结构，其具有圆形区域形状并具有预定深度。第一衍射区域51构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第一波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要(dominant)的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第一光盘的信号记录面上形成合适的光斑。因而，第一衍射区域51使得该衍射阶数相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言具有最大的衍射效率。而且，通过使用第一衍射结构，第一衍射区域51构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第二波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第二光盘的信号记录面上形成合适的光斑。因而，第一衍射区域51使得该衍射阶数相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言具有最大的衍射效率。而且，通过使用第一衍射结构，第一衍射区域51构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第三波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第三光盘的信号记录面上形成合适的光斑。因而，第一衍射区域51使得该衍射阶数相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言具有最大的衍射效率。如上所述，第一衍射区域51具有的衍射结构适于使上述预定衍射阶数的衍射光在各个波长的光束中是主要的。从而，第一衍射区域51可以校正并减小在具有相应波长的光束由物镜34A汇聚在相应光盘的信号记录面上时产生的球差，所述光束经由第一衍射区域51透射并被变成具有预定衍射阶数的衍射光。而且，在第一衍射区域51和稍后将要描述的第二和第三衍射区域52和53中，具有预定衍射阶数的衍射光被选定成在具有相应波长的光束中是主要的，所述光束包括所透射的光——即如上和如后所述的0阶光。而且，第一衍射结构和形成于第二和第三衍射区域52和53上的衍射结构具有圆环形形状，并且是周期结构，该周期结构中，沿圆环形区的径向依次形成单元周期结构，单元周期结构具有由多个台阶等相对于基准面形成的凹形和凸形。这里，各个衍射结构以恒定或连续变化的节距形成，其中，各个台阶沿光轴方向相对于基准面的高度以及各个台阶的宽度相对于一个周期的宽度的比率被形成为周期性的。而且，上述凹形和凸形包括叶片形。例如，衍射结构具有以光轴为中心的圆环形，其中，当具有预定沟槽深度d和预定31数目台阶的台阶形状被设定为一个周期时，圆环形相对于基准面的截面形状被形成为具有沿径向连续的预定数目个周期。而且，在各个衍射结构中，具有由叶片形成的预定形状的单元周期结构沿径向以预定的周期数目连续地形成。这里，上述衍射结构中圆环形区域的截面形状是指在包括圆环形区域径向的面(即与圆环形区域相切的方向正交的面)中的截面形状。而且，基准面是指用作物镜34A的折射元件的入射方表面的形状。此外，实际上，在各个衍射区域51、52、53中，假定用作物镜34A的折射元件的入射侧表面的形状是基准面，并且该表面的形状被形成为在基准面形状与具有衍射结构的圆环形形状之间进行组合，所述衍射结构具有衍射功能并结合有台阶表面。此外，在衍射结构中，沟槽深度和台阶数目根据主衍射阶数以及衍射效率确定。在作为中间环形区域的第二衍射区域52中，形成有第二衍射结构，所述第二衍射结构具有环形形状，具有预定深度，并与第一衍射结构不同。第二衍射区域52构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第一波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第一光盘的信号记录面上形成合适的光斑。因而，第二衍射区域52使得该衍射阶数相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言具有最大的衍射效率。而且，通过使用第二衍射结构，第二衍射区域52被构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第二波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第二光盘的信号记录面上形成合适的光斑。因而，第二衍射区域52使得该衍射阶数相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言具有最大的衍射效率。而且，通过使用第二衍射结构，第二衍射区域52构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第三波长的光束中，具有不同于通过物镜34A汇聚而在第三光盘的信号记录面上形成合适的光斑的衍射阶数的衍射光的衍射阶数的衍射光是主要的。因而，第二衍射区域52使得该衍射阶数相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言具有最大的衍射效率。换言之，基于对闪耀(flare)效果等的考虑，通过使用第二衍射结构，第二衍射区域52构造为使得具有预定衍射阶数的衍射光是主要的。即，第二衍射区域52构造成使得在经其透射的具有第三波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第三光盘的信号记录面上形成合适的光斑。这里，以具有第三波长的光束作为例子描述，"闪耀"是指在所述波长具有所述衍射阶数的光束从在第三光盘的信号记录面上执行聚焦的状态偏离，从而减小实际汇聚在信号记录面上的光束的光量。如上所述，通过使用第二衍射结构，第二衍射区域52可以减小在经其透射的具有第三波长的光束中具有下述衍射阶数的衍射光的衍射效率所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第三光盘的信号记录面上形成合适的光斑。如上所述，第二衍射区域52具有的衍射结构适于使上述预定衍射阶数的衍射光在各个波长的光束中是主要的。从而，第二衍射区域52可以校正并减小在具有第一和第二波长的光束由物镜34A汇聚在相应光盘的信号记录面上时产生的球差，所述光束经由第二衍射区域52透射并被变成具有预定衍射阶数的衍射光。而且，第二衍射区域52如上所述用于具有第一和第二波长的光束，并具有用于第三波长的光束的预定功能。即，考虑闪耀效果，第二衍射区域52构造为使得具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光经由第二衍射区域52透射并且不经由物镜34A汇聚在第三光盘的信号记录面上。由此构造，在第二衍射区域52中，经由第二衍射区域52透射束即使入射到物镜34A上，对于第三光盘的信号记录面也几乎没有作用。换言之，通过显著地减小具有第三波长的光束的光量，第二衍射区域52可以用于对具有第三波长的光束执行孔径限制，最多限制到零，所述光束经由第二衍射区域52透射并由物镜34A汇聚在信号记录面上。然而，上述第一衍射区域51形成为与下述尺寸相等的尺寸所述尺寸能够使经由该区域穿过的具有第三波长的光束以与由约0.45的NA限制的光束相同的状态入射到物镜34A上。而且，形成于第一衍射区域51外侧的第二衍射区域52构造为不通过物镜34A将经由该区域透射的具有第三波长的光束汇聚在第三光盘上。因此，具有第一和第二衍射区域51和52的衍射部分50用于对具有第三波长的光束执行NA约为0.45的孔径限制。这里，衍射部分50构造为使得对具有第三波长的光束执行NA约为0.45的孔径限制，但是由上述构造限制的数值孔径不限于此。在作为外部环形区域的第三衍射区域53中，形成有第三衍射结构，所述第三衍射结构具有环形形状，具有预定深度，并与第一和第二衍射结构不同。第三衍射区域53构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第一波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第一光盘的信号记录面上形成合适的光斑。因而，第三衍射区域53使得该衍射阶数相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言具有最大的衍射效率。而且，通过使用第三衍射结构，第三衍射区域53构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第二波长的光束中，与具有通过物镜34A汇聚而在第二光盘的信号记录面上形成合适的光斑的衍射阶数的衍射光不同的衍射阶数的衍射光是主要的。因而，第三衍射区域53使得相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言，所述衍射阶数具有最大的衍射效率。换言之，基于闪耀效果等的考虑，通过使用第三衍射结构，第三衍射区域53构造为使得具有预定衍射阶数的衍射光是主要的。即，第三衍射区域53构造成使得在经其透射的具有第二波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第二光盘的信号记录面上形成合适的光斑。而且，通过使用第三衍射结构，第三衍射区域53可以减小在经其透射的具有第二波长的光束中具有下述衍射阶数的衍射光的衍射效率所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第二光盘的信号记录面上形成合适的光斑。而且，通过使用第三衍射结构，第三衍射区域53构造成产生衍射光，使得在经其透射的具有第三波长的光束中，与具有通过物镜34A汇聚而在第三光盘的信号记录面上形成合适的光斑的衍射阶数的衍射光不同的衍射阶数的衍射光是主要的。因而，第三衍射区域53使得相对于具有其它衍射阶数的衍射光而言，所述衍射阶数具有最大的衍射效率。换言之，基于闪耀效果等的考虑，通过使用第三衍射结构，第三衍射区域53构造为使得具有预定衍射阶数的衍射光是主要的。即，第三衍射区域53构造成使得在经其透射的具有第三波长的光束中，具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第三光盘的信号记录面上形成合适的光斑。而且，通过使用第三衍射结构，第三衍射区域53可以减小在经其透射的具有第三波长的光束中具有下述衍射阶数的衍射光的衍射效率所述衍射光通过物镜34A汇聚，在第三光盘的信号记录面上形成合适的光斑。如上所述，第三衍射区域53具有的衍射结构适于使上述预定衍射阶数的衍射光在各个波长的光束中是主要的。从而，第三衍射区域53可以校正并减小在具有第一波长的33光束由物镜34A汇聚在相应光盘的信号记录面上时产生的球差，所述光束经由第三衍射区域53透射并被变成具有预定衍射阶数的衍射光。而且，第三衍射区域53如上所述用于具有第一波长的光束，并具有用于第二和第三波长的光束的预定功能。即，考虑闪耀效果，第三衍射区域53构造为使得具有下述衍射阶数的衍射光是主要的所述衍射光经由第三衍射区域53透射并且不经由物镜34A汇聚在第二和第三光盘的信号记录面上。由此构造，在第三衍射区域53中，经由第三衍射区域53透射的具有第二和第三波长的光束即使入射到物镜34A上，对于第二和第三光盘的信号记录面也几乎没有作用。换言之，通过显著地减小具有第二和第三波长的光束的光量，第三衍射区域53可以用于对具有第二和第三波长的光束执行孔径限制，最多限制到零，所述光束经由第二衍射区域53透射并由物镜34A汇聚在信号记录面上。而且，第三衍射区域53可以与上述第二衍射区域52—起用于对具有第三波长的光束执行孔径限制。然而，上述第二衍射区域52形成为尺寸等于下述尺寸该尺寸能够使得经由所述区域透射的具有第二波长的光束以与由约0.6的NA限制的光束相同的状态入射到物镜34A上。而且，形成于第二衍射区域52外侧的第三衍射区域53构造成不将经由所述区域透射的具有第二波长的光束经由物镜34A汇聚在第三光盘上。因此，具有第二和第三衍射区域52和53的衍射部分50用于对于具有第二波长的光束进行NA约为0.6的孔径限制。这里，衍射部分50构造成用于对于具有第二波长的光束进行数值孔径NA约为0.6的孔径限制，但是上述构造限制的数值孔径不限于此。而且，第三衍射区域53形成为尺寸等于下述尺寸该尺寸能够使得经由所述区域透射的具有第一波长的光束以与由约0.85的NA限制的光束相同的状态入射到物镜34A上。由于第三衍射区域53外部不形成衍射结构，所以经由所述区域透射的具有第一波长的光束不经由物镜34A汇聚在第一光盘上。因此，具有第三衍射区域53的衍射部分50用于对于具有第一波长的光束进行NA约为0.85的孔径限制。而且，在经由第三衍射区域53透射的具有第一波长的光束中，例如第一阶和第四阶的光是主要的。因此，经由第三衍射区域53外部的区域透射的0阶光几乎不经由物镜34A汇聚在第一光盘上。这里，当0阶光经由物镜34A汇聚在第一光盘上时，可通过提供用于屏蔽第三衍射区域53外侧的区域中透射的光束的屏蔽部分来执行孔径限制。而且，除了屏蔽部分，还可通过提供衍射区域来执行孔径限制，在所述衍射区域具有的衍射结构中，具有与经由物镜34A汇聚在第一光盘上的透射光束的衍射阶数不同的衍射阶数的光束是主要的。这里，衍射部分50构造成用于对于具有第一波长的光束进行数值孔径NA约为0.85的孔径限制，但是上述构造限制的数值孔径不限于此。而且，作为上述第一到第三衍射区域51、52和53的改进示例，除了第三衍射区域，可设置以所谓的连续非球面形式形成的第三区域。而且，如下是具有优异衍射阶数的示例组合形式，所述衍射阶数在构成衍射部分50的第一和第二衍射区域51和52中被选择并且是主要的。在作为内部圆形区域的第一衍射区域51中，假定具有第一波长的光束中主要衍射阶数是kli，具有第二波长的光束中主要衍射阶数是k2i，具有第三波长的光束中主要衍射阶数是k3i。主要衍射阶数是指衍射效率最大的情形。在此情形下，例如，(kli，k2i，k3i)包括(+1，-1，-2)、(-1，+1，+2)、(+1，-2，-3)、(-1，+2，+3)、(+2，-1，-2)、(-2，+1，+2)、(+2，-2，-3)、(-2，+2，+3)、(+1，+1，+1)、(0，-1，-2)和(0，-2，-3)的组合形式。在作为中间环形区域的第二衍射区域52中，假定具有第一波长的光束中主要衍射阶数是klm，具有第二波长的光束中主要衍射阶数是k2m。在此情形下，例如，(klm，k2m)包括(+1，-1)、(-1，+1)、(+1，-2)、(-1，+2)、(+2，-1)、(-2，+1)、(+1，+1)、(+3，+2)、(-1，-1)、(0，+2)、(0，-2)、(0，+1)、(0，-1)、(+1，0)、(-l，O)、(-3，-2)、(+2，+1)、(-2，-1)、(+1，+1)和(-1，-1)的组合形式。如上所构造的具有第一到第三衍射区域51、52和53的衍射部分50具有如下作用。衍射部分50以下述衍射能力对经由第一衍射区域51透射的具有第一到第三波长的光束进行衍射所述衍射能力使得这些光束处于下述发散角的状态在所述状态中，不因共同的物镜34A的折射能力而在相应类型的光盘的信号记录面上产生球差。此外，衍射部分50可以通过物镜34A的折射能力而在相应光盘的信号记录面上汇聚合适的光斑。而且，衍射部分50以下述衍射能力对经由第二衍射区域52透射的具有第一和第二波长的光束进行衍射所述衍射能力使得这些光束处于下述发散角的状态在所述状态中，不因共同的物镜34A的折射能力而在相应类型的光盘的信号记录面上产生球差。此外，衍射部分50可以通过物镜34A的折射能力而在相应光盘的信号记录面上汇聚合适的光斑。而且，衍射部分50以下述衍射能力对经由第三衍射区域53透射的具有第一波长的光束进行衍射所述衍射能力使得所述光束处于下述发散角的状态在所述状态中，不因共同的物镜34A的折射能力而在相应类型的光盘的信号记录面上产生球差。此外，衍射部分50可以通过物镜34A的折射能力而在相应光盘的信号记录面上汇聚合适的光斑。这里，"不产生球差的发散角的状态"包括发散状态、会聚状态和平行光状态，指由透镜的曲面的折射能力校正了球差的状态。而且，衍射部分50通过经由第二和第三衍射区域52和53透射具有第三波长的光束，来以具有最大衍射效率和预定衍射效率的衍射阶数对衍射光进行闪耀，并从而使成像位置与信号记录面偏离。通过采用使具有该衍射阶数的衍射光的衍射效率减小的构造，在经由物镜34A到光盘的信号记录面上的具有第三波长的光束中，衍射部分50仅由物镜34A把具有第三波长的光束中经由第一衍射区域51透射的一部分光束汇聚在光盘的信号记录面上。此外，衍射部分50形成为具有的尺寸能够满足预定NA，从而允许进行孔径限制，使得对于具有第三波长的光束，NA为例如约0.45。而且，衍射部分50通过经由第三衍射区域53透射具有第二波长的光束，来以具有最大衍射效率和预定衍射效率的衍射阶数对衍射光进行闪耀，并使成像位置与信号记录面偏离。从而，在具有第二波长的光束中，衍射部分50仅经由物镜34A把经由第一和第二衍射区域51和52透射的一部分光束汇聚在光盘的信号记录面上。此外，衍射部分50形成为具有的尺寸能够满足预定NA，从而允许进行孔径限制，使得对于具有第二波长的光束NA为例如约0.60。而且，衍射部分50允许经由第三衍射区域53外侧透射的具有第一波长的光束不被经由物镜34A合适地汇聚到相应类型光盘的信号记录面上，或屏蔽所述光束。从而，在具有第一波长的光束中，衍射部分50仅经由物镜34A把经由第一到第三衍射区域51、52和53透射的一部分光束汇聚在光盘的信号记录面上。此外，衍射部分50形成为具有的尺寸能够满足预定NA，从而允许进行孔径限制，使得对于具有第一波长的光束NA为例如约0.85。如上所述，设置在上述光路中的物镜34A的一个面上的衍射部分50不仅能够实现35三波长兼容，而且使得具有相应波长的光束以受到限制的相应的适宜的数值孔径入射到共同的物镜34A。因而，衍射部分50不仅具有对应于三个波长的像差校正功能，而且具有作为孔径限制部分的功能。而且，在上述描述中，如图22A所示，包括三个衍射区域51、52和53的衍射部分50设置在物镜34A的入射侧表面上。然而，本发明不限于此，衍射部分50可设置在物镜34A的出射侧表面上。而且，具有第一到第三衍射区域51、52和53的衍射部分50可一体地设置在与物镜分开设置的光学元件的入射侧或入射侧表面上。例如，如图22B所示，可提供物镜34B和衍射光学元件34C，物镜34B仅具有从上述物镜34A除去衍射部分50的曲面，衍射光学元件34C设置在衍射部分50的一个表面上并设置在三个波长共同的光路中。S卩，物镜34B和衍射光学元件34C可构成光汇聚光学装置。在图22A中所示的上述物镜34A中，表面形状被形成为基准形状与具有衍射能力功能的衍射结构的表面的形状的组合形式，该基准形状是用于物镜折射能力功能的入射侧表面。相反，当提供如图22B中所示的单独的衍射光学元件34C时，物镜34B自身具有用于折射能力功能的表面形状。此外，具有用于衍射能力功能的衍射结构的表面形状形成于衍射光学元件34C的一个表面上。图22B中所示的物镜34B和衍射光学元件34C具有与作为光汇聚光学装置的上述物镜34A同样的功能，并用于光学拾取器中，从而减小像差并实现具有三波长兼容性的光学拾取器。此外，在光汇聚光学装置中，通过减少部件数目，可以实现构造的简化和尺寸减小。从而，所述装置可以具有实现大制造产量和低成本的效果。如上所述，光汇聚光学装置能够构造为具有比物镜34A中一体地形成的情形更复杂的结构。另一方面，在如图22A中所示的上述构造中，只有单个元件(物镜34A)用作光汇聚光学装置，用于将具有三个不同波长的光束合适地汇聚在与实施光束相应的光盘的信号记录面上，而不会产生球差。通过在物镜34A中一体地提供衍射部分50，光汇聚光学装置可以减少附加光学元件的数目并减小构造的尺寸。而且，在上述衍射部分50中，用于像差校正的具有三波长兼容性的衍射结构只需设置在一个表面中。从而，这使得衍射部分50能够一体地设置在作为折射元件的上述物镜34A中。由此构造，衍射部分50使得可具有这样的构造衍射表面直接形成于塑料物镜上，并且与衍射部分50一体地形成的物镜34A由塑料制成，从而实现更高的制造产量和更低的成本。12.关于实例1(三波长兼容物镜的实例)首先，实例1示出在具有单物镜构造的光学拾取器中使用的三波长兼容物镜的示例。根据实例1的三波长兼容物镜中的设计条件如下。焦距f为1.92mm，在内部圆形区域(第一衍射区域51)中的衍射阶数的组合被设定为(kli，k2i，k3i)=(0，-2，-3)。而且，在中间环形区域(第二衍射区域52)中的衍射阶数的组合被设定为(klm，k2m)=(O，-l)。通过使用上述条件，可以将透镜倾斜敏感度限制为约0.25或更小，同时满足消球差的设计基础，覆盖层厚度L^=0.0875mm，A=405.7nm并且设计温度为35°C(参见图25)。设计参数的细节如表l所示。表1实例lf=1.92三波长兼容物镜的参数设计基础<table>tableseeoriginaldocumentpage37</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage38</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage39</column></row><table>这里，描述表1中的物镜的非球面系数和光路阶数功能系数等。物镜的非球面系数形成为由下列表达式(37)表达的形状。在表达式(37)中，h代表从光轴起的高度，即沿径向的位置，z代表在位置h处平行于光轴的下垂(sag)量，即在位置h处离与所述表面的顶点相切的平面的距离。由符号z表示的下垂量代表当没有衍射结构时透镜的表面形状，并表示当提供衍射结构时形成有衍射结构的基准表面。而且，c代表曲率，即曲率半径的倒数，K代表圆锥系数(非球面系数)，A4、A6、A8、A10……代表非球面系数。而且，表达式(37)中的Az代表当代表内部圆形区域的基准表面的表面2-1被设定为基准时离表面2-1的轴上间距。这里，内部圆形区域的基准表面由表面2-1表示，中间环形区域的基准表面由表面2-2表示，外部环形区域的基准表面由表面2-3表示。在此情形下，内部圆形区域的基准表面2-1的顶点位置被设定为原点，中间环形区域的基准表面2-2和外部环形区域的基准表面2-3被形成为从原点偏移Az。例如，相对于表面2-2的轴上表面间距Az在图24中示出。而且，在图24中，Su2-1代表内部圆形区域51的基准表面2-l，Su2-2代表中间环形区域52的基准表面2-2。而且，水平轴线代表沿光轴方向的下垂量z，h代表沿径向的位置，z(h)代表在表达式(37)中沿径向的每个位置处的下垂量z。而且，在图24中，实线部分代表由Su2-1和Su2-2形成的基准表面，虚线部分代表延长Su2-1和Su2-2的部分。在图24中，Az代表表面2_1的顶点和表面2_2的顶点之间的轴上间距。而且，这里，表面2-l和表面2-2的交叉点被设定为内部圆形区域和中间环形区域之间的区域分界线，但是本发明不限于此。例如，在考虑像差和衍射效率时，这些区域可形成为使得光束可合适地汇聚在相应光盘的信号记录面上。换言之，内部圆形区域和中间环形区域的两个边界的阈值取决于代表径向位置的h。此外，当表面2-1和表面2-2不在由h确定的边界相交时，内部圆形区域和中间环形区域的基准表面被形成为在高度上具有细微的差异。而且，在上述描述中，描述了内部圆形区域和中间环形区域之间的关系，但是外部环形区域和内部圆形区域以及中间环形区域之间的关系与上述类似。而且，在外部环形区域中的Az由内部圆形区域的表面的顶点以如上所述相同的方式确定。而且，如图21所示，在作为内部圆形区域的第一衍射区域51、作为中间环形区域的第二衍射区域52以及作为外部环形区域的第三衍射区域53中，由衍射结构产生并被施加于非球面基准表面的相位差小由下列表达式(38)表示。表达式(38)使用了相位差函数系数Ci。在表达式(38)中，k(特别是kl、k2和k3)代表在相应波长A1、A2和A3处选定的衍射阶数，h代表沿径向的位置，A0代表制造波长。而且，这里所描述的小是通过假定在非球面透镜形状上存在具有很高折射率的极薄薄膜时限定的相位差量。在实际形成衍射透镜表面时，当作为衍射结构的凹形和凸形形成于透镜表面上时，光路阶数在相对于光轴倾斜行进的光路中是波动的。因此，通过在其上执行微观校正而形成衍射透镜表面。而且，表l示出包括第一光盘(例如BD)、第二光盘(例如DVD)和第三光盘(例如CD)的介质类型。而且，所述表还示出波长、覆盖层厚度、焦距f、NA和入射放大率。而且，表面号代表各个表面的编号。即，表面O代表光源的位置，其无穷情形(①)代表平行光入射，有限情形代表从略微倾斜的方向入射。而且，表面l代表孔径光阑的表面，并且孔径光阑的直径等于第一光盘(BD等)的直径，其是最大孔径并且小约为3.26mm。这里，对于第二和(37)①=(38)第三光盘，其由于中间环形区域和外部环形区域引起的孔径限制功能而用作所谓的自身孔径。因此，这示出直径由于孔径限制功能被限制到所述表中的数值孔径的程度。而且，表面2-l、表面2-2和表面2-3分别代表内部圆形区域、中间环形区域和外部环形区域。在实际透镜中，这些是表面1，并被构造为如图24所描述的那样。表面3代表物镜的出射表面。表面4代表从物镜到光盘的表面的距离，并代表所谓的工作距离(WD)。表面5代表光盘，并代表其具有对应于相应波长的折射率并具有对应于相应介质的不同的覆盖层厚度。相应表面的折射率nAl、nA2和nA3分别代表从该表面后侧的折射率，并且轴上表面间距cUl、d入2和cU3代表从所述表面到随后的表面的距离。而且，ri(i=2-1、2-2、2-3、3)代表相应表面的曲率半径。而且，所述表格示出第一光盘(例如BD)的轴上表面间距cU1、第一波长的折射率rai、第二光盘(例如DVD)的轴上表面间距cU2、第二波长的折射率ra2、第三光盘(例如CD)的轴上表面间距dA3和第三波长的折射率nA3。而且，在表中，上述h按照区域(mm)表示，所述表格示出非球面系数k、A4、A6、A8，…、衍射阶数、制造波长(nm)、相位差函数系数Cn和"离表面2-1的轴上表面距离"。而且，对于衍射阶数，例如表面2-1中的"0/-2/-3"代表第一波长处的0阶、第二波长处的_2阶和第三波长处的_3阶被选定为如上所述在内部圆形区域中是主要的。而且，在表面2-2中"0/-1"代表第一波长处的0阶和第二波长处的-1阶被选定为如上所述在中间环形区域中是主要的。而且，在表面2-3中"l"代表第一波长处的1阶被选定为如上所述在外部环形区域中是主要的。离表面2-1的轴上表面间距由上述表达式(37)中的Az表示，在表面2-1处被设定为0，并且代表在表面3处透镜在光轴上的厚度。图25示出上述设计条件下透镜倾斜敏感度相对于物镜入射放大率的变化。如上所述，入射放大率随着温度变化和波长变化而波动。这里，在图25和稍后描述的图26-28中，水平轴线代表入射放大率，竖直轴线代表在该入射放大率处的透镜倾斜敏感度。在图25等中，L6M、L7M、L8M和L孔。代表在覆盖层厚度为0.100ym的L0层处的透镜倾斜敏感度，L6U、L7U、L8U和L9U代表在覆盖层厚度为0.075ym的LI层处的透镜倾斜敏感度。而且，L6LCen、L7Lcen、LsLCen禾口L9LCen代表在覆盖层厚度为0.0875m的作为设计基础的LCen层处的透镜倾斜敏感度。在图25等中，左下侧区域代表在高温、长波长和大覆盖层厚度的条件下的点，右上侧区域代表在低温、短波长和小覆盖层厚度的条件下的点。而且，在图25等中，R6M、R、和R9M代表LO层处的透镜倾斜敏感度的许可范围，R6U、R7U、R8U和R9U代表LI层处的透镜倾斜敏感度的许可范围。图25中示出的透镜倾斜敏感度的许可范围R6M和R6U基于上述表达式(22A)和(22B)。而且，稍后描述的图26到28中示出的R7M、R8M、R9M、R7L1、R8L1和R9L1基于上述表达式(26A)和(26B)。在图25中，温度范围是(TC到70。C，波长范围是400nm到410nm。而且，图25等中绘出的P6M、P7M、P8M和P孔。代表在基础环境状态中(35°C，405nm)在LO层处的入射放大率和透镜倾斜敏感度。P6U、P7U、P8U和P9U代表在基础环境状态中在LI层处的入射放大率和透镜倾斜敏感度。Pae、P7^n、P^^和P^^代表在基础环境状态中在LCen层处的入射放大率和透镜倾斜敏感度。而且，在图25等中，在L6L0、L7LO、LsL0、L9LO、L6L1、L7L1、L8Ll、L9U、L6LCen、L7LCen、LsLCen禾口L9LCen处的其它点代表在各层处的透镜倾斜敏感度的最小值和最大值。从图25可见，表示L0和Ll层处透镜倾斜敏感度的最大值和最小值的那些点被包括在由上述表达式(22A)和(22B)所确定的相应层处的许可范围R^和Reu内。41在图25中，考虑设计时作为整个系统中心的L^层的设计基础，入射放大率是0，透镜倾斜敏感度是AWu—LCen=0.1(rms/deg)，在LCen层处的光盘倾斜敏感度AWDT;en=-0.095(rms/deg)，则从上述表达式(27)得到下列表达式(39)。而且，在数值孔径NA为0.85、波长A为405nm和覆盖层厚度为0.0875iim的条件下，得到该光盘倾斜敏感度AWDTLCen(=_0.095rms/deg)。AWIH=0.05^0(39)根据表达式(39)，物镜设计成几乎消除球差。如上述第10部分所述，通过在满足表达式(36)的范围内采用减小透镜倾斜敏感度的消球差设计，可以获得进一步有利的效果。根据实例1的物镜满足表达式(22A)和(22B)，同时实现如上所述的三波长兼容性。因此，根据实例1的物镜通过使用如上所述的透镜倾斜敏感度，实现有利的彗差补偿。而且，在三波长兼容物镜中，透镜倾斜敏感度只需设定在表达式(22A)和(22B)的范围中，其范围比上述表达式(26A)和(26B)的范围更大。因此，可以增大焦距直到f约为2.2mm。在三波长兼容物镜中通过满足表达式(22A)和(22B)，还可以增大工作距离。此外，由此构造，可以提高透镜和衍射结构的可成形性。13.关于实例2(两物镜构造的实例)下面，实例2示出使得专门在用于具有两物镜构造的光学拾取器中的第一光盘(BD等)中使用的物镜具有合适的彗差的实例。在根据实例2的物镜中，如上所述，需要基于考虑各个制造误差造成的产品非平衡性来减小整个光学系统的像差。为了满足所述条件，设计基础内的透镜倾斜敏感度需要落入由上述表达式(26A)和(26B)表示的范围。在专用于实例2的第一光盘的物镜的设计条件中，焦距f是1.41mm，并设置成不提供由塑料制成的衍射结构的构造。实例2的设计参数的细节如表2所示。而且，表2和稍后描述的表3到4中参数的描述与表1中相应参数的描述相同，只是透镜不具有衍射结构并且专用于单波长，因而省去其描述。表2实例2f=1.41可用在具有两物镜构造的光学拾取器中的仅BD用物镜的参数设计基础<table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage44</column></row><table>图26示出上述设计条件下透镜倾斜敏感度相对于物镜入射放大率的变化。图26中，在由点P7^n表示的基础环境状态中(35°C、405nm)，入射放大率是O，此时透镜倾斜敏感度约为AWUCen=0.1(Arms/deg)。此外，物镜设计为几乎消除球差。从图26可见，表示LO和LI层处透镜倾斜敏感度的最大值和最小值的那些点被包括在由上述表达式(26A)和(26B)所确定的相应层处的许可范围R^。和Rm内。实例2的物镜是满足上述表达式(26A)和(26B)的物镜，即，LO和LI层的最大值和最小值落入相应的预定范围内。因此，可见实例2的物镜形成为这样的透镜其所具有的透镜倾斜容差足以用于具有所谓的两物镜构造的光学拾取器中。此外，根据实例2的物镜通过使用如上所述的透镜倾斜范围，实现有利的彗差补偿。14.关于实例3(两物镜构造的改进实例1)下面，实例3示出作为实例2的改进实例的、使得仅单波长物镜的彗差更合适的实例。在实例3中，形成构造从而与实例2类似地满足表达式(26A)和(26B)，并满足表达式(36)。在实例3的设计条件中，焦距f为1.41mm，并形成不提供由塑料制成的物镜的构造。而且，采用表3中所示的设计参数。图27示出在上述设计条件下透镜倾斜敏感度相对于物镜的入射放大率的变化。表3实例3f=1.41可用在具有两物镜构造的光学拾取器中的仅BD用物镜的参数设计基础波长405.7入射放大率0温度5°C基础环境条件44<table>tableseeoriginaldocumentpage45</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage46</column></row><table>这里，对于表3和图27，描述相对于表2和图26中描述的实例2的差别。而且，在图26和27以及稍后描述的图28中，R7MTYP、R8MTYP和R9MTYP代表基于基础环境状态中在LO层处透镜倾斜敏感度的表达式(36)所确定的预定范围。而且，R7UTYP、R8UTYP和R9UTYP代表基于基础环境状态中在Ll层处透镜倾斜敏感度的表达式(36)所确定的预定范围。在实例3中，如表3的设计基础中所示，基于设计基础的设计温度变成5t:，与表2中示出的实例2不同。此外，设计波长(A=405.7iim)和设计覆盖层厚度(LCen=0.0875mm)相同。从而，如图27所示，与如图26的情形比较，可见可以仅改变可获得的透镜倾斜敏感度的范围而几乎不改变其设计线本身。在表3的情形中，形成这样的构造在设计基础所选定的温度(5°C)处执行消球差设计。因此，设计基础中的透镜倾斜敏感度是AWUten=0.1。在设计基础(5°C，0.0875mm)时的入射放大率和透镜倾斜敏感度在图27中表示为点P8DC。而且，在上述实例2的图26中，设计基础时的点与代表LCen层的基础环境的点P7^n位于大致相同的位置。在实例3的图27中，设计基础时的点P8DC与代表LCen层的基础环境的点Ps^位于不同位置。换言之，在实例3中，为了相比实例2进一步提高拾取器的性能，优选地满足表达式(36)的范围。具体地，从图26的实例的构造变成图27的实例的构造非常有益，其原理在于设计基础中对低温侧进行了定位。在实例3中，设计温度与基础环境温度偏离。因此，如图27所示，当入射放大率0被设定为基础时，透镜倾斜敏感度的上端和下端变得不对称。而且，在整个光学系统中减小了像差。如图27所示，代表在基础环境状态中(35°C、405nm)在LO和LI层处透镜倾斜敏感度AWU—M—typ和AWU1—TYp的P,和Psu落入上述表达式(36)确定的预定范围内。即，在实例3中，可见P8M和P8U被包括在R8MTYP和R8UTYP中，从而实现有利的彗差补偿。在这点上，与图26中所示的实例2有差别。而且，从图27可见，与图26类似，表示LO和LI层处透镜倾斜敏感度的最大值和最小值的那些点被包括在由上述表达式(26A)和(26B)所确定的相应层处的许可范围R8M和R8U内。实例3的物镜是满足上述表达式(26A)和(26B)的物镜，即，LO和LI层处的最大值和最小值落入相应的预定范围内。因此，可见实例3的物镜被形成为这样的透镜其具有的透镜倾斜容差足以用于具有所谓的两物镜构造的光学拾取器中。而且，实例3的物镜是满足上述表达式(36)的物镜，S卩，在基础环境状态中在L0和L1层处透镜倾斜敏感度落入其相应的预定范围内。因此，可见实例3的物镜被形成为与实例2的物镜相比进一步实现减小彗差的透镜。此外，根据实例3的物镜构造为满足如上所述的透镜倾斜范围，从而实现更有利的彗差补偿。15.关于实例4(两物镜构造的改进实例2)下面，实例4示出形成作为实例2和3的改进实例的实例，使得仅单波长物镜的彗差比实例2更合适，并且比实例3在实际使用时更有利。在实例4中，形成构造从而与实例3类似地满足表达式(26A)和(26B)，并满足表达式(36)。在实例4的设计条件中，焦距f为1.41mm，并形成不提供由塑料制成的物镜的构造。而且，采用表4中所示的设计参数。图28示出在上述设计条件下透镜倾斜敏感度相对于物镜的入射放大率的变化。表4实例4f=1.41可用在具有两物镜构造的光学拾取器中的仅BD用物镜的参数设计基础<table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table>基础环境条件<table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage48</column></row><table>这里，对于表4和图28，描述相对于表2和图26中描述的上述实例2以及表3和图27中描述的上述实例3的差别。在实例4中，如表4的设计基础中所示，设计基础的入射放大率变成0.003，与表3中示出的实例3不同。此外，设计温度(5tO、设计波长(A=405.7iim)和设计覆盖层厚度(LCen=0.0875mm)相同。从而，如图28所示，与如图27的情形比较，可见可以仅改变所使用的入射放大率的范围而几乎不改变透镜倾斜敏感度的范围。在表4的情形中，通过物镜的优化设计而形成消球差构造，入射放大率为0.003，设计温度为5°C，设计覆盖层厚度为0.0875(=Lcen)。因此，设计基础中的透镜倾斜敏感度是AWUten=0.1。在设计基础(5°C、0.0875iim)时的入射放大率0.003和透镜倾斜敏感度在图28中表示为点P9DC。换言之，在实例4中，与如图27中所示的实例3中的入射放大率相对于0不平衡的情形相比，可以形成如图28所示的入射放大率相对于0更好地平衡的情形。即，在实例4和图28的物镜中，可以采用入射放大率相对于温度波动平衡的构造，并且可以消除在视场振动的情形中彗差特性由于入射放大率的非平衡而恶化的可能性。具体地，从图27的实例的构造变成图28的实例的构造非常有益，其原理在于代表透镜倾斜敏感度相对于入射放大率的各条线组L^。、Li^和L8U沿右方偏移，这在图28中实现。更具体地，在图27中，设计基础的放大率设定为O，但此时，在基础温度35t:时的入射放大率约为-0.003，从而，为了实现目标值O，在设计基础时的放大率M被设定为约0.003。在此情形下，当设计温度与图27的情形类似地被设定为5t:时，可与上述实例3的情形类似地形成消球差设计。根据表4和图28，设计基础时的透镜倾斜敏感度略微偏移一点，但是可以通过实现基本上满足预定范围的构造来减小透镜倾斜敏感度。在实例4中，设计温度与基础环境温度偏离。因此，如图28所示，透镜倾斜敏感度的上端和下端变得不对称。而且，在所述温度时可以实现为0的入射放大率同时减小整个光学系统中的像差。因此，入射放大率在使用温度范围内或者被平衡到正侧或者被平衡到从图28可见，代表在基础环境状态中(35°C、405nm)在LO和Ll层处透镜倾斜敏感度AWu—M—TYP和AWu—u—TYP的P9M和P9U落入上述表达式(36)确定的预定范围R9MTYP和^9L1TYP内o而且，从图28可见，与图26和27类似，表示LO和Ll层处透镜倾斜敏感度的最大值和最小值的那些点被包括在由上述表达式(26A)和(26B)所确定的相应层处的许可范围R9L0和R9L1内。实例4的物镜是满足上述表达式(26A)和(26B)的物镜，即，LO和Ll层处的最大值和最小值落入相应的预定范围内。因此，可见实例4的物镜形成为这样的透镜其具有的透镜倾斜容差足以用于具有所谓的两物镜构造的光学拾取器中。而且，实例4的物镜是满足上述表达式(36)的物镜，S卩，在基础环境状态中在L0和L1层处透镜倾斜敏感度落入其相应的预定范围内。因此，可见实例4的物镜形成为与实例2的物镜相比进一步实现减小彗差的透镜。此外，实例4的物镜通过使用如上所述的透镜倾斜范围，实现有利的彗差补偿。而且，实例4的物镜被设定为与实例3的物镜相比，在所使用的入射放大率中相对于正侧或负侧具有良好的平衡。因此，即使在视场振动的情形中彗差特性也很优异。而且，实例3和4中描述的满足表达式(36)的构造以及在考虑使用温度的基础上把所使用的入射放大率设定为对于设计基础中的正侧或负侧具有良好的平衡的构造不仅可用于类似物镜134A的两物镜构造中，还可用于单物镜构造中。S卩，构造为在与基础环境温度不同的设计温度时消球差的物镜可以将透镜倾斜敏感度减小到所希望的范围。此外，构造成满足表达式(36)的物镜构造在考虑透镜倾斜敏感度和图像高度特性的基础上可以减小整个光学拾取器中的像差。通过减小光学拾取器中的像差，物镜可以提高记录和重现特性。而且，由此构造，构造成在设计温度和预定入射放大率时消球差的物镜能够有这样的设定该设定使得在减小了透镜倾斜敏感度的情况下使所用的入射放大率中达到平衡。从而，物镜可以防止在所使用的温度时入射放大率不平衡并且可以减小像差，从而提高记录和重现特性。16.关于根据本发明实施例的物镜、光学拾取器和光盘设备如上所述，通过将塑料物镜倾斜时造成的彗差敏感度的量设定在合适范围内，根据本发明实施例的物镜可以抑制由于光盘表面的振动而引起的信号质量的恶化，这在过去难以受到抑制。即，通过满足表达式(22A)和(22B)，根据本发明实施例的物镜34可以防止各种信号由于由制造光学拾取器时透镜倾斜调节所处理的残余量而恶化以及主要由于切向表面振动造成的彗差超过许可值。由此构造，物镜34可以提高制造产量并实现减轻重量，同时即使在由塑料制成的物镜的环境温度变化时也补偿彗差。因此，在本发明的实施例中，通过令人满意地校正像差，可以提高制造产量并实现减轻重量，同时实现良好的记录和重现性能。而且，通过满足表达式(36)，根据本发明实施例的物镜34实现减小由于制造整个光学拾取器时造成的彗差的量。因而，光学拾取器能够构造为具有高制造产量、优异的记录和重现特性。而且，在具有两物镜构造的光学拾取器中，通过满足表达式(26A)和(26B)，根据本发明实施例的物镜134A实现有利的彗差补偿。由此构造，物镜134A可以防止各种信号由于由制造光学拾取器时透镜倾斜调节所处理的残余量而恶化，以及主要由于切向表面振动造成的彗差超过许可值。从而，物镜134A可以提高制造产量并实现减轻重量，同时即使在由塑料制成的物镜的环境温度变化时也补偿彗差。因此，在本发明的实施例中，通过令人满意地校正像差，可以提高制造产量并实现减轻重量，同时实现良好的记录和重现性能。而且，通过使用具有低成本和高产量的塑料物镜34和134A，根据本发明实施例的光学拾取器3和103可以提高制造产量并实现节省重量，同时实现良好的记录和重现特性。即，在光学拾取器3和103中，可以使用塑料物镜替代一般的具有高成本的玻璃物镜，从而可以低成本制造光学拾取器本身。而且，由于根据本发明实施例的光学拾取器3也使用三波长兼容物镜34，通过共用构成光学拾取器的光学部件和光路，可以进一步降低部件成本，从而可以进一步降低光学拾取器的成本。而且，即使在不使用三波长兼容透镜时，以与根据本发明实施例的光学拾取器103相同的方式，降低专用于第一光盘(例如BD)的物镜134的透镜倾斜敏感度，从而获得下列效果。即，在根据本发明实施例的光学拾取器103中，能够独立地调节过去难以单独调节的第一光盘侧的物镜134A。换言之，在第一光盘侧的物镜134中，可以补偿在第二光盘和第三光盘侧的物镜134B受到调节时产生的彗差。由此构造，可以实现良好的记录和重现特性。而且，根据本发明实施例的光学拾取器设备1包括通过在受到驱动而转动的光盘2上照射光束而记录和/或重现信息信号的光学拾取器。光学拾取器可采用上述光学拾取器3和103。因此，通过令人满意地校正像差，光学拾取器设备1可以提高制造产量并实现减轻重量，同时实现良好的记录和重现性能。本申请包含2009年1月26日在日本专利局递交的日本在先专利申请50JP2009-014245所公开的主题有关的主题，该申请的全部内容通过引用方式结合于此。本领域技术人员应当明白，在所附权利要求及其等同含义的范围内，取决于设计要求和其他因素，可以产生各种变更、组合、子组合和替换形式。权利要求一种塑料物镜，其构造为在光盘的记录层上汇聚至少波长为λ的光束并用在光学拾取器中，所述光学拾取器用于通过将光束发射到沿光束的入射方向具有一个或多个记录层的光盘上而记录和/或重现信息信号，其中，假定由所述物镜倾斜1度所造成的三阶彗差的量(λrms)为透镜倾斜敏感度；并且在图像高度敏感度是0时所述透镜倾斜敏感度为正值；并且，在温度为0℃到70℃并且所述光束的波长λ范围为400到410nm的环境下，在第n层的最大透镜倾斜敏感度为ΔWLT_Max_Ln；最小透镜倾斜敏感度为ΔWLT_Min_Ln；f为所述物镜在波长λ时的焦距(mm)；并且ΔtL0-Ln是在覆盖层的厚度最大的情况下从第0层到第n层的总厚度(mm)；在波长λ处数值孔径NA满足关系式NA＞0.8，并且在所有记录层中满足下面的表达式(1)和(2)0.034·f≤ΔWLT_Max_Ln≤0.25+2.0·ΔtL0-Ln(1)，和-0.053·f≤ΔWLT_Min_Ln≤0.25+2.0·ΔtL0-Ln-0.068·f(2)。2.如权利要求1所述的物镜，其中，所述物镜用在光学拾取器中，所述光学拾取器用于通过将光束至少照射到具有一个或多个记录层的第一光盘、类型与所述第一光盘不同的第二光盘以及类型与所述第一和第二光盘不同的第三光盘上而记录和/或重现信息信号，并且所述物镜是三波长兼容物镜，所述物镜在相应的光盘的记录层上汇聚与所述第一光盘对应的具有第一波长的光束、与所述第二光盘对应的具有比所述第一波长更长的第二波长的光束以及与所述第三光盘对应的具有比所述第二波长更长的第三波长的光束。3.如权利要求l或2所述的物镜，其中，假定在温度为35t:并且所述光束的波长A为405nm的环境下，在第n层的透镜倾斜敏感度是AWu)TYP，则在所有记录层中满足下面的表达式(3):-0.01+2.0AtL0—Ln《AWLTLnTYP《0.04+2.0AtL0—Ln(3)。4.如权利要求l所述的物镜，其中，满足下面的表达式(4)和(5):0.034f《AWLTMaxLn《0.15+2.0AtL0—Ln(4)，和-0.053f《AWLTMinLn《0.15+2.0AtL。—Ln_0.068f(5)。5.如权利要求4所述的物镜，其中，所述物镜用在光学拾取器中，所述光学拾取器用于通过将光束至少照射到具有一个或多个记录层的第一光盘、类型与所述第一光盘不同的第二光盘以及类型与所述第一和第二光盘不同的第三光盘上而记录和/或重现信息信号，所述物镜与构造为在所述第二和第三光盘上汇聚相应光束的其它物镜一起使用，并且所述物镜是单波长物镜，在所述第一光盘的记录层上汇聚与所述第一光盘对应的光束。6.如权利要求4或5所述的物镜，其中，假定在温度为35t:并且所述光束的波长A为405nm的环境下，在第n层的透镜倾斜敏感度是AWu)TYP，则在所有记录层中满足下面的表达式(6):-0.01+2.0AtL0—Ln《AWLTLnTYP《0.04+2.0AtL0—Ln(6)。7.—种光学拾取器，包括塑料物镜，其构造为把从光源发射的光束汇聚在光盘的记录层上，以在沿所述光束的入射方向具有一个或多个记录层的所述光盘上记录和/重现信息信号，其中，在所述物镜中，假定由所述物镜倾斜1度所造成的三阶彗差的量(Arms)为透镜倾斜敏感度；并且在图像高度敏感度是0时所述透镜倾斜敏感度为正值；并且，在温度为0t:到7(TC并且所述光束的波长A范围为400到410nm的环境下，在第n层的最大透镜倾斜敏感度为AWU—Max—最小透镜倾斜敏感度为AWU—Min—f为所述物镜在波长A时的焦距(mm);并且AtM—ta是在覆盖层的厚度最大的情况下从第0层到第n层的总厚度(mm)，在波长A处数值孔径NA满足关系式NAX).8，并且在所有记录层中满足下面的表达式(7)和(8):`0.034f《AWLTMaxLn《0.25+2.0AtL。—Ln(7)，和-0.053f《AWLTMinLn《0.25+2.0AtL。—Ln_0.068f(8)。8.—种光盘设备，包括光学拾取器，其包括塑料物镜，所述物镜构造为把从光源发射的光束汇聚在光盘的记录层上，以在沿所述光束的入射方向具有一个或多个记录层的所述光盘上记录和/重现信息信号，其中，在所述物镜中，假定由所述物镜倾斜1度所造成的三阶彗差的量(Arms)为透镜倾斜敏感度；并且在图像高度敏感度是0时所述透镜倾斜敏感度为正值；并且，在温度为0t:到7(TC并且所述光束的波长A范围为400到410nm的环境下，在第n层的最大透镜倾斜敏感度为AWU—Max—最小透镜倾斜敏感度为AWU—Min—f为所述物镜在波长A时的焦距；并且AtM—ta是在覆盖层的厚度最大的情况下从第0层到第n层的总厚度(mm)，在波长A处数值孔径NA满足关系式NAX).8，并且在所有记录层中满足下面的表达式(9)和(10):`0.034f《AWLTMaxLn《0.25+2.0AtL0—Ln(9)，和-0.053f《AWLTMinLn《0.25+2.0AtL0—Ln_0.068f(10)。全文摘要本申请涉及物镜、光学拾取器和光盘设备。一种塑料物镜，其构造为在光盘的记录层上汇聚至少波长为λ的光束并用在用于通过在沿光束的入射方向将光束发射在具有一个或多个记录层的光盘上而记录和/或重现信息信号的光学拾取器中。文档编号G11B7/135GK101794593SQ20101010396公开日2010年8月4日申请日期2010年1月26日优先权日2009年1月26日发明者安井利文申请人:索尼公司