2，500rpm时，外层导体12的导线电阻为4.98m Ω /m。
[0098]相反，在外层旋转模具107不旋转的情况下，第二电线中外层导体12的导线电阻为 5.64m Ω /m。
[0099]图11示出外层旋转压缩步骤中的外层旋转模具107的旋转速度与外层导体12的伸长率之间的关系，其中，图11(a)为曲线图，图11(b)为表格。
[0100]如图11(a)和图11(b)所示，在第一电线中，当外层旋转模具107的旋转速度为1，OOOrpm时，外层导体12的伸长率为17.2%。当外层旋转模具107的旋转速度为1，500rpm时，外层导体12的伸长率为18.5%。当外层旋转模具107的旋转速度为2，OOOrpm时，外层导体12的伸长率为17.6%。此外，当外层旋转模具107的旋转速度为2，500rpm时，外层导体12的伸长率为18.2%。
[0101]相反，在外层旋转模具107不旋转的情况下，第一电线中外层导体12的伸长率为15.
[0102]在第二电线中，当外层旋转模具107的旋转速度为1，OOOrpm时，外层导体12的伸长率为20.8%。当外层旋转模具107的旋转速度为1，500rpm时，外层导体12的伸长率为
19.7%。当外层旋转模具107的旋转速度为2，OOOrpm时，外层导体12的伸长率为20.6%。此外，当外层旋转模具107的旋转速度为2，500rpm时，外层导体12的伸长率为20.5%。
[0103]相反，在外层旋转模具107不旋转的情况下，第二电线中外层导体12的伸长率为
18.1% ο
[0104]已知在导体中，导线电阻与伸长率之间存在关系。S卩，已知导线电阻的增加倾向于导致伸长率的降低。还已知断裂负载与伸长率之间也存在关系。S卩，已知断裂负载的减少倾向于导致伸长率的增加。
[0105]如上所述，已经发现在根据本实施方式的用于制造铝电线1的方法中，通过在利用外层旋转模具107旋转单线12a的同时利用外层旋转模具107来压缩外层合金单线12a，降低了与模具的摩擦，并且尽管断裂负载降低，但是使外层导体12的伸长率增加。
[0106]由于外层导体12的伸长率增加，所以获得了如图12所示的性质。图12示出外层旋转压缩步骤中的外层旋转模具107的旋转速度与外层合金单线12a的断线率之间的关系，其中，图12(a)为曲线图，图12(b)为表格。断线率是表示在一次断线发生前制造的外层导体12的长度(米)的值。
[0107]如图12(a)和图12(b)所示，在第一电线中，当外层旋转模具107的旋转速度为1，OOOrpm时，外层导体12的断线率为157，000米。当外层旋转模具107的旋转速度为1，500rpm时，外层导体12的断线率为150，000米。当外层旋转模具107的旋转速度为2，OOOrpm时，外层导体12的断线率为160，000米。此外，当外层旋转模具107的旋转速度为2，500rpm时，外层导体12的断线率为159，000米。
[0108]相反，在外层旋转模具107不旋转的情况下，第一电线中外层导体12的断线率为7，000 米。
[0109]在第二电线中，当外层旋转模具107的旋转速度为1，OOOrpm时，外层导体12的断线率为160，000米。当外层旋转模具107的旋转速度为1，500rpm时，外层导体12的断线率为158，000米。当外层旋转模具107的旋转速度为2，OOOrpm时，外层导体12的断线率为152，000米。此外，当外层旋转模具107的旋转速度为2，500rpm时，外层导体12的断线率为157，000米。
[0110]相反，在外层旋转模具107不旋转的情况下，第二电线中外层导体12的断线率为10，000 米。
[0111]如上所述，已经发现根据本实施方式的用于制造铝电线1的方法增强了外层导体12的伸长率，从而改进了断线率并且提高了电线制造的操作效率。这些效果的原因据认为是外层旋转模具107的某些压缩力从旋转方向(R)上逸散，并且已经被扭绞的多个外层合金单线12a被均匀地压缩并且与模具的摩擦力降低。
[0112]外层扭绞步骤中的扭绞节距为13mm至30mm是理想的。以下参考图13至图16进行说明。图13至图16中示出的数据是形成第一电线和第二电线的导体10上的数据，导体10在外层旋转模具107的旋转速度为2，OOOrpm的条件下制造。
[0113]图13示出外层扭绞步骤中的扭绞节距与外层导体12的断裂负载之间的关系，其中，图13(a)为曲线图，图13(b)为表格。
[0114]如图13(a)和图13(b)所示，在第一电线中，当扭绞节距为10mm时，外层导体12的断裂负载为8.1N。当扭绞节距为12mm时，外层导体12的断裂负载为7.8N。当扭绞节距为13mm时，外层导体12的断裂负载为7.3N。当扭绞节距为15mm时，外层导体12的断裂负载为7.4N。当扭绞节距为20mm时，外层导体12的断裂负载为7.2N。当扭绞节距为25mm时，外层导体12的断裂负载为7.5N。当扭绞节距为30mm时，外层导体12的断裂负载为7.4N。此外，当扭绞节距为40mm时，外层导体12的断裂负载为7.3N。
[0115]在第二电线中，当扭绞节距为10mm时，外层导体12的断裂负载为7.3N。当扭绞节距为12mm时，外层导体12的断裂负载为7.1N。当扭绞节距为13mm时，外层导体12的断裂负载为6.6N。当扭绞节距为15mm时，外层导体12的断裂负载为6.4N。当扭绞节距为20mm时，外层导体12的断裂负载为6.5N。当扭绞节距为25mm时，外层导体12的断裂负载为6.3N。当扭绞节距为30mm时，外层导体12的断裂负载为6.2N。此外，当扭绞节距为40mm时，外层导体12的断裂负载为6.3N。
[0116]图14示出外层扭绞步骤中的扭绞节距与外层导体12的导线电阻之间的关系，其中，图14(a)为曲线图，图14(b)为表格。
[0117]如图14(a)和图14(b)所示，在第一电线中，当扭绞节距为10mm时，外层导体12的导线电阻为5.34mΩ/m。当扭绞节距为12mm时，外层导体12的导线电阻为5.22mΩ/m。当扭绞节距为13mm时，外层导体12的导线电阻为5.08mΩ/m。当扭绞节距为15mm时，夕卜层导体12的导线电阻为5.03ηιΩ /m。当扭绞节距为20mm时，外层导体12的导线电阻为
5.02m Ω/m。当扭绞节距为25mm时，外层导体12的导线电阻为5.00m Ω/m。当扭绞节距为30mm时，外层导体12的导线电阻为5.03m Ω /m。此外，当扭绞节距为40mm时，外层导体12的导线电阻为4.98m Ω /m。
[0118]在第二电线中，当扭绞节距为10mm时，外层导体12的导线电阻为5.06m Ω /m。当扭绞节距为12mm时，外层导体12的导线电阻为4.99m Ω /m。当扭绞节距为13mm时，外层导体12的导线电阻为4.94m Ω /m。当扭绞节距为15mm时，外层导体12的导线电阻为4.95m Ω /m。当扭绞节距为20mm时，外层导体12的导线电阻为4.92ηιΩ/m。当扭绞节距为25mm时，外层导体12的导线电阻为4.91m Ω /m。当扭绞节距为30mm时，外层导体12的导线电阻为4.93m Ω /m。此外，当扭绞节距为40mm时，外层导体12的导线电阻为4.92m Ω /m。
[0119]图15示出外层扭绞步骤中的扭绞节距与外层导体12的伸长率之间的关系，其中，图15(a)为曲线图，图15(b)为表格。
[0120]如图15(a)和图15(b)所示，在第一电线中，当扭绞节距为10mm时，外层导体12的伸长率为11.3%。当扭绞节距为12mm时，外层导体12的伸长率为12.6%。当扭绞节距为13mm时，外层导体12的伸长率为15.5%。当扭绞节距为15mm时，外层导体12的伸长率为19.2%。当扭绞节距为20mm时，外层导体12的伸长率为18.1%。当扭绞节距为25mm时，外层导体12的伸长率为18.6%。当扭绞节距为30mm时，外层导体12的伸长率为18.2%。此外，当扭绞节距为40mm时，外层导体12的伸长率为18.3%。
[0121]在第二电线中，当扭绞节距为10mm时，外层导体12的伸长率为12.4%。当扭绞节距为12mm时，外层导体12的伸长率为12.8%。当扭绞节距为13mm时，外层导体12的伸长率为17.9%。当扭绞节距为15mm时，外层导体12的伸长率为20.0%。当扭绞节距为20mm时，外层导体12的伸长率为19.8%。当扭绞节距为25mm时，外层导体12的伸长率为
20.4%。当扭绞节距为30mm时，外层导体12的伸长率为19.29。此外，当扭绞节距为40mm时，外层导体12的伸长率为21.0%。
[0122]如上所述，发现尽管随着扭绞节距的增加外层导体12的断裂负载倾向于变低，但是只要以13mm以上的扭绞节距获得的制品就能够保持约6N以上的断裂负载，并且不存在问题。关于导线电阻，发现尽管只要扭绞节距为13mm以上就能够维持5.10mΩ/m以上的导线电阻，但是低于13mm的扭绞节距致使外层导体12不能够保持5.10m Ω /m的导线电阻。此夕卜，关于伸长率，发现尽管只要扭绞节距为13mm以上就能够维持15%以上的伸长率，但是低于13mm的扭绞节距致使外层导体12不能够保持15%以上的伸长率。
[0123]因此，发现外层扭绞步骤中的扭绞节距优选为13mm以上。
[0124]图16示出外层扭绞步骤中的扭绞节距与外层导体12的弯曲性特性之间的关系，其中，图16(a)为曲线图，图16(b)为表格。图16示出在负载为400g且弯曲速率为两次/秒的条件下使用Φ25的芯轴进行的180°弯曲测试的结果。在外层导体12的电阻值升高10%的情况下，该电线不