无缝管的制造方法

专利名称：无缝管的制造方法
技术领域：
本发明涉及利用曼内斯曼-芯棒式无缝管轧机方式的无缝管的制造方法，特别是如下的无缝管的制造方法对材质为不锈钢或13Cr钢等高合金钢的空心管坯进行拉伸轧制时，防止作为内表面控制工具的芯棒与空心管坯的烧接，有效抑制管内表面缺陷的产生。

背景技术：
无缝管在能源、汽车、化学、产业机械、建筑等很多产业领域使用。特别是无缝管大多用于油井管、原料·气体的输送，在世界能源资源开发相关领域发挥着重要作用。
利用曼内斯曼-芯棒式无缝管轧机方式的无缝管的制造是经过例如图3所示的工序进行的。首先，作为无缝管的原料的钢坯1放入旋转炉床式加热炉2中进行加热。被旋转炉床式加热炉2加热的钢坯1从炉内抽出后，被穿轧机(穿孔轧制机)3穿孔轧制而成为空心管坯4。接着，对于空心管坯4，从后端侧向其内部插入芯棒5a，通过芯棒式无缝管轧机5进行拉伸轧制，成为管坯4a。进而其后从管坯4a中抽出芯棒5a。
在上述利用曼内斯曼-芯棒式无缝管轧机方式的无缝管的制造中，在用芯棒式无缝管轧机对空心管坯4进行拉伸轧制时，芯棒5a通常被插入到1100～1200℃的空心管坯4内，曝露于容易烧接的状态下，因而其外表面涂布润滑剂。该涂布的润滑剂起到保护被膜的作用，即，防止由芯棒5a和空心管坯4之间的烧接导致的熔接。作为被涂布到芯棒5a的表面的润滑剂，使用热条件下润滑性能优异的热轧用润滑剂。由于廉价且具有优异的润滑性能，大多使用例如以石墨为主成分的水溶性的石墨系润滑剂。该润滑剂通常从贮藏罐供给到生产线，从配置在即将把芯棒5a插入到空心管坯4之前的位置的环状喷嘴，向着通过其内部的芯棒5a的表面以喷淋状喷射润滑剂。这样，在芯棒5a的表面涂布根据经验确定的规定总量的润滑剂。
通过芯棒式无缝管轧机拉伸轧制得到的管坯的外径形状和壁厚受到各台辊的转速和辊孔型形状的影响，并根据芯棒5a和空心管坯4之间的摩擦系数的变化而受到影响。即，作为涂布到芯棒5a的润滑剂，使用降低与空心管坯4之间的摩擦系数的润滑剂，由此，使空心管坯4拉伸轧制过程中在圆周方向和长度方向均匀地变形而得到具有稳定的外径形状和壁厚分布的管坯。
在拉伸轧制后使用棒脱模(bar stripper)从管坯4a中抽出芯棒5a。但是，在此时，涂布到芯棒5a外表面的润滑剂的润滑性差的情况下，管坯4a和芯棒5a烧接，内表面产生缺陷。或者，芯棒5a没有被抽出。
通常，在热加工中，工具表面和被加工材料表面产生氧化皮，由该氧化皮形成的氧化铁皮膜、特别是由致密且硬度比较低的FeO、Fe3O4形成的皮膜会给加工时的润滑性带来良好的影响。但是，JIS规格所规定的SUS304系、SUS316系、SUS347系、SUS410系和SUS430系等不锈钢或STBA25、STBA26等合金钢与碳钢等普通钢不同，难以生成氧化皮。另外，这些钢具有高强度、高韧性等机械性质，因而所使用的工具也需要使用与其相适用的JIS-SKD61等Co-Mo系、Cr-Mo-V系的耐热性的低合金工具。这样的材质的工具本身也难以生成氧化皮。因此，加工中的轧制负荷和摩擦系数变高，芯棒5a和空心管坯4容易烧接。由此经常发生表面缺陷。不锈钢或合金钢的管产品由于要求高度的表面性状，因而产生这样的表面缺陷时，即使其是轻度的，也不可能直接作为产品出货，需要进行表面研磨等后续精加工处理。另外，在管表面产生深的缺陷时，该管成为次品。因此，在利用曼内斯曼-芯棒式无缝管轧机方式的无缝管的制造中，被涂布到芯棒5a的表面的润滑剂的性能不仅影响产品品质而且还会给生产率带来重大影响。
通常，芯棒插入到1100～1200℃的空心管坯内之后，被供给于拉伸轧制加工， 因而拉伸轧制刚刚结束之后成为100～400℃的高温。因此，芯棒在被供给到下一个空心管坯的拉伸轧制中之前的期间，被冷却，并再次涂布润滑剂。
对于涂布到该芯棒的润滑剂，在专利文献1中公开了如下技术使由包含石墨粉末和具有反应固化性的水溶性树脂的第一液、与包含硼酸等的第二液组成的二液进行化学反应，使固化后的润滑皮膜介于空心管坯和芯棒之间，防止烧接。
另外，在专利文献2中公开了一种单液型润滑剂，其将上述专利文献1的第一液的水溶性树脂替换成聚合物，并还包含云母。
另外，在专利文献3中公开了如下技术，多次涂布同一润滑剂，确保规定厚度的润滑剂皮膜，防止烧接。
专利文献1日本特开昭63-230797号公报
专利文献2日本特开平8-165489号公报
专利文献3日本特开2004-34072号公报

发明内容
本发明要解决的问题 从管坯抽出的芯棒被送回到棒冷却区域，冷却到适当温度后，供给到下一个管坯的拉伸轧制中，进行所谓的循环使用。在冷却区域，能够现场采用的冷却方法有空冷和水冷，在难以充分确保空冷所需的使多个芯棒待机的空间的情况下，采用冷却时间短的水冷。在该情况下，芯棒在水冷后短时间内被供给到下一个空心管坯的拉伸轧制中。
芯棒被水冷的情况下，作为将润滑剂涂到棒的表面的时机，通常考虑如下两者，即前一空心管坯的拉伸轧制刚刚结束后(水冷前)、以及水冷后表面的水完全蒸发并即将对下一个空心管坯进行拉伸轧制之前。在拉伸轧制刚刚结束后进行涂布的情况下，应涂布润滑剂的芯棒为100～400℃的高温，下一个工序进行水冷，因而除了要求抗烧接性以外，还要求耐热性、耐水性。另外，水冷后在即将对下一个空心管坯进行拉伸轧制之前涂布润滑剂的情况下，为提高生产效率，需要在涂布润滑剂后短时间内形成具有充分的抗烧接性的润滑皮膜。即，润滑剂要求速干性。
专利文献1所公开的润滑剂由于未考虑耐水性、耐高温性，因而只有在水冷后轧制前涂布，不能在短时间内形成润滑皮膜的全部厚度充分干燥的干燥皮膜，不能得到良好的抗烧接性能。另一方面，为了通过充分干燥而得到具有抗烧接性的润滑皮膜，需要较长时间，因而，存在该时间延长轧制操作时间，降低操作效率的问题。
另外，在专利文献2所公开的润滑剂是假设基本在常温下使用，而且也未考虑耐水性，因而，虽然不得不在水冷后使用，但由于未考虑速干性，因而存在与专利文献1所公开的润滑剂相同的问题。
另外，专利文献3所公开的技术由于未提及在水冷前涂布的润滑剂所要求的耐热性、耐水性以及水冷后的速干性，因而没有给出在芯棒被水冷的情况下具体应当怎样使用的启示。
因此，本发明的课题在于提供无缝管的制造方法，其在包含芯棒被水冷的工序的情况下确保充分的生产率，并且在芯棒表面形成具有优异的抗烧接性能的润滑皮膜，即便被加工的材料是不锈钢、高合金钢，也不易使管表面产生缺陷。
用于解决问题的方法 当解决上述问题时，本发明人进行深入研究，得到如下见解。
(1)通过在刚刚拉伸轧制后对水冷前的高温芯棒涂布润滑剂，可得到充分厚的皮膜，并且可在短时间内使其充分干燥。
(2)水冷前涂布的润滑剂(下面称为“第一液”。)需要对最高400℃左右高温的耐热性以及在接下来的水冷工序中不被洗掉的耐水性。
(3)其中，即使是具有上述耐热性的第一液，所形成的皮膜因高温而容易变成多孔(porous)的皮膜，对芯棒表面的密合性差。因此，以目前的状态不变，则抗烧接性不足。特别是不锈钢、高合金钢的情况下显著。另外，还存在如下情况在直到拉伸轧制加工之前的期间，皮膜与周围的部件接触，被部分剥离。
(4)为了弥补此问题，若水冷后，将比较低粘度的润滑剂(下面称为“第二液”。)从第一液上面涂布，可渗入上述多孔皮膜中，将润滑皮膜制成致密的被膜。另外，通过第二液添加赋予抗烧接性的成分，可增强抗烧接性。通过以上，可以提高润滑皮膜和芯棒的密合性，提高抗烧接性。另外，在部分剥离的位置也可修补润滑皮膜。
(5)涂布第二液后没有水冷工序，因而第二液不要求耐水性。
(6)其中，由于刚刚涂布之后伴随着拉伸轧制，因而第二液要求速干性。使用没有速干性的第二液时，直到拉伸轧制时形成未干燥膜，密合性变差。这是由于若等到充分干燥，则会给生产率带来坏的影响。
本发明是基于上述见解完成的，其主旨如下所述。
权利要求1所述的发明是一种无缝管的制造方法，其特征在于，包括如下工序 第一涂布工序，在刚刚结束先前的拉伸轧制后的芯棒表面涂布第一液而形成耐水性皮膜； 水冷工序，对经过第一涂布工序后的芯棒进行水冷； 第二涂布工序，将含有高温流动性优异的无机润滑剂的第二液涂布到经过水冷工序后的芯棒表面，使该第二液渗入耐水性皮膜，赋予其高温密合性； 拉伸轧制工序， 其中，该拉伸轧制工序是在第二涂布工序后的10秒以内使用芯棒开始进行空心管坯的拉伸轧制。
在此，“刚刚结束拉伸轧制后的高温的芯棒”是指插入1100～1200℃的空心管坯内并从刚刚结束拉伸轧制后的管坯抽出的高温芯棒，通常，其温度为100～400℃。另外，“ 耐水性”是指通常即使接受水的喷射，其大半(50质量％)也不损失而残留在芯棒表面。对于具体的评价方法的内容，如后述。另外，“高温密合性”是指被赋予润滑剂皮膜的芯棒即便插入到1100～1200℃的空心管坯内，该润滑剂皮膜也不易因与空心管坯的接触而从芯棒表面脱落。该评价具体通过是否产生芯棒与空心管坯内周面间的烧接来进行判断。
权利要求2所述的发明是根据权利要求1所述的无缝管的制造方法，其特征在于， 第一液包含20～40质量％的固态润滑剂、10～30质量％的水分散性树脂，使用水溶液或水分散液； 第二液是包含5～30质量％的硼酸胺、硼酸钾、钼酸钾或钼酸钠、碳酸钾或碳酸钠中的一种以上、以及0～30质量％的固态润滑剂的水溶液或分散液。
权利要求3所述的发明是根据权利要求2所述的无缝管的制造方法，其特征在于，固态润滑剂为石墨、云母、或它们的混合物。
权利要求4所述的发明是根据权利要求1～3中任一项所述的无缝管的制造方法，其特征在于，第一涂布工序在芯棒温度100～400℃下进行，第二涂布工序在芯棒温度60～150℃下进行。
权利要求5所述的发明是根据权利要求1～4中任一项所述的无缝管的制造方法，其特征在于，空心管坯的材质是含有5质量％以上的Cr的合金钢、或不锈钢。
发明效果 根据本发明，可提供一种无缝管的制造方法，其在包括芯棒被水冷的工序的情况下，保持充分的生产率，并且在芯棒表面形成具有优异的抗烧接性能的润滑皮膜，即便被加工的材料是不锈钢或高合金钢，也不易使管表面产生缺陷。
本发明的这样的作用和利益可从下面说明的用于实施发明的最佳方式了解。



图1是表示芯棒的循环的图。
图2是表示抗烧接性评价试验机的图。
图3是简要表示无缝管的制造工序的图。
符号说明 1圆钢片；2旋转炉床式加热炉；3穿孔轧制机；4空心管坯；4a管坯；5芯棒式无缝管轧机；5a芯棒；6定径轧制机；7冷却床；40轧制试验机；41平板状工具；42辊；43试验件
具体实施例方式 图1(A)是表示本发明的一个实施方式的无缝管的制造方法中的芯棒的运用循环的图。另外，作为参考，图1(B)中为了进行比较而示出现有的芯棒的运用循环的图。
在图1(A)中，供给到芯棒式无缝管轧机进行的拉伸轧制的芯棒从管坯中抽出，在100～400℃的高温的状态下，涂布第一液(恢复润滑)。然后，实施水冷却喷淋，在温度降低到60～150℃的芯棒表面涂布第二液(插入润滑)。涂布有第二液的芯棒在此后再次被供给到芯棒式无缝管轧机的拉伸轧制中。涂布第二液后，直到开始下一次拉伸轧制之前的时间为10秒以内。
另一方面，图1(B)中所示的现有的运用循环中，第一液涂布所示的工序中涂布的液剂主要是出于在接下来的冷却喷淋中均匀地冷却芯棒的目的而使用的，其大半由于冷却喷淋而流失。然后，在第二液涂布中涂布承担润滑功能的润滑剂。然而，涂布到冷却后的芯棒后，干燥需要时间，因而，需要用于使芯棒滞留规定时间的区域，即“润滑室”。
本发明的一实施方式的无缝管的制造方法中的芯棒的运用循环中，不需要如图1(B)所示的润滑室，而且，可在刚刚进行插入润滑后，立即开始下一次的拉伸轧制，因而可提高生产效率。
接着，对本实施方式的无缝管的制造方法所使用的第一液、第二液进行说明。
(第一液) 在第一液中，作为其基剂使用的物质是由石墨、云母或这些的混合物等构成的固态润滑剂。相对于润滑剂总体的固态润滑剂的含量的上限为40质量％、优选为35质量％。固态润滑剂的含量过多时，喷射涂布变得困难。另外，从润滑剂的贮藏罐向生产线的供给也变得困难，不能从喷嘴向芯棒的表面以喷淋状喷射。相对于润滑剂总体的固态润滑剂的含量的下限为20质量％、优选为25质量％。固态润滑剂的含量过少时，防烧接性能变低，特别是在对不锈钢、高合金钢材质的空心管坯进行拉伸轧制的情况下，有可能产生较多损伤。
石墨可以是天然品或合成品中的任一种。另外，石墨优选使用纯度为81％以上、并且平均粒径为40μm以下的物质。这是因为若纯度不足81％，则以作为夹杂物存在的矾土(Al2O3)、硅石(SiO2)等无机物为主体的杂质会妨碍其润滑性。另外，这是由于平均粒径为40μm以上时，在第一液中不能适当地分散，不能顺利地供给到使用时的芯棒以及空心管坯的表面，以及不能在稳定地分散的状态下贮藏。
云母可以使用天然云母、合成云母中的任一种。作为天然云母，可以列举出绢云母、白云母、金云母等。另外，作为合成云母，可列举出四硅化钾云母、四硅化钠云母、或者氟金云母等。为提高在1000℃左右的高温状态下的润滑性而含有云母。云母与上述石墨相同，提高芯棒与空心管坯之间的润滑效果，另外，石墨降低摩擦系数，而云母具有使芯棒与空心管坯分离而防止它们熔接、防止产生内表面缺陷的作用。另外，云母优选使用平均粒径为40μm以下、纯度为81％以上的物质。这是由于平均粒径超过40μm时不能适当分散，难以顺利地供给到润滑面。另外，若纯度不足81％，则以作为夹杂物存在的矾土(Al2O3)、硅石(SiO2)等无机物为主体的杂质会妨碍其润滑性。
该第一液中所配合的水分散性树脂是为了在水中稳定地分散作为基剂的固态润滑剂，使用时可容易地供给，使其均匀地展开到芯棒以及空心管坯表面，并且赋予辅助的润滑性而含有的。
作为第一液中所配合的水分散性树脂，可列举出醋酸乙烯酯聚合物、丙烯酸酯聚合物、甲基丙烯酸酯聚合物、或者它们的两种以上的共聚物、乙烯醋酸乙烯酯共聚物等。水分散性树脂优选使用平均粒径为40μm以下的物质。这是由于若平均粒径超过40μm变大时，不能适当分散，在使用时不能顺利地供给到润滑面。水分散性树脂相对于润滑剂总体的含量的上限为30质量％、优选为25质量％。水分散性树脂的含量过多时，润滑剂的粘度过高，喷射涂布变得困难。另一方面，水分散性树脂的下限为10质量％、优选为15质量％。这是由于含量过少时，密合性、耐水性变差并剥离。
另外，为了提高对芯棒的高温附着性，并使石墨、云母等固态润滑剂适当分散和沉降，可在不损失耐水性的例如3质量％以下的范围配合水溶性高分子。作为水溶性高分子，可列举出甲基纤维素、羧甲基纤维素、或者多聚醣、精氨酸盐等多糖类。
为了在芯棒表面均匀涂布润滑剂而含有水。其含量不足30质量％，则润滑剂的粘度过高，处理变得困难。另一方面，若含量超过70质量％，激烈产生爆沸现象，不仅不能得到均匀的皮膜，而且附着性恶化，不能得到规定的附着量。因此，水的含量为30～70质量％、优选40～60质量％。
可根据需要在上述润滑剂中分别以0.01～2.0质量％的范围添加通常市售的二甲基硅氧烷等硅酮系消泡剂、1，2-苯并异噻唑啉-3-酮等噻唑啉系、六羟基-1，3，5-三(2-羟乙基)-均三嗪等三嗪系、2-吡啶硫醇-1-氧化物钠盐等吡啶系等防腐剂。在添加消泡剂的情况下可防止液体的起泡，在添加防腐剂的情况下可防止液体的腐败。
芯棒表面所涂布的第一液的附着量期望以固态润滑剂计为50～150g/m2、优选为80～120g/m2。当第一液的附着量过多时，形成防止烧接所需以上厚度的皮膜，经济方面不利。当第一液的附着量过少时，不能得到必要的防烧接性能。
(第二液) 涂布到水冷后的芯棒表面的第二液为包含5～30质量％的硼酸胺、硼酸钾、钼酸钾或钼酸钠、碳酸钾或碳酸钠中的一种以上、和0～30质量％的固态润滑剂的水溶液或水分散液。
作为可使用的硼酸胺，可使用单乙醇胺、单异丙醇胺、二乙醇胺、三乙醇胺等，只要是形成在水中可溶的盐即可。
第二液中可根据需要配合固态润滑剂。作为可使用的固态润滑剂，与第一液的情况相同，可使用由石墨、云母、或者它们的混合物等组成的物质。另外，除此以外还使用层状硅酸盐，或者，也可单独使用层状硅酸盐。
配合到第二液的固态润滑剂的混合量上限相对于第二液总量为40质量％、优选为30质量％。配合到第二液中的固态润滑剂过多时，难以渗入到第一液的多孔皮膜中，不能充分提高润滑皮膜的密合性。另一方面，未在第二液中配合固态润滑剂的情况下，有时所形成的润滑皮膜的抗烧接性不足。
实施例 将这些第一液和第二液涂布到试样表面，进行下面的评价。
(1)耐水性 将表1中示出其组成的8种第一液(石墨30质量％、水分散性树脂5～40质量％)喷射涂布到加热到300℃的金属制试样，并使附着量为约100g/m2，5秒后，连续施加冷却喷淋，一直进行到水不沸腾(约100℃)为止。冷却喷淋的条件如下所述。
喷嘴喷淋喷嘴 水压约0.2MPa 流量10L/分钟 水温20～25 另外，石墨使用鳞状石墨(纯度为81％以上)，水分散性树脂是醋酸乙烯系树脂与醋酸乙烯丙烯酸系树脂为1∶1。
以下面的基准评价此时的皮膜的剥离状况。
(耐水性评价基准) ○几乎未剥离(剥离部分不足总体的15％。)。
△以15％以上不足80％的比例剥离。
×大部分剥离(剥离部分为总体的80％以上)。
表1示出结果。另外，表1中也记载了在上述试验中观察到的喷射涂布性的结果。喷射涂布性的评价基于以下基准进行。
(喷射涂布性评价基准) ○可在涂布面整个面进行均匀的喷射。
△对于涂布面整个面涂布稍有不均。
×对于涂布面整个面涂布不均。
表1 (质量％) (2)干燥性和抗烧接性评价试验 通过图2示出概略的轧制试验机40，评价干燥性和抗烧接性。该轧制试验机40模拟了芯棒式无缝管轧机的单台的拉伸轧制状况。在被配置成向轧制方向(图2中的左右方向)自由移动并在表面涂布有润滑剂的平板状工具41与辊42之间对已加热的试验件43进行轧制，调查轧制后的平板状工具41的损伤状况。
试验件43使用宽度为20mm、厚度为10mm、长度为250mm的18Cr-8Ni不锈钢板(SUS304)，在平板状工具41上喷射表2中示出其组成的5种第一液(实施例3种、比较例2种)，并使涂布量为约35g/m2，水冷到80℃。此后，将表3示出8种实施例(A～H)的组成的第二液、表4示出3种比较例(I～K)的组成的第二液从其上面进行喷射，并使涂布量为约20g/m2。并且，为了使其与实际的芯棒式无缝管轧机的运用循环的间隔一致，在涂布润滑剂后经过10秒钟，然后通过手指触摸来确认干燥性，然后利用辊42进行下压。
轧制条件 加热温度1000℃ 辊圆周速度392.5mm/秒 工具移动速度15mm/秒 压下率30％ 表2 第一液(质量％) 表3 第二液(实施例) (质量％) 表4 第二液(比较例)(质量％) 另外，石墨使用鳞状石墨(纯度为81％以上)，水分散性树脂是醋酸乙烯酯系树脂与醋酸乙烯丙烯酸系树脂为1∶1。
通过以下基准记录润滑剂的干燥性和轧制后的平板状工具41的烧接状况。
(干燥性的评价基准) 干燥○ 稍微没有干燥△ 未干燥× (烧接性的评价基准) 没有烧接○ 烧接小△ 烧接大× 表5、表6中示出干燥性和抗烧接性评价试验的结果。
表5 干燥性
第一液4由于不能进行喷射涂布因而无法进行试验。第二液D、J由于水多，因而干燥性不良。此外，第二液E、K由于硼酸胺多，因而干燥性不良。
表6 抗烧接性
第一液4由于不能进行喷射涂布，因而无法进行试验。第一液5由于固态润滑剂的量少， 因而抗烧接性差。第二液D、E由于干燥性降低，因而抗烧接性差。第二液I由于固态润滑剂多，因而渗透性差，抗烧接性差。第二液K由于无机润滑剂多，因而渗透性差，抗烧接性差。第二液J由于无机润滑剂少，因而抗烧接性差。
以上，结合在目前认为是最具实践性的、且优选的实施方式说明了本发明，但本发明并不限定于本说明书中所公开的实施方式，只要在不脱离从权利要求书和说明书总体中获得的发明的主旨或思想的范围内可进行适当变更，伴随这样的变更的无缝管的制造方法也应当理解为包含在本发明的保护范围内。
权利要求
1.一种无缝管的制造方法，其特征在于，其包括
第一涂布工序，在刚刚结束先前的拉伸轧制后的芯棒表面涂布第一液而形成耐水性皮膜；
水冷工序，对经过上述第一涂布工序后的芯棒进行水冷；
第二涂布工序，将含有高温流动性优异的无机润滑剂的第二液涂布到经过上述水冷工序后的芯棒表面，使该第二液渗入上述耐水性皮膜，赋予其高温密合性；
拉伸轧制工序，
其中，上述拉伸轧制工序是在上述第二涂布工序后的10秒以内使用上述芯棒开始进行空心管坯的拉伸轧制。
2.根据权利要求1所述的无缝管的制造方法，其特征在于，
所述第一液包含20～40质量％的固态润滑剂、10～30质量％的水分散性树脂，并使用水溶液或水分散液；
所述第二液是包含5～30质量％的硼酸胺、硼酸钾、钼酸钾或钼酸钠、碳酸钾或碳酸钠中的一种以上、以及0～30质量％的固态润滑剂的水溶液或水分散液。
3.根据权利要求2所述的无缝管的制造方法，其特征在于，所述固态润滑剂是石墨、云母、或这些的混合物。
4.根据权利要求1～3任一项所述的无缝管的制造方法，其特征在于，所述第一涂布工序在芯棒温度100～400℃下进行，所述第二涂布工序在芯棒温度60～150℃下进行。
5.根据权利要求1～4任一项所述的无缝管的制造方法，其特征在于，所述空心管坯的材质是含有5质量％以上的Cr的合金钢、或不锈钢。
全文摘要
无缝管的制造方法，其包括第一涂布工序，在刚刚结束先前的拉伸轧制后的高温芯棒表面涂布第一液而形成耐水性皮膜；水冷工序，对经过第一涂布工序后的芯棒进行水冷；第二涂布工序，将第二液涂布到经过水冷工序后的芯棒表面，使该第二液渗入耐水性皮膜，赋予其高温密合性；拉伸轧制工序，其中，该拉伸轧制工序是在第二涂布工序后的10秒以内使用该芯棒开始进行空心管坯的拉伸轧制。
文档编号B21B25/00GK101208160SQ20068001050
公开日2008年6月25日 申请日期2006年3月31日 优先权日2005年3月31日
发明者斋藤建一, 饭田纯生, 森静男, 元木彰 申请人:住友金属工业株式会社