专利名称：金属极细线、金属极细线的制造方法及使用金属极细线的网眼金属网的制作方法
技术领域：
本发明涉及适于作为例如筛网印刷和过滤用等的高目数(HIGHMESH)金属网用的 高强度、高精度、且编织作业性优异的金属极细线、金属极细线的制造方法及使用金属极细 线的网眼金属网。
背景技术：
一直以来，网眼金属网例如从筛网印刷和过滤器用开始，使用于各种用途。另夕卜， 其品质也在最近的技术革新中被高强度、高精密度、高寿命化。另外，正在开发适合目的、用 途的各种网眼金属网。最近，作为筛网印刷的用途，例如从对玻璃、印刷基板等的印刷用途 开始，已有等离子显示装置这样进一步大型化的倾向。另外，作为在严酷的条件下使用的过 滤器用网眼金属网，有防止随着使用发生网目偏移和伸长等的变形的网眼金属网，以高强 度化及高寿命化为前提的网眼金属网，并且，最近，作为300目以上(例如500 900#)的 高目数，正在研究面向例如片状电容器和感应线圈等的电子部件的印刷用的进一步高精度 化。特别是在上述片状电容器和感应线圈等的电子部件用途中，要求印刷后乳剂厚 度例如为Iym以下的薄层化印刷。这种用途的网体中，要求比现在增加的均勻性及高精 度·高强度化，该编织线材中要需要适于所述的编织加工的比现在增加的细径化及机械特 性。一直以来，所述的网体中，例如使用聚酯细线、不锈钢极细线等材料。特别是不锈 钢极细线，与聚酯等其他的化学树脂制的细线相比高强度，并且使用时的弹性伸长率也比 较少。因此，不锈钢极细线作为网目偏移少、印刷精度稳定的网体材料被推荐。例如，下述专利文献1中记载有通过成为线径为40 μ m以下、平均晶粒度为10以 上的微细组织的热处理，使耐力为1000 1500N/mm2、伸长率为10 20. 6%、拉伸强度为 耐力的1. 02 1. 40倍的，由含0. 10 0. 50% N的SUS304系的不锈钢构成的极细线。这 样，在专利文献1中，通过伴随N添加型不锈钢钢线的细径化的加工硬化，及之后的固溶化 热处理温度的调整，获得规定的机械特性的极细线。另外，在专利文献2中记载了特别是作为适合等离子显示装置之类的大型化的， 线径在0. 050mm以下、拉伸强度^00N/mm2以上、伸长特性1 5%的没有纽结的高强度不 锈钢极细线。更具体而言，在专利文献2中，重复拉丝加工及热处理，最终不实施固溶化热 处理(退火)就防止了纽结等的线弯曲(線< 姑)。进而，在专利文献3中记载有一种网眼织物，所述网眼织物具有下述结构由线径 dl、强度600 1500N/mm2的金属制经线，和线径d2、强度为1000N/mm2以上且具有比上述经 线的强度至少大200N/mm2强度的金属制纬线构成，上述线径dl与d2实质上没有波动地以 直线状的状态在同一平面上被配置织入的结构。总之，在专利文献3中，作为高目数织物， 重点是分别使用线径及强度特性不同的线作为经线与纬线。
专利文献1 日本特许第4068216号公报专利文献2 日本特开2000-248342号公报专利文献3 日本特开2003-268649号
发明内容
但是，在不锈钢极细线中，强度与伸长特性两者是相反的特性。例如，提高了强度 的不锈钢极细线，由于高强度，可以防止网目偏移等，但由于伸长率的减少而编织作业性下 降，可能导致断线等的成品率下降。特别是，使织线大幅弯曲的高目数的编织加工中，容易 发生编制不均勻等的断线、破损等问题。另外，如上述专利文献1，在添加了大量N的不锈钢极细线中，加工硬化率大，向微 细的细线的拉丝加工性不充分。例如，在线径20 μ m以下这样的超微细的极细线中，加工成 品率明显恶化，同时要求高度的拉丝技术，导致成本增高。另外，如上述专利文献2，在拉伸强度^00N/mm2以上的不锈钢极细线中，由于伸长 率非常小为2 5%，所以编织作业性仍较差，容易导致由断线引起的成品率下降及由加工 速度下降引起的成本增高。另外，上述高强度极细线，例如在使用经线、纬线使其大幅弯曲 而增加网的膜厚度时有极限。因此，作为结果，难以用于片状电容器用等中需要的超过400 目这样的高目数用途。因此，这样的高强度极细线难以作为用于电子部件用筛网印刷的高 目数用途使用。进而，在上述专利文献3中，通过作为经线和纬线使用强度不同的极细线而达到 高目数化。但是，在这种网体中存在经、纬两方向上的强度差大，耐久性下降、操作繁杂，而 且极细线的库存管理变复杂化等的问题。本发明鉴于以上的实际情况，目的提供一种金属极细线、其制造方法及使用金属 极细线的网眼金属网，所述金属极细线解决了现有的上述课题，在对上述极细线的细径加 工性及对微细网眼的编织作业性方面优异，能带来高强度、高精度、且高寿命化。另外，本发明其他的目的是，根据其新的特性，谋求其作为特别是要求薄层印刷的 如作为上述片状电容器、感应线圈等的电子部件的筛网印刷用的金属极细线普及扩大。本发明中，技术方案1所述的发明是一种金属极细线，其特征在于，线径(d)为 30 μ m以下的金属极细线，以质量％计，含有C :0· 005 0. 3%、Si ^ 2. 0%,Mn ^ 2. 0%,Ni:5 38%、Cr: 15 28%、和Co: 35 58%，并且，含有Mo :0. 4 12%核W :1 16%中的任一种，是剩余部分为！^及不可避 免的杂质构成的Co基合金，拉伸强度(σ s)为1000 1500MPa，且伸长率(E)为20%以上。另外，技术方案2所述的发明，如技术方案1所述的金属极细线，其中，上述Co基 合金，还含有以质量％计，0. 2 4%的A1、0. 1 2. 5%的Ti、0. 1 1.0%的恥、及0. 05 0. 3%的N中的至少一种作为任意元素。另外，技术方案3所述的发明，如技术方案1或2所述的金属极细线，其中，上述Co 的含有量为用下式算出的Na值的1. 0 2. 0倍，Na = Ni+0. 65Cr+0. 98Mo+l. 05Mn+0. 35Si+12. 6C。另外，技术方案4所述的发明，如技术方案1 3中任一项所述的金属极细线，上 述拉伸强度(os)与0.2%耐力(σα2)的比{(Oq.2/Os)X100}的耐力比(％)为上述伸 长率(E) (% )的2.0 4.0倍。另外，技术方案5所述的发明，如技术方案3或4所述的金属极细线，其特征在于， 将上述极细线卷绕于具有其线径(d) 20倍粗度的剖面圆形的支撑线，附加与该极细线的 0.2%耐力(0q.2)同等的应力进行拉伸，去载后的变形返回角度θ为20°以下。另外，技术方案6所述的发明为金属极细线的制造方法，其特征在于，包括以下的 工序a d (a)准备Co基合金的线材的工序，该Co基合金的线材以质量％计含有C 0. 005 0. 3%,Si 彡 2. 0%,Μη 彡 2. 0%,Ni 5 38%、Cr :15 28%及 Co 35 58%， 并且，含有Mo :0. 4 12%及W :1 16%中的任一种，剩余部分为！^及不可避免的杂质；(b)重复进行细径化上述Co基合金的线材的拉丝加工和除去由该加工产生的加 工变形的热处理，得到细径化的软质细线的工序；(c)将上述软质细线通过冷加工而制成线径30 μ m以下的极细线的冷拉丝加工的
工序；(d)上述冷拉丝加工后，在下式表示的B值成为100 220的条件下进行加热处 理，得到拉伸强度为1000 1500MPa且伸长率(E)为20%以上的极细线的工序，B = (0. 785 X T X d2) 7 (10 X S)其中，T 温度(°C )、d 线径(μ m)、S 加热时间(秒)。另外，技术方案7所述的发明为一种网眼金属网，其特征在于，在经线和/或纬线 中使用技术方案1 5中任一项所述的金属极细线而构成，且编织成300目以上。另外，技术方案8所述的发明，如技术方案7所述的网眼金属网，其中，由金属网的 厚度方向的剖面看，上述极细线以40°以上的编织角度(α)被织成。另外，技术方案9所述的发明，如技术方案7或8所述的网眼金属网，其特征在于， 上述网眼金属网，在其织网加工后进一步实施老化处理。 另外，技术方案10所述的发明，如技术方案7 9中任一项所述的网眼金属网，在 片状电容器或感应线圈的筛网印刷中使用。本申请技术方案1涉及的发明为线径30 μ m以下的金属极细线，其特征在于，以质 量％计，含有 C 0. 005 0. 3%, Si 彡 2. 0%, Mn 彡 2. 0%, Ni 5 38%、Cr 15
及Co 35 58%，并且，含有Mo 0. 4 12%及W :1 16%中的任一种，剩余部分为由！^e 及不可避免的杂质构成的Co基合金，拉伸强度(σ s)为1000 1500MPa，且伸长率(E)为 20%以上。这种金属极细线，例如通过伴随Co基合金的细径化的加工硬化性，及之后的热 处理中产生的软化特性，能够兼得高拉伸强度及20%以上的优异的伸长特性。另外，上述Co基合金，例如与SUS304或SUS316材等现有的常用的不锈钢极细线 相比加工性优异，可以进行稳定的细径加工，能够容易地细径化为30 μ m以下的极细线。而且，对成品率的影响小，通过将其在规定的条件下热处理而可以得到上述特性。并且，具有上述组成的极细线，通过细径化，可具有例如180 200GI^左右的大纵 弹性系数。因此，该金属极细线，例如在伴有大的弯曲变形的同时编织加工成高目数用的网 眼金属网时，也可以进行稳定的加工。另外，编织后的网眼金属网也能够发挥高弹性、优异 的使用性及耐久性。根据本申请技术方案2 5涉及的发明，可提供进一步提高了其特性的，高强度且 编织作业性优异的极细线，进而对编织厚膜厚度的网眼金属网有利。另外，根据本申请技术方案6涉及的发明，可通过工序(d)的加热处理中的加热条 件的调整，能够适当地设定优异特性的金属极细线。因此，例如，通过库存在其前阶段的最 终完成的极细线，能够提高生产效率，可简化库存管理。进而在技术方案7 10涉及的发明中，300目以上的高目数成为可能，在其厚度方 向的剖面图中，能使经线和/或纬线具有40°以上的编织角度(α)，可成品性良好地制备 厚膜厚度的网眼金属网。因此，由上述极细线形成的网眼金属网、除了上述特性之外还具有 大的弹性特性，很好地适应于如被大幅弯曲变形而进行的高目数用编织加工。由此，编织后 的网眼金属网也具有高弹性，适合于例如片状电容器、感应线圈等特别要求高精密度的筛 网印刷，例如可以提供能使对框架的张设状态稳定，抑制破损等的长寿命的网眼金属网。另外，根据需要，通过使该网眼金属网在规定温度下加热、老化处理，可以在该极 细线内部分散配置微细粒子状的金属间化合物粒子。这对提高网眼金属网的机械特性，提 高功能的方面有用。
图1为网眼金属网的部分扩大立体图。图2为网眼金属网的厚度方向的剖面图。图3为表示金属极细线的加热温度、拉伸应力及伸长率的关系的图。图4为表示极细线的卷绕试验的方法的说明图。图5为表示实施例及比较例的拉伸应力与变形之间的关系的图。符号的说明1金属极细线2网眼金属网α编织角度θ变形返回角度
具体实施例方式以下，基于
实施本发明的一个方式。图1为使用本发明涉及的金属极细线1编织的网眼金属网2的立体图，由同图可 见，网眼金属网2是将由上述极细线1构成的经线Ia及纬线Ib进行平织而形成的。另外， 上述经线Ia及纬线lb，如图2所示，例如，通过在金属网的厚度方向的剖面图中以40°以 上的编织角度α被编织，构成例如具有300目以上、优选400目以上、更优选500 800目 的高目数金属网。需要说明的是，关于网眼金属网2的编织结构，并不限定于本实施方式的平织，例如也可以采用斜织或席型编织等。上述编织角度α，如作为其厚度方向的剖面图表示的图2，用将该网2放置在平面 上时的各织线，即伴随经线Ia和纬线Ib的交叉而成立的角度表示。然后，该角度越大，越 可以使网眼金属网2的间距小，因此可以制造网厚度大的高目数的金属网。这种高目数金 属网用极细线被期待具有优异的这样的大轧纹变形加工性的同时具有回弹小的特性。S卩，在经线、纬线中使用规定线径的极细线制造编织网时，网眼的开孔至少需要1 根的交叉的线的线径的间隔，其编织角度α必要以上小，则扩大配线间距，很难得到高目 数。另外，编织角度α必要以上小时，编织厚度也变小。作为网厚度大的高目数金属网，优 选使各织线的配置间距(相邻织线的中心间的距离)Ρ为该网眼金属网2的厚度t的0. 8 3. 0倍，例如0. 9 1. 6倍而构成。这样，为了成为更高的高目数的编织状态，优选增大上述编织角度α的同时，实 质上将各织线的配置间距P尽可能小。特别是优选上述角度α至少为40°以上，更优选 50 85°。因此，上述极细线1中，即使进行所述的轧纹加工，为了可以良好地轧纹，采用 特定组成的Co基合金，同时将其拉伸强度及伸长特性限定在一定范围。S卩，对拉伸强度小于IOOOMI^这样的低强度的极细线，能够比较容易地扎纹成形， 回弹也可以控制在较低。但是，在使用所述的低强度极细线的网眼金属网中，由于向框架张 设时和使用时的张力负荷，容易引起开孔、网目偏移，存在寿命短的缺点。相反，在拉伸强度 超过1500ΜΙ^的极细线中，因回弹变大，间距间隔扩大，很难制造高目数金属网。另外，还存 在使编织作业性下降的疑虑。从这方面出发，金属极细线1的拉伸强度为上述范围，更优选 为 1200 1400MPa。另外，关于金属极细线1的伸长率，编织膜厚度大的网眼金属网时，例如在10%左 右的低伸长特性的极细线中，不能顺利的编织加工。其结果，上述编织角度α也变小，进而 很难提供300目以上的网体。本发明中，使金属极细线1的伸长率的下限值为20%，优选 20 45%，更优选22 35%。需要说明的是，伸长特性是按照例如JIS-Z2241 “金属材料 拉伸试验方法”中规定的方法进行，此时的标距采用100mm。作为带来上述的高强度及高伸长特性的金属极细线1，在本发明中，以由含有C: 0. 005 0. 3%,Si 彡 2. 0%,Μη 彡 2. 0%,Ni 5 38%、Cr :15 28%及 Co 35 58%， 且含有Mo :0. 4 12%及W :1 16%中的任一种，并且剩余部分为狗及不可避免的杂质的 Co基合金构成的线径d为30 μ m以下的线作为对象。上述组成的Co基合金与例如称作SUS304、SuS316材的通常的不锈钢极细线相比， 加工性优异，可以进行稳定的细径加工。因此，能够比较好地细径化至30 μ m以下、进而直 到25μπι以下的极细的线径。并且确认了特别是在具有上述组成的金属极细线中，其最终 阶段的加热处理中的处理条件，即加热温度、线形及加热时间的关系上，与现有的不锈钢极 细线等相比，具有下述的特征现象。图3为观察上述Co基合金的极细线中各热处理温度下的加热时间的影响的实验 结果的一例，表示采用绞股式热处理的拉伸强度与伸长率之间的关系。该试验在加热处理 的卷绕速度为lOOm/min的低速处理及160m/min的高速处理的2个条件下进行。根据该结 果，加热温度到900°C左右，几乎看不见处理速度的影响。但是，温度在950°C以上的范围 内，尽管拉伸强度两者几乎为同等的1500MI^左右，伸长特性中可见很大的背离。这种特性在线径50 μ m左右以下，特别是30 μ m以下的上述Co基合金的极细线中具有呈更显著的倾向。结果，例如温度在950°C下的上述高速处理的例子中，仅得到13%左右的伸长率， 与此相对，在低速处理的例子中，呈20%左右的大幅增加。因此，如果利用该特性，通过设定 稍微提高了加热温度和加热时间的条件的加热处理，即使拉伸强度略有下降，也可以更大 地改善伸长特性。作为该处理条件的判断基准，采用基于最终加热处理下的加热温度T及 加热时间S及该极细线的线径d之间关系的计算值。关于其将在后面讨论。另外，通过上述加热处理，能得到平均了在金属极细线1的横剖面内任意选择的 多个晶粒每个的各剖面积的平均晶粒的、平均直径为例如5 μ m以下，优选2 μ m以下的极其 微细的奥氏体组织。所述的组织带来高强度化及更大的伸长特性。本发明的金属极细线1，线径为30μπι以下、更优选10 25μπκ更优选12 20 μ m0另外，以使在内部不发生夹杂物和偏析等的内部缺陷的方式，金属极细线1例如优 选使用通过适当组合了真空溶解、ESR溶解的双熔和三熔法提纯的原材料。另外，为了不形 成上述夹杂物等，将合金中的P、S及Ca等夹杂物形成元素，即不可避免的杂质，最好分别抑 制在0. 04%以下。特别优选的是将上述不可避免的杂质的总量调整为不超过2%。接着，将上述Co基合金的合金组成限制在上述范围内的理由如下，其中，除了特 别记明其分量的情况之外，用质量％表示。[C :0· 005 0. 3% ]C为浸入型元素，通过加入0. 005 %以上而提高机械特性，带来高强度，但超过 0. 3%程度地多量含有时，形成碳化物而极细线这样的细径化很困难，因此为0. 3%以下。优 选C为0. 05 0.3%、更优选为0. 08 0. 18%、进而优选为0. 1 0. 15%。[Si ^ 2. 0% ]Si为溶解时需要的脱氧成分，通过添加其提高疲劳特性、强度特性，但超过2. 0% 的组成中生成σ相，引起强度特性的降低。因此，Si的上限为2.0%、优选0.1 1.0%、 更优选0. 2 0. 8%。[Mn ^ 2. 0% ]Mn与镍一起使组织稳定化，使加工性提高。但是，Mn的配合量即使超过2. 0%，其 效果饱和，反而使成本增高，因此上限为2. 0%。特别优选的是Mn为0. 1 1. 8%、更优选 0. 5 1. 5%。[Ni:5 38%]Ni使坯料基体稳定的同时，促进铬的抗氧化性，对提高加工性有效。为了得到该 效果，至少需要5%以上的Ni。另一方面，由于Ni昂贵且材料费高涨，在本发明中其范围为 5 38%、优选5. 0 20. 0%、更优选10. 0 18. 0%。[Cr:15 ^%]Cr通过固溶在该极细线的坯料中而提高耐腐蚀性及机械特性，作为筛网印刷用的 网眼金属网使用的金属极细线中，有效的是至少添加15%以上。但是，Cr超过的金 属极细线中，锻造性恶化、疲劳特性降低。从这个观点考虑，Cr为15 观％、优选18. 0 25. 0%、更优选 20. 0 24. 0%。[Mo 0. 4 12%及 W :1 16% 的至少一种]
Mo提高极细线的强度，同时提高耐腐蚀性。其效果添加0. 4 10%时显著，但超 过12%时，有可能导致硬脆化、缩短寿命，因此优选2. 0 8. 0%、更优选4. 0 7. 0%。并 且，还可以代替该Mo或与Mo —起进一步加入1 16%的W则可以高强度。[Co: 35 58%]Co为形成本发明Co基合金的基础基体的基本元素，从与其他元素的进一步理想 的成分平衡关系出发，其含有量为35 58%。分别更优选的是，作为Co的含有量，例如主 要含有上述Mo时，为36. 0 45. 0%，另外主要含有W时，为44. 0 55. 0%。另外，上述Co基合金中，为了进一步达到提高机械特性、耐腐蚀性、加工性等特 性，根据需要允许添加下述的任意元素。即，作为任意元素，例如可以举出0.2 4%的Al、 0. 1 2. 5%的Ti、0. 1 1. 0%的Nb、及0. 05 0. 3%的N等。所述的任意元素也可以添 加其1种或2种以上。另外，复合添加2种以上的任意元素时，优选其总量为6%以下。作为具有以上组成的更具体的例子，例如，可以举出以质量％计含有C 0. 05
0.30%,Si 彡 2. 0、Μη 彡 2. 0%,Ni 5 20%、Cr :15 28%、Mo :0. 4 10%及 Co 35 55%的 Co 基合金，或含有 C 彡 0. 15%, Si 彡 1. 0、Μη 彡 2. 0%, Ν 9 9 15%、Cr 18 22%,ff 14 16%、Co 46 58%的Co基合金。需要说明的是，任一种中根据需要可以加 入上述任意元素，剩余部分实质上由狗及不可避免的杂质构成。特别是，前者组成的Co基 合金为富有对极细线的细径加工性，是提高生差率的优选例之一。另外上述组成，更优选的是下式Na值被调整为30 45 (单位质量％ )、更优选为 33 42，且上述Co的配合量被调整为上述NA值的1. 0 2. 0倍、更优选1. 0 1. 5倍、进 一步优选1. 0 1. 3倍，从而可以进一步提高组成的平衡，使上述特性稳定化。Na = Ni+0. 65Cr+0. 98Mo+l. 05Mn+0. 35Si+12. 6C上述队值，由于其增大可以谋求奥氏体相的稳定化，上述Co的配合量小于Na值的
1.0倍时，有不能充分期待高强度化和耐腐蚀性的提高的可能，相反超过2. 0倍时，如本发 明可能对30 μ m以下的极细线的拉丝加工性产生不良影响。由具有如上述的组成的Co基合金构成的金属极细线1，例如根据需要重复冷拉 丝加工及用于恢复其加工变形的热处理而被细径化，得到软质细线(工序b)，通过冷加工 该软质细线，进行成为线径30 μ m以下且具有预先规定的成品线径的极细线的冷拉丝加工 (工序c)。工序c的冷拉丝加工后，例如在900 1150°C、优选在950 1100°C的温度范 围内进行加热处理(工序d)。工序b和/或c的拉丝加工，例如通过以加工率60 99. 8%的湿法方式进行冷 拉丝加工，更优选选择使用钻石模具的防滑型拉丝加工。另外，上述Co基合金线组织上也 稳定且加工性优异，因此例如在制成上述极细线的拉丝加工中，可以进行拉丝速度300 1500m/min左右的高速加工。另外，如果需要，也优选在线的表面上设置例如Ni镀覆或Cu 镀覆等的各种加工用润滑被膜。上述工序d的加热气氛，可以采用真空或吐气体、Ar气体、AX气体(H2+N2的混合 气体)等种种抗氧化环境，特别优选AX气体。另外，本发明中上述工序d的加热热处理，以 表示加热温度T (°C )、加热时间S (秒)及线径d( μ m)的关系的下式B值成为100 220 的处理条件下进行。 B= (O. 7 8 5 χ T X d 2) °· 5/ (IOxs)
=V (O. 785XTXd2)/ (IOXS)上述B值小于100时，不能充分地除去加工变形，进而难以得到优异的伸长特性的 极细线。相反地，例如通过提高加热温度τ将加热时间S相对地缩短等，从而使上述B值超 过220时，很难得到高强度化和高伸长特性。根据所述的观点，上述B值优选为120 180、 更优选130 160。这样制造的极细线1，例如使用直流磁化试验装置(metron技研)的透磁率(μ ) 为1. 01以下的非磁性，且具备与上述拉伸强度O S的60 80%相当的700MPa以上、例如 900 1200ΜΙ^的0.2%耐力(0(1.2)。另外，用拉伸强度。3与0.2%耐力σα2的比{(ο0.2/ os) X 100}求得的耐力比(％)，为上述伸长率Ε(%)的2.0 4.0倍，具有高伸长特性， 特别优选作为上述高目数的金属网用。上述的极细线1的特性，如图4所示，例如将该极细线1卷绕于具有其线径d的20 倍粗度的剖面圆形的支撑线3，付与与上述0.2%耐力同等的应力拉伸后，去载的反复卷绕 试验中，可以抑制极细线1的变形返回角度θ在20°以下。这在网眼编织加工时，使极细 线1大幅轧纹弯曲时，抑制轧纹后的回弹、可以进行高目数的网体的编织。该回弹的特性，例如可以用将极细线的一端固定，另一端重复折叠弯曲的弯曲试 验来评价。但是，在如本实施方式的金属极细线1中，因其非常地微细目视也很困难，因此 采取了通过上述反复卷绕试验，在规定的支撑线上卷绕规定次数(例如2次)，将其两端用 上述应力相互反向拉伸后，测定除去时的极细线的返回角度θ。需要说明的是，图4表示包 含其返回角度θ的试验状态。上述返回角度θ超过20°的极细线，回弹大，进而不能增大上述编织角度α。更 优选上述返回角度θ为5 15°。返回角度θ的调整可根据上述组成及加工处理条件的 特性的调整而对应，具有这种特性的极细线，特别作为上述高目数金属网用非常优选。采用上述金属极细线1的网眼金属网2，是用具有高强度、高伸长特性的极细线编 织而成的，作为其用途，例如，如日本特开2007-210301号公报中记载，作为张设在框架而 使用的网筛用的高目数网，在上述片状电容器等的电子部件中应用之外，例如还作为高精 度的过滤器用网体等适用。在上述片状电容器的制造中，采用在例如为陶瓷电介质的微薄片材上分别将多个 微细的内部电极集中印刷的片材加工法。然后，层叠数百至数百以上的该片材，切断成芯片 状而构成。上述网眼金属网2，将作为其印刷阶段中的筛网印刷用的膜材使用。因此，将本 发明中的上述金属极细线1作为经线Ia和/或纬线Ib而编织成300目以上、例如400 800目的高目数的网眼金属网，特别适用于这种高密化、高精度的筛网印刷。另外，为了进一步提高上述网眼金属网2的强度特性，例如上述极细线或网眼金 属网中，进一步进行温度400 600°C的加热温度下的老化(时效)处理，在该极细线1的 坯料基体内，例如使M23C6系等的微细的金属间化合物粒子析出，使其作为对变形错位的 抑制物发挥作用，谋求材料强化。此时的老化处理，例如优选以抗氧化环境中的绞股方式进 行。另外，作为化合物粒子，例如将其分量调整为0. 01 1. 左右。下面根据本发明说明具体的实施例，但本发明并不解释为限定于这些实施例。实施例1将用真空双熔溶解法制造的、由表1表示的6种Co基合金材料组成的线材(实施例Al A6)，分别重复进行冷拉丝加工和热处理，细径化到线径O.lOmmtp后，在温度
1150°C下热处理，得到成为素材的软质细线。上述拉丝加工采用利用钻石模具的滑动型湿 法拉丝加工进行。在这一系列的素材加工阶段中，没有断线和拉模划痕等大的问题，以中间 加工率70 98%良好地被加工，特别是样品Al A4的合金线良好。另外，其横剖面的显 微镜检查中，未发现特别的有害夹杂物和组织缺陷。另一方面，比较例Bl B3中，采用一直以来作为高强度极细线使用的SUS304、 304N、316材。所述的组成示于表1。表 权利要求
1. 一种金属极细线，其特征在于，线径d为30 μ m以下的金属极细线，以质量％计，含有C 0. 005 0. 3%,Si ≤ 2. 0%, Mn ≤ 2. 0%, Ni 5 38%、 Cr 15 28%、和 Co 35 58%，并且，含有Mo :0. 4 12%和W :1 16%中的任一种，剩余部分为！^及不可避免的杂 质构成的Co基合金，拉伸强度σ s为1000 1500MPa，且伸长率E为20%以上。
2.如权利要求1所述的金属极细线，其中，所述Co基合金，还含有以质量％计，0.2 4%的A1、0. 1 2. 5%的Ti、0. 1 1. 0%的Nb和0. 05 0. 3%的N中的至少一种作为任意元素。
3.如权利要求1或2所述的金属极细线，其中，所述Co的含有量为用下式算出的Na值 的1. 0 2. 0倍，Na = Ni+0. 65Cr+0. 98Mo+l. 05Mn+0. 35Si+12. 6C。
4.如权利要求1 3中任一项所述的金属极细线，其中，所述拉伸强度σs与0. 2%耐 力σα2的比{(Oq.2/Os)X100}即耐力比(％)为所述伸长率E(%)的2.0 4.0倍。
5.如权利要求3或4所述的金属极细线，其特征在于，将上述极细线卷绕于具有其线径 d的20倍粗度的剖面圆形的支撑线，附加与该极细线的0. 2%耐力σ α2同等的应力进行拉 伸，去载后的变形返回角度θ为20°以下。
6.一种金属极细线的制造方法，其特征在于，包括以下的工序a d:(a)准备Co基合金的线材的工序，该Co基合金的线材以质量％计含有C:0. 005 0. 3%、Si 彡 2. 0%、Mn 彡 2. 0%、Ni :5 38%、Cr :15 28%及 Co 35 58%，并且，含 有Mo :0. 4 12%及W:1 16%中的任一种，剩余部分为！^和不可避免的杂质；(b)重复进行细径化上述Co基合金线材的拉丝加工和除去由该加工产生的加工变形 的热处理，得到细径化的软质细线的工序；(c)进行将上述软质细线通过冷加工而制成线径30μ m以下的极细线的冷拉丝加工的 工序；(d)上述冷拉丝加工后，在下式表示的B值成为100 220的条件下进行加热处理，得 到拉伸强度为1000 1500MPa且伸长率E为20%以上的极细线的工序，B= (0. 785XTXd2)0-V(IOXS)其中，T:温度(°C)、d:线径(ym)、s:加热时间(秒)。
7.一种网眼金属网，其特征在于，在经线和/或纬线中使用权利要求1 5中任一项所 述的金属极细线而构成，且编织成300目以上。
8.如权利要求7所述的网眼金属网，其中，由金属网的厚度方向的剖面看，所述极细线 以40°以上的编织角度α被织成。
9.如权利要求7或8所述的网眼金属网，其特征在于，所述网眼金属网，在其织网加工后进一步实施老化处理。
10.如权利要求7 9中任一项所述的网眼金属网，在片状电容器或感应线圈的筛网印 刷中使用。
全文摘要
本发明的目的是提供一种编织作业性优异，高强度且具有高精度化、高寿命化的金属极细线及其制造方法、以及使用该极细线的筛网印刷用的网眼金属网。其为线径(d)30μm以下的金属极细线，以质量％计含有C0.005～0.3％、Si≤2.0％、Mn≤2.0％、Ni5～38％、Cr15～28％及Co35～58％，并且含有Mo0.4～12％及W1～16％的任一种，且剩余部分为由Fe及不可避免的杂质构成的Co基合金，拉伸强度(σs)为1000～1500MPa，且伸长率(E)为20％以上。
文档编号C22C19/07GK102066595SQ20098012325
公开日2011年5月18日 申请日期2009年9月29日 优先权日2008年9月30日
发明者岩元一浩, 谷本好则, 饱浦常夫 申请人:日本精线株式会社