低温大壁厚x80hd大变形管线钢及其生产方法
【专利摘要】一种低温大壁厚X80HD大变形管线钢及其生产方法，属于中厚板生产和直缝埋弧焊管生产【技术领域】。钢板化学成分的质量百分比含量为：0.04%≤C≤0.09%，Si≤0.35%，1.5%≤Mn≤1.85%，P≤0.012%，S≤0.004%，0.02%≤Nb≤0.05%，0.008%≤Ti≤0.025%，0.10%≤Ni≤0.50%，0.10%≤Cr≤0.45%，0.10%≤Cu≤0.30%，0.10%≤Mo≤0.35%，0.020%≤Alt≤0.070%，B≤0.0005%，Ca≤0.0050%，余量为Fe和不可避免的杂质。其制备方法包含转炉冶炼、炉外精炼、连铸、加热、控制轧制、弛豫相变控制、快速冷却等工序，轧后钢板的组织为铁素体+贝氏体+少量的M/A，其中铁素体含量在60%～85%，贝氏体和M/A含量在15%～40%。优点在于，得到的X80HD大变形钢管具有高的强度和韧性、高的加工硬化指数、高的均匀延伸率、低的屈强比，良好的抗变形能力。
【专利说明】低温大壁厚X80HD大变形管线钢及其生产方法
【技术领域】
[0001]本发明属于中厚板生产和直缝埋弧焊管生产【技术领域】，特别是涉及一种低温大壁厚X80HD大变形管线钢及其生产方法，适用于基于应变设计的高强韧性、低屈强比、良好抗变形能力和良好焊接性能的管线钢钢板和直缝焊管的生产。
【背景技术】
[0002]随着石油天然气资源的需求不断增长，世界上油气田的开采向着边远的荒漠、地震带、极地冻土带和海洋等环境苛刻区域发展，输送管道也不可避免的经受着复杂多变的地质灾害环境，严重影响了管道的安全运行。为保证管道建设和运行的经济性及安全性，管线钢的发展趋势必将是高强度、高韧性、耐低温、抗大变形和良好的焊接性。高强等级经济型大变形管线钢因具有良好的综合性能，尤其是优良的抗变形能力，必将是未来管线钢产品发展的一个重要方向。[0003]基于应变设计的大变形管线钢，主要是应用于管道通过冻土区引起地面液化沉降，地震区地面滑坡变形和深海铺设管线工程等场合而发生大塑性变形条件下，属于前沿研发产品，目前没有专门、完整的设计规范，不同管道工程对钢管性能的要求均不相同。本发明涉及的低温大壁厚X80大变形管线钢，是针对阿拉斯加极地管道工程用X80大变形管线钢项目。该项目要求的大变形管线钢壁厚大(20-30mm)、管径大(Φ 1219mm)、且低温落锤性能要求非常严格，强度级别高(X80)，屈强比低、并且低温韧性和抗变形能力要求非常高，是目前管线钢领域内技术难度最大的产品。
[0004]本发明涉及的低温大壁厚X80大变形管线钢，是在中厚板生产线上，采用TMCP+弛豫相变控制工艺生产，通过合理的成分设计和坯形设计，优质洁净钢的冶炼，轧制规程的优化，精准的相变控制，得到合适比例的铁素体和贝氏体双相组织，使其强度、韧性和塑性得到合理匹配，钢板的强度性能控制合理，韧性、塑性和焊接性能优良，且生产过程稳定，质量可控；同时考虑制管因素对性能的影响，严格控制钢管的扩径率，得到综合性能优良的X80HD大变形管线钢管，完全满足工程应用要求。
[0005]采用该专利技术生产的X80HD大变形管线钢，无论从厚度、强度等级、技术指标，还是生产工艺，均具有非常高的难度，与目前已申请的管线钢领域的专利技术和发表文献有本质的差异。
【发明内容】
[0006]本发明的目的在于提供一种低温大壁厚X80HD大变形管线钢及其生产方法，其钢板生产工艺为TMCP+弛豫相变控制工艺，钢管采用直缝埋弧焊生产工艺。
[0007]本发明所述X80HD大变形管线钢化学成分为(质量百分数):C:0.04~0.09 %，S1:≤ 0.35%, Mn:1.5 ~1.85%, P..( 0.012%, S..( 0.004%, Nb:0.02 ~0.05%, Ti:0.008 ~0.025%, N1:0.10% ~0.50%, Cr:0.10 ~0.45%, Cu:0.10 ~0.30%, Mo:0.10 ~0.35%,Alt:0.020 ~0.070%,B:≤ 0.0005%,Ca ( 0.0050%, N:^ 0.008%,H 0.0002%,余量为Fe和不可避免的杂质元素。
[0008]本发明的生产方法是采用上述化学成分钢坯，通过合理的坯形设计、优质洁净钢的冶炼、精准的轧制工艺和相变控制技术，得到合适比例的铁素体和贝氏体双相组织；并充分考虑制管工艺对性能的影响因素，控制钢板的强度在合适范围内，使其强度、韧性和塑性得到合理匹配，以保证X80HD大变形管线钢管的各项性能满足工程应用要求。具体生产工艺包括转炉冶炼、炉外精炼、板坯连铸、板坯再加热、控制轧制、弛豫相变控制、快速冷却；在工艺中控制的技术参数如下:
[0009](I)坯形设计:生产钢板的总压缩比≥10，并保证奥氏体再结晶区总压下率≥70%，奥氏体未再结晶区总压下率≥65%，连铸坯拉速为0.80~0.90m/min,连铸坯厚度为300 ~400mm。
[0010](2)铸坯质量控制:连铸坯中心偏析< C类1.5，A、B、C、D类非金属夹杂物均< 2.0级。
[0011](3)铸坯加热制度:铸坯加热温度为1150-1190°c，加热时间为380min_450min。
[0012](4)轧制生产工艺:轧制过程分粗轧和精轧两阶段。粗轧阶段，即在奥氏体再结晶区轧制，轧制过程温度区间为980~1080°C，钢坯展宽后纵轧阶段总压下率≥60%，单道次压下率> 15%，且粗轧末三道次的单道次压下率> 18%，以保证钢坯厚度方向变形均匀，表面和心部奥氏体能充分细化；粗轧结束后，钢坯进行空冷待温，中间坯待温厚为成品钢板厚度的3~4倍；精轧阶段，即在奥氏体未再结晶区轧制，开轧温度为850~920°C，终止轧制温度为780~830°C，此阶段钢坯总压≥65% ;制成厚度为20~30mm钢板。
[0013](5)弛豫相变控制:钢坯经粗轧和精轧两阶段轧制后，再进行弛豫相变控制。此阶段，采用空冷方式，精准控制钢 板待温时间30-100S，使钢板温度达到Ar3以下30~60°C，进行铁素体相变。
[0014](6)水冷工艺:钢板进行弛豫相变控制后，进入水冷系统，以15~30°C /s的速度快速冷却到300~450°C，再空冷到室温。
[0015](7)制管工艺:大变形管线钢加工硬化能力强，制管过程中强度上升幅度大，对应力比和均匀延伸率影响都较大，为保证钢板制管后的各项性能满足钢管标准要求，其扩径率应控制0.50%-0.85%。
[0016]该钢板厚度为20~30mm,其组织主要为铁素体+贝氏体+少量的Μ/A,其中铁素体含量在60%~85%，贝氏体和Μ/A含量在15%~40%。
[0017]该管线钢钢板横向屈服强度Rt0.5为500MPa~590MPa，抗拉强度为650MPa~790MPa，屈强比Rt0.5/Rm ^ 0.80，-25 °C落锤剪切面积单值≥80%，平均值≥85%，落锤FATT85dwtt小于-40°C，_25°C夏比冲击功单值≥180J，平均值≥250J, _25°C夏比冲剪切面积单值≥80%,平均值≥90%,冲击FATT50wn小于-60°C ;钢板纵向屈服强度Rt0.5为460MPa~530MPa，抗拉强度为650MPa~790MPa，屈强比Rt0.5/Rm≥0.80，均匀延伸率≥ 10%, Rt0.4/Rt0.8 ≥ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ≥ 0.97 ；Rtl.5/Rm ( 0.95。
[0018]该管线钢板在制管时，钢管扩径率控制在0.5%~0.85%，钢管横向屈服强度Rt0.5为 550MPa ~690MPa，抗拉强度为 Rm为 625MPa ~825MPa，屈强比 Rt0.5/Rm ≥ 0.90，-15°C落锤剪切面积单值≥80%，平均值≥85%，-15°C夏比冲击功单值≥140J，平均值≥250J，_15°C夏比冲剪切面积单值> 80%,平均值> 90% ;钢管纵向时效前屈服强度Rt0.5为510MPa~630MPa，抗拉强度为625MPa~825MPa，屈强比Rt0.5/Rm ( 0.85，均匀延伸率≤7%, Rt0.4/Rt0.8 ^ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ^ 0.97 ；Rtl.5/Rm ( 0.95 ;钢管纵向样 200°C 保温 5min 后时效处理的屈服强度Rt0.5为510MPa~630MPa，抗拉强度为625MPa~825MPa，屈强比Rt0.5/Rm ( 0.85，均匀延伸率≤ 7%, Rt0.4/Rt0.8 ≤ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ≤ 0.97 ；Rtl.5/Rm < 0.95。
[0019]本发明的优点在于:本发明的大变形管线钢采用了优化的合金成分设计，使其不仅有利于生产过程中组织的稳定控制，并且生产成本最为经济。为了保证厚规格大变形管线钢的低温韧性和焊接性能，采用了较低的C含量(0.04~0.09%)和碳当量(0.37~
0.45)，并将硫、磷含量控制在较低的范围(P ( 0.012%, S≤0.004%);为了保证大变形管线钢具有较高的强韧性，采用了适量的Mn( 1.5~1.85%)，并配合Cu、N1、Mo等合金元素和适量的Nb、Ti微合金元素，充分发挥其固溶强化作用、细晶强化和相变强化作用；为了保证大变形管线钢具有较低的屈强比和较高的均匀延伸率，添加了一定量的Cr，并控制Nb、Ti微合金元素的添加总量为0.03~0.09%。通过优化的合金元素组合和合理的坯形设计，并采用严格的钢坯加热制度，使钢坯在轧制过程中，变形均匀，原始奥氏体晶粒充分细化，再进行精准的弛豫相变控制，使其开冷温度在Ar3以下30~60°C，得到一定量的均匀细小分布的块状铁素体和多边形铁素体，然后进行快速冷却到较低的温度，使其终冷温度在350~450 V，得到合适比例的低温贝氏体和少量的Μ/A岛，从而得到合适比例的铁素体和贝氏体双相组织，使其强度、韧性和塑性得到合理的匹配，并配合合适的制管工艺，以保证最终得到各项性能优良的大变形钢管，满足工程应用要求。按照本专利所述的技术方案生产出的低温大壁厚X80HD大变形管线钢中厚板性能达到以下水平:
[0020](I)拉伸性能:横向屈服强度Rt0.5为500MPa~590MPa，抗拉强度为650MPa~750MPa,屈强比Rt0.5/Rm ^ 0.80 ；纵向屈服强度Rt0.5为460MPa~530MPa，抗拉强度为 650MPa ~750MPa，屈强比 Rt0.5/Rm ( 0.80，均匀延伸率≤ 10%, Rt0.4/Rt0.8 ^ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ^ 0.97 ；Rtl.5/Rm ^ 0.95。
[0021](2)低温冲击韧性:_25°C夏比冲击功单值≤180J，平均值≤250J，_25°C夏比冲剪切面积单值≤80%，平均值≤90%，钢板横向FATT50wn小于-60°C。
[0022](3)低温落锤性能(DWTT):_25°C的落锤剪切面积单值≤80%，平均剪切面积^ 85%,钢板横向 FATT85dwtt 小于-40°C。
[0023](4)冷弯性能:横向冷弯d=2a(d为弯曲直径，a为钢板厚度)，弯曲角度为180°，弯曲面完好，无裂纹。
[0024]按照本专利所述技术方案生产的钢板，经制管后钢管性能达到以下水平:
[0025](I)拉伸性能:钢管横向屈服强度Rt0.5为550MPa~690MPa，抗拉强度为Rm为625MPa~825MPa，屈强比Rt0.5/Rm ( 0.90 ;钢管纵向时效前屈服强度Rt0.5为510MPa~630MPa，抗拉强度为625MPa~825MPa，屈强比Rt0.5/Rm ( 0.85，均匀延伸率≤7%, Rt0.4/Rt0.8 ^ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ^ 0.97 ；Rtl.5/Rm ( 0.95 ;钢管纵向样 200°C 保温 5min 后时效处理的屈服强度Rt0.5为510MPa~630MPa，抗拉强度为625MPa~825MPa，屈强比Rt0.5/Rm ( 0.85，均匀延伸率≤ 7%, Rt0.4/Rt0.8 ≤ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ≤ 0.97 ；Rtl.5/Rm < 0.95。
[0026](2)低温冲击韧性:_15°C夏比冲击功单值≤140J，平均值≤250J，_15°C夏比冲剪切面积单值> 80%，平均值> 90%。
[0027](3)低温落锤性能(DWTT):_15°C的落锤剪切面积单值≥80%，平均剪切面积≥ 85%。
[0028](4)冷弯性能:横向冷弯d=2a(d为弯曲直径，a为钢板厚度)，弯曲角度为180°，弯曲面完好，无裂纹。
【专利附图】
【附图说明】
[0029]图1为本发明实施例1钢板金相组织图。
[0030]图2为本发明实施例2钢板金相组织图。
[0031 ]图3为本发明实施例3钢板金相组织图。
[0032]图4为本发明实施例4钢板金相组织图。
[0033]图5为本发明实施例2钢板落锤断口形貌。
[0034]图6为本发明钢板纵向应力-应变拉伸曲线典型形貌。
【具体实施方式】
[0035]根据本发明一种低温大壁厚X80HD大变形管线钢的生产方法，下列实施例均是在100吨转炉上冶炼，在双机架4300mm轧机生产线上生产的热轧钢板，钢管采用JCOE直缝埋弧焊管生产工艺。钢板组织为典型的铁素体+贝氏体双相组织，其中铁素体含量为60-85%，贝氏体含量(含Μ/A)为15-40%。
·[0036]实施例1
[0037]钢板厚度为26.4mm,钢板宽度为3740，对应钢管规格为Φ 1219*26.4mm,连铸坯厚度为400mm，拉速0.80m/min，冶炼时采用动态轻压下技术，铸坯偏析为C类0.5，其化学成分如表1所示。板坯加热温度为1160°C，加热时间390min ;粗轧阶段开轧温度为1035°C，终轧温度为990°C，粗轧展宽后纵轧总压下率为63.5%，且末三道次单道次压下率为18%-22% ；精轧阶段开轧温度为835°C，终轧温度为786°C，该阶段钢板总压下率为73.2% ;弛豫相变控制阶段，钢板以1_2°C /s的速度，由786°C缓慢冷却到711°C，待温66s，再以21.2V /s的冷却速度快速冷却到360°C。钢板横向性能如表2所示，钢板纵向性能如表3所示。
[0038]该工艺下生产的钢板，采用JCOE成型工艺制管时，扩径率为0.7%，钢管的横向性能如表5所示，钢管时效前纵向拉伸性能如表6所示，钢管时效后纵向拉伸性能如表7所
/Jn ο
[0039]实施例2
[0040]钢板厚度为27.5mm,钢板宽度为3740，对应钢管规格为Φ 1219*27.5mm,连铸坯厚度为400mm，拉速0.80m/min，冶炼时采用动态轻压下技术，铸坯偏析为C类0.5，其化学成分如表1所示。板坯加热温度为1150°C，加热时间430min ;粗轧阶段开轧温度为1020°C，终轧温度为1000°C，粗轧展宽后纵轧总压下率为61.4%，且末三道次单道次压下率为18%-22% ；精轧阶段开轧温度为830°C，终轧温度为798°C，该阶段钢板总压下率为67% ;弛豫相变控制阶段，钢板以1-2。。/s的速度，由798°C缓慢冷却到720°C，待温72s，再以19.8°C /s的冷却速度快速冷却到340°C。钢板横向性能如表2所示，钢板纵向性能如表3所示。
[0041]该工艺下生产的钢板，采用JCOE成型工艺制管时，扩径率为0.65%，钢管的横向性能如表5所示，钢管时效前纵向拉伸性能如表6所示，钢管时效后纵向拉伸性能如表7所
/Jn ο
[0042]实施例3
[0043]钢板厚度为23.7mm,钢板宽度为3745，对应钢管规格为Φ 1219*23.7mm,连铸坯厚度为350mm，拉速0.85m/min，冶炼时采用动态轻压下技术，铸坯偏析为C类0.5，其化学成分如表1所示。板坯加热温度为1170°C，加热时间340min ;粗轧阶段开轧温度为1030°C，终轧温度为1017°C，粗轧展宽后纵轧总压下率为64.2%，且末三道次单道次压下率为18%-24% ；精轧阶段开轧温度为840°C，终轧温度为803°C，该阶段钢板总压下率为70% ;弛豫相变控制阶段，钢板以1-2。。/s的速度，由803°C缓慢冷却到733°C，待温39s，再以23.7V /s的冷却速度快速冷却到320°C。钢板横向性能如表2所示，钢板纵向性能如表3所示。 [0044]该工艺下生产的钢板，采用JCOE成型工艺制管时，扩径率为0.75%，钢管的横向性能如表5所示，钢管时效前纵向拉伸性能如表6所示，钢管时效后纵向拉伸性能如表7所
/Jn ο
[0045]实施例4
[0046]钢板厚度为22.2mm,钢板宽度为3750，对应钢管规格为Φ 1219*22.2mm,连铸坯厚度为300mm，拉速0.85m/min，冶炼时采用动态轻压下技术，铸坯偏析为C类0.5，其化学成分如表1所示。板坯加热温度为1180°C，加热时间290min ;粗轧阶段开轧温度为1033°C，终轧温度为1027°C，粗轧展宽后纵轧总压下率为64.6%，且末三道次单道次压下率为18%-26% ；精轧阶段开轧温度为850°C，终轧温度为817°C，该阶段钢板总压下率为71% ;弛豫相变控制阶段，钢板以1-2。。/s的速度，由817°C缓慢冷却到727°C，待温56s，再以24.3V /s的冷却速度快速冷却到420°C。钢板横向性能如表2所示，钢板纵向性能如表3所示。
[0047]该工艺下生产的钢板，采用JCOE成型工艺制管时，扩径率为0.80%，钢管的横向性能如表5所示，钢管时效前纵向拉伸性能如表6所示，钢管时效后纵向拉伸性能如表7所
/Jn ο
[0048]表1实验钢钢坯化学成分(重量，%)
[0049]
实施例 |c Isi [Mn Ip Is [Alt [Nb [Ti [Ni [Cr [Cu Im0 In Ih实施例~T 0.053 07Τ9~ 1.66 0θ09~ 0.0015 0.035 0.031 0.013 0.18 0.18 0.14 0.17 0.0033 0.00011实施例0.044 02 1.72 07008 0.0016 0.026 0.044 0.012 0.26 0.14 0.21 0.21 0.0039 0.00012实施例0.059 0Τ7 1.63 --? 0.0015 0.030 0.035 0.015 0.17 0.21 0.14 0.11 0.0041 0.00013实施例 4|θ.065 |θ.18 |?.62 |θ.012 |θ.0015 |θ.030 |θ.033 |θ.015 |θ.20 |θ.24 |θ.16 |/ |θ.0047 |θ.00012
[0050]表2实验钢板横向性能
[0051]
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jgfeW 4τ I 4:; 1- jZf Zj.?3 I C4j.；j ...1 S..::.j I[0052]表3实验钢板纵向拉伸性能
[0053]
【权利要求】
1.一种低温大壁厚X80HD大变形管线钢，其特征在于:化学成分的质量百分比含量为:0.04% ≤ C ≤ 0.09%, Si ( 0.35%, 1.5% ≤ Mn ≤ 1.85%, P ≤ 0.012%, S ≤ 0.004%,0.02% ≤ Nb ≤ 0.05%, 0.008% ≤ Ti ≤ 0.025%, 0.10% ≤ Ni ≤ 0.50%, 0.10% ^ Cr ^ 0.45%,0.10% ≤ Cu ≤ 0.30%, 0.10% ≤ Mo ≤ 0.35%, 0.020% ( Alt ( 0.070%, B ≤ 0.0005%,Ca ( 0.0050%,余量为Fe和不可避免的杂质；其中0.15%≤ CEpcm ( 0.22%，0.37% ^ CE n ff ^ 0.45% ；<img/
2.—种权利要求1所述的低温大壁厚X80HD大变形管线钢的生产方法，包括转炉冶炼、炉外精炼、板坯连铸、板坯再加热、控制轧制、弛豫相变控制、快速冷却；其特征在于:在工艺中控制的技术参数如下: (1)坯形设计:生产钢板的总压缩比≤ 10，并保证奥氏体再结晶区总压下率≤ 70%，奥氏体未再结晶区总压下率≤ 65%，连铸坯拉速为0.80~0.90m/min，连铸坯厚度为300~400mm ; (2)铸坯质量控制:连铸坯中心偏析<(:类1.54、8、(:、0类非金属夹杂物均<2.0级； (3)铸坯加热制度:铸坯加热温度为1150-1190°C，加热时间为380min-450min； (4)轧制工艺:轧制过程分粗轧和精轧两阶段； 粗轧阶段，即在奥氏体再结晶区轧制，轧制过程温度区间为980~1080°C，钢坯展宽后纵轧阶段总压下率> 60%，单道次压下率> 15%，且粗轧末三道次的单道次压下率> 18%，以保证钢坯厚度方向变形均匀，表面和心部奥氏体能充分细化；粗轧结束后，钢坯进行空冷待温，中间坯待温厚为成品钢板厚度的3~4倍； 精轧阶段，即在奥氏体未再结晶区轧制，开轧温度为850~920°C，终止轧制温度为780~830°C，此阶段钢坯总压下率≤65%，制成厚度为20~30mm钢板； (5)弛豫相变控制:钢坯经粗轧和精轧两阶段轧制后，再进行弛豫相变控制；此阶段，采用空冷方式，精准控制钢板待温时间30-100S，使钢板温度达到Ar3以下30~60°C，进行铁素体相变； (6)水冷工艺:钢板进行弛豫相变控制后，进入水冷系统，以15~30°C/s的速度冷却到300~450°C，再空冷到室温； (7)制管工艺:扩径率应控制0.50%-0.85%。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，钢板组织为铁素体+贝氏体+少量的M/A，其中铁素体含量在60%~85%，贝氏体和Μ/A含量在15%~40%。
4.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，钢板横向屈服强度Rt0.5为500MPa~590MPa，抗拉强度为650MPa~790MPa，屈强比Rt0.5/Rm ( 0.80，-25°C落锤剪切面积单值≤ 80%，平均值≤ 85%，落锤FATT85dwtt小于_40°C，_25°C夏比冲击功单值≤180J，平均值≤ 250J, _25°C夏比冲剪切面积单值≤ 80%，平均值≤ 90%，冲击FATT50CVN小于-60°C ；钢板纵向屈服强度Rt0.5为460MPa~530MPa，抗拉强度为650MPa~790MPa，屈强比Rt0.5/Rm ( 0.80，均匀延伸率≥10%, Rt0.4/Rt0.8 ≤ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ≤ 0.97 ；Rtl.5/Rm < 0.95。
5.根据权利要求2所述的方法，其特征在于:该管线钢板在制管时，钢管扩径率控制在.0.5%~0.85%，钢管横向屈服强度Rt0.5为550MPa~690MPa，抗拉强度为Rm为625MPa~.825MPa，屈强比Rt0.5/Rm≤0.90，_15°C落锤剪切面积单值≥80%，平均值≥85%, -15°C夏比冲击功单值≥140J，平均值≥250J, _15°C夏比冲剪切面积单值≥80%，平均值≥90% ；钢管纵向时效前屈服强度Rt0.5为510MPa~630MPa，抗拉强度为625MPa~825MPa，屈强比 Rt0.5/Rm ≤ 0.85，均匀延伸率≥ 7%, Rt0.4/Rt0.8 ≤ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ^ 0.97 ；Rtl.5/Rm ( 0.95 ;钢管纵向样200°C保温5min后时效处理的屈服强度Rt0.5为510MPa~.630MPa，抗拉强度为625MPa~825MPa，屈强比Rt0.5/Rm ( 0.85，均匀延伸率≥7%, Rt0.4/Rt0.8 ^ 0.93 ；Rt0.8/Rtl.5 ^ 0.97 ；Rtl.5/Rm ^ 0.95。
【文档编号】C22C38/50GK103627980SQ201310603645
【公开日】2014年3月12日 申请日期:2013年11月25日 优先权日:2013年11月25日
【发明者】查春和, 李少坡, 李家鼎, 丁文华, 李群, 姜中行, 张国栋, 谌铁强, 郝宁, 陈霞, 李永东, 许晓东, 白学军, 麻庆申 申请人:首钢总公司