本发明涉及耐磨钢球技术领域，尤其涉及一种耐腐蚀抗冲击耐磨钢球及其制备方法。
背景技术：
随着国内外矿土、建筑、冶金、化工、电厂、水泥等行业的迅速发展，对耐磨钢球的需求量越来越大，耐磨钢球的工作环境也越来越恶劣，普通钢球的抗冲击性、耐磨性和耐腐蚀性已经不能满足上述行业对耐磨钢球的要求，因此需要提供一种新的耐腐蚀抗冲击耐磨钢球。
技术实现要素：
基于背景技术存在的技术问题，本发明提出了一种耐腐蚀抗冲击耐磨钢球及其制备方法，本发明耐腐蚀性能好，抗冲击性能好，耐磨性高。
本发明提出的一种耐腐蚀抗冲击耐磨钢球，其各组分的重量百分比如下：C：0.7-0.75％；Cr：11-13％；Si：1-1.2％；Mn：1.5-1.6％；B：0.05-0.06％；Ni：1-2％；Y：2.1-2.15％；Ti：0.04-0.06％；Cu：0.03-0.05％；Co：0.01-0.03％；Zr：0.3-0.4％；Nb：0.03-0.04％；P≤0.012％；S≤0.002％；余料为Fe。
优选地，其各组分的重量百分比如下：C：0.72-0.74％；Cr：11.5-12.5％；Si：1.05-1.15％；Mn：1.52-1.58％；B：0.053-0.057％；Ni：1.3-1.7％；Y：2.12-2.14％；Ti：0.045-0.055％；Cu：0.035-0.045％；Co：0.015-0.025％；Zr：0.32-0.38％；Nb：0.033-0.037％；P≤0.012％；S≤0.0018％；余料为Fe。
优选地，其各组分的重量百分比如下：C：0.73％；Cr：12％；Si：1.1％；Mn：1.55％；B：0.055％；Ni：1.5％；Y：2.13％；Ti：0.05％；Cu：0.04％；Co：0.02％；Zr：0.35％；Nb：0.035％；P≤0.012％；S≤0.0015％；余料为Fe。
本发明还提出了上述耐腐蚀抗冲击耐磨钢球的制备方法，包括如下步骤：将废钢熔化后，检验，调整成分，进行粗炼，精炼，出炉浇铸得到成分满足上述范围的铸件；将铸件升温至轧制温度T轧制，保温2-4h，进行轧制，冷却至室温得到中间钢球；将中间钢球升温至淬火温度T淬火，保温20-40min，淬火，调节温度至回火温度330-370℃，保温1-2h，空冷至室温得到耐腐蚀抗冲击耐磨钢球，其中，T轧制＝30×WC/WNb+14×WY/WB，T淬火＝278×WC+235×WY+373×WZr，WC为碳元素在耐腐蚀抗冲击耐磨钢球中的重量百分比值，重量百分比值为0.7-0.75，WNb为铌元素在耐腐蚀抗冲击耐磨钢球中的重量百分比值，重量百分比值为0.03-0.04，WY为钇元素在耐腐蚀抗冲击耐磨钢球中的重量百分比值，重量百分比值为2.1-2.15，WB为硼元素在耐腐蚀抗冲击耐磨钢球中的重量百分比值，重量百分比值为0.05-0.06，WZr为锆元素在耐腐蚀抗冲击耐磨钢球中的重量百分比值，重量百分比值为0.3-0.4。
优选地，轧制压缩比≥6。
优选地，轧制结束时，中间钢球的温度为850-950℃。
优选地，以6-10℃/s的速度冷却至室温得到中间钢球。
优选地，用温度为40-60℃的水淬火10-15s。
上述“重量百分比值”为根据耐腐蚀抗冲击耐磨钢球中各组分的重量百分比得到的，不考虑其重量百分数的单位，仅为各组分的重量百分比值。
上述“水”均为去离子水。
本发明通过C、Nb、Y、B、Zr之间的含量关系，确定了轧制温度T轧制和淬火温度T淬火，当温度为T轧制时，C、Nb、Y、B相互配合，在奥氏体化时，促进晶粒细化，使得晶粒尺寸均一，分布均匀，从而大大增加本发明的冲击韧性，进而大大增加本发明的抗冲击性能，四者相互配合还可以净化合金熔体，改善合金中原子之间的错配度，从而大大增加本发明的耐腐蚀性能；当温度为T淬火时，C、Y、Zr相互配合，可以增加钢球的淬透性、保持奥氏体的稳定性、抑制晶体的重新析出和分布，保持钢球内部结构的均一性，从而进一步增加本发明的抗冲击性能和耐腐蚀性能；在回火时，C、Cr、Nb、Si相互配合，可以提高本发明的回火稳定性，防止钢球的晶粒粗化，提高钢球的强度和冲击韧性，进一步增加本发明的抗冲击性能；Mn、Cr、Ni、Nb、Ti、Co相互配合可以进一步增加本发明的硬度和耐磨性；Cr、Cu相互配合，可以进一步增加本发明的耐腐蚀性能；控制P、S的含量在较低水平，可以抑制本发明综合性能的过渡恶化；上述各元素相互配合，按照合适制备工艺，可以使得本发明内部的结构均匀分布，从而增加本发明的耐腐蚀性、抗冲击性和耐磨性。
具体实施方式
下面，通过具体实施例对本发明的技术方案进行详细说明。
实施例1
一种耐腐蚀抗冲击耐磨钢球，其各组分的重量百分比如下：C：0.7％；Cr：13％；Si：1％；Mn：1.6％；B：0.05％；Ni：2％；Y：2.1％；Ti：0.06％；Cu：0.03％；Co：0.03％；Zr：0.3％；Nb：0.04％；P：0.012％；S：0.002％；余料为Fe。
上述耐腐蚀抗冲击耐磨钢球的制备方法，包括如下步骤：将废钢熔化后，检验，调整成分，进行粗炼，精炼，出炉浇铸得到成分满足上述范围的铸件；将铸件升温至1015℃为轧制温度T轧制，保温2h，进行轧制，以10℃/s的速度冷却至室温得到中间钢球，其中，轧制压缩比为6，轧制结束时，中间钢球的温度为850℃；将中间钢球升温至800℃为淬火温度T淬火，保温40min，用温度为40℃的水淬火15s，调节温度至回火温度330℃，保温2h，空冷至室温得到耐腐蚀抗冲击耐磨钢球。
实施例2
一种耐腐蚀抗冲击耐磨钢球，其各组分的重量百分比如下：C：0.75％；Cr：11％；Si：1.2％；Mn：1.5％；B：0.06％；Ni：1％；Y：2.15％；Ti：0.04％；Cu：0.05％；Co：0.01％；Zr：0.4％；Nb：0.03％；P：0.012％；S：0.0019％；余料为Fe。
上述耐腐蚀抗冲击耐磨钢球的制备方法，包括如下步骤：将废钢熔化后，检验，调整成分，进行粗炼，精炼，出炉浇铸得到成分满足上述范围的铸件；将铸件升温至1064℃为轧制温度T轧制，保温4h，进行轧制，以6℃/s的速度冷却至室温得到中间钢球，其中，轧制压缩比为6.1，轧制结束时，中间钢球的温度为950℃；将中间钢球升温至863℃为淬火温度T淬火，保温20min，用温度为60℃的水淬火10s，调节温度至回火温度370℃，保温1h，空冷至室温得到耐腐蚀抗冲击耐磨钢球。
实施例3
一种耐腐蚀抗冲击耐磨钢球，其各组分的重量百分比如下：C：0.72％；Cr：12.5％；Si：1.05％；Mn：1.58％；B：0.053％；Ni：1.7％；Y：2.12％；Ti：0.055％；Cu：0.035％；Co：0.025％；Zr：0.32％；Nb：0.037％；P：0.0115％；S：0.0018％；余料为Fe。
上述耐腐蚀抗冲击耐磨钢球的制备方法，包括如下步骤：将废钢熔化后，检验，调整成分，进行粗炼，精炼，出炉浇铸得到成分满足上述范围的铸件；将铸件升温至1035℃为轧制温度T轧制，保温2.5h，进行轧制，以9℃/s的速度冷却至室温得到中间钢球，其中，轧制压缩比为6.2，轧制结束时，中间钢球的温度为880℃；将中间钢球升温至818℃为淬火温度T淬火，保温35min，用温度为45℃的水淬火14s，调节温度至回火温度340℃，保温1.8h，空冷至室温得到耐腐蚀抗冲击耐磨钢球。
实施例4
一种耐腐蚀抗冲击耐磨钢球，其各组分的重量百分比如下：C：0.74％；Cr：11.5％；Si：1.15％；Mn：1.52％；B：0.057％；Ni：1.3％；Y：2.14％；Ti：0.045％；Cu：0.045％；Co：0.015％；Zr：0.38％；Nb：0.033％；P：0.0115％；S：0.0016％；余料为Fe。
上述耐腐蚀抗冲击耐磨钢球的制备方法，包括如下步骤：将废钢熔化后，检验，调整成分，进行粗炼，精炼，出炉浇铸得到成分满足上述范围的铸件；将铸件升温至1054℃为轧制温度T轧制，保温3.5h，进行轧制，以7℃/s的速度冷却至室温得到中间钢球，其中，轧制压缩比为6.1，轧制结束时，中间钢球的温度为920℃；将中间钢球升温至850℃为淬火温度T淬火，保温25min，用温度为55℃的水淬火12s，调节温度至回火温度360℃，保温1.2h，空冷至室温得到耐腐蚀抗冲击耐磨钢球。
实施例5
一种耐腐蚀抗冲击耐磨钢球，其各组分的重量百分比如下：C：0.73％；Cr：12％；Si：1.1％；Mn：1.55％；B：0.055％；Ni：1.5％；Y：2.13％；Ti：0.05％；Cu：0.04％；Co：0.02％；Zr：0.35％；Nb：0.035％；P：0.011％；S：0.0015％；余料为Fe。
上述耐腐蚀抗冲击耐磨钢球的制备方法，包括如下步骤：将废钢熔化后，检验，调整成分，进行粗炼，精炼，出炉浇铸得到成分满足上述范围的铸件；将铸件升温至1045℃为轧制温度T轧制，保温3h，进行轧制，以8℃/s的速度冷却至室温得到中间钢球，其中，轧制压缩比为6，轧制结束时，中间钢球的温度为900℃；将中间钢球升温至834℃为淬火温度T淬火，保温30min，用温度为50℃的水淬火13s，调节温度至回火温度350℃，保温1.5h，空冷至室温得到耐腐蚀抗冲击耐磨钢球。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。