时的冷却速度如表2中所记载。然后，向与 第一热处理工序中使用的加热炉不同的其它的加热炉装入管坯，将管坯加热至780°C，将管 坯在780°C保持60分钟。通过以上的工序，制造高Cr钢管。
[0121] 对于制造条件2而言，如表2和图3所示，作为第一热处理条件，使用加热炉将管 坯在780°C保持60分钟。然后，将管坯自加热炉抽出，以表2所示的冷却速度冷却至室温 (25°C )。也就是说，对于制造条件2而言，热处理工序仅实施一次。
[0122] 对于制造条件3-1而言，如表2和图4所示，在处于本发明的范围内的制造条件下 实施。具体而言，作为第一热处理工序，将管坯装入到加热炉，加热到920°C。然后，将管坯 在920°C保持10分钟。接着，将管坯自第一加热炉抽出，在炉外将管坯温度维持于高于Ms点 的温度（435°C以上）。此时的冷却速度为120°C /分钟。不将第一热处理工序后的管坯温 度降低到Ms点以下，而将管坯装入到第二加热炉。在第二加热炉中，将管坯加热至780°C， 将管坯在780°C保持60分钟。通过以上的工序，制造高Cr钢管。
[0123] 对于制造条件3-2而言，与制造条件3-1相比，仅冷却速度不同。具体而言，制造 条件3-2时的冷却速度为20°C/分钟。其它的条件与制造条件3-1相同。对于制造条件 3-3而言，与制造条件3-U3-2相比，仅冷却速度不同。具体而言，制造条件3-3时的冷却速 度为90°C /分钟。其它的条件与制造条件3-U3-2相同。
[0124] 对于制造条件4而言，如表2和图5所示，与制造条件3-1相比，仅冷却条件不同。 具体而言，对于制造条件4而言，在第一热处理工序结束之后，将管坯冷却至150°C以下。冷 却条件以外的条件（第一及第二热处理条件）与制造条件3-1相同。
[0125] 对于制造条件5而言，如表2和图6所示，与制造条件3-1相比，第一热处理工序 中的热处理温度低、为850°C，第一热处理工序结束后的管坯冷却速度为140°C /分钟。其 它的条件与制造条件3-1相同。
[0126] 对于制造条件6而言，如表2和图7所示，与制造条件5相比，仅冷却条件不同。具 体而言，对于制造条件6而言，在第一热处理工序结束之后，将管坯冷却至150°C以下。冷却 条件以外的条件（第一及第二热处理工序）与制造条件5相同。
[0127] 对于试验编号1~13的管坯，在表2所示的制造条件下实施热处理，制造高Cr钢 管。
[0128] [维氏试验]
[0129] 在各试验编号的高Cr钢管的横断面中，选择壁厚中心的任意点。对于各测定点， 实施基于JIS Z2244(2009)的维氏硬度试验。此时，试验力为lOkgf。三个测定点得到的值 的平均定义为该试验编号的高Cr钢管的硬度（HV)。
[0130] [试验结果]
[0131] 表3示出各试验编号的高Cr钢管的硬度（HV)。图8图示出表3中的试验编号1~ 7 (利用钢A的试验编号）的结果，图9图示出表3中的试验编号8~13 (利用钢B的试验 编号）的结果。
[0132] [表 3]
[0133] 表 3
[0134]
[0135] 参照表3、图8和图9可知，试验编号1~3、8及9的钢的化学组成处于本发明的 范围内。进而利用制造条件3-1、3-2、3-3及5制造，因此第一温度和第二温度都处于本发明 的范围内。进而，管坯由第一热处理工序过渡到第二热处理工序期间中的管坯温度（冷却 停止温度）高于Ms点。因此，在任意一种试验编号中，维氏硬度低、为190HV以下。另外， 在任意一种试验编号中，第一温度不会过高，因此形成于第二热处理工序后的高Cr钢管的 表面的氧化皮量少。
[0136] 进而，试验编号2的高Cr钢管在制造条件3-2下制造，因此第一热处理工序后的 管坯的冷却速度为90°C/分钟以下。因此，与使用了相同的钢A的其它的本发明例（试验 编号1及3)相比，维氏硬度HV进一步低。同样地，试验编号8的高Cr钢管在制造条件3-3 下制造，因此第一热处理工序后的管坯的冷却速度为90°C /分钟以下。因此，与使用了相同 的钢B的其它的本发明例（试验编号9)相比，维氏硬度HV进一步低。
[0137] 另一方面，试验编号4及5的高Cr钢管在制造条件4及6下分别制造。因此，虽 然第一热处理温度及第二热处理温度处于本发明的范围内，但是冷却停止温度为Ms点以 下（150°C以下）。因此，维氏硬度高、超过190HV。管坯温度过低，因此认为在第一热处理工 序之后，在管坯形成了马氏体。
[0138] 试验编号6的高Cr钢管在制造条件1下制造。冷却停止温度为Ms点以下（25°C )， 因此维氏硬度高于190HV。进而，第一温度过高、为1060°C，因此与本发明例（试验编号1~ 3)相比，形成于高Cr钢管的表面的氧化皮量多。
[0139] 试验编号7的高Cr钢管在制造条件2下制造。仅实施单纯退火处理（A"点以下 时的热处理），因此维氏硬度超过190HV。
[0140] 参照表3和图9可知，试验编号10的高Cr钢管使用钢B在制造条件4下制造，试 验编号11在制造条件6下制造。因此，这些试验编号的维氏硬度高、超过190HV。
[0141] 试验编号12的高Cr钢管在制造条件1下制造，因此维氏硬度超过190HV，氧化皮 量也多。
[0142] 试验编号13的高Cr钢管在制造条件2下制造，因此维氏硬度超过190HV。
[0143] 以上对本发明的实施方式进行了说明，但是上述实施方式不过是用于实施本发明 的例示。由此，本发明不被上述实施方式所限定，在不脱离其宗旨的范围内能够将上述实施 方式适当变形来实施。
【主权项】
1. 一种高Cr钢管的制造方法，其具备下述工序：准备将钢坯热加工后冷却而得到的管 坯的工序，所述钢坯按质量％计，含有C:0· 05~0· 15%、Si:0· 02~0· 70%、Μη:0· 10~ 1. 0%、Ρ:0· 025% 以下、S:0· 010% 以下、Cr:8· 0 ~10%、Mo:0· 15 ~1. 25%、V:0· 08 ~ 0· 35%、Nb:0· 02 ~0· 12%、A1 :0· 05% 以下、N:0· 01 ~0· 10%、W:0 ~2. 50%、B:0 ~ 0· 01%、Ti:0~0· 1%、Ni:0~0· 8%、Ca和/或Mg的总计：0~0· 01%，剩余部分由Fe 和杂质组成； 在高于Αα点且950°C以下的第一温度保持所述管坯温度的第一热处理工序；和 所述第一热处理工序之后，不将所述管坯温度降低到Ms点以下的温度，而接着在AC1点 以下的第二温度保持所述管坯温度的第二热处理工序。2. 根据权利要求1所述的制造方法，其中，所述第二温度为700°C以上。3. 根据权利要求1或2所述的制造方法，其中，所述化学组成中，N:不足0. 05%。4. 根据权利要求1~3中任一项所述的制造方法，其中，所述第一热处理工序之后、直 至开始所述第二热处理工序为止的所述管坯的冷却速度为90°C/分钟以下。5. 根据权利要求1~4中任一项所述的制造方法，其中，所述第一热处理工序在第一热 处理炉实施、 所述第二热处理工序在与所述第一热处理炉不同的第二热处理炉实施， 所述制造方法还具备将所述管坯自所述第一热处理炉抽出的工序、和 将所述抽出的管坯装入到所述第二热处理炉的工序。6. 根据权利要求5所述的制造方法，其中，所述抽出的工序中，将所述管坯温度降低至 高于Ms点且低于所述第二温度的温度。
【专利摘要】提供能够制造低硬度的高Cr钢管的制造方法，从而后工序中实施的扩管或伸管之类的加工变得容易。本发明提供的高Cr钢管的制造方法，其具备下述工序：准备将钢坯热加工后冷却而得到的管坯的工序，所述钢坯按质量％计，含有C：0.05～0.15％、Si：0.02～0.70％、Mn：0.10～1.0％、P：0.025％以下、S：0.010％以下、Cr：8.0～10％、Mo：0.15～1.25％、V：0.08～0.35％、Nb：0.02～0.12％、Al：0.05％以下、N：0.01～0.10％、W：0～2.50％、B：0～0.01％、Ti：0～0.1％、Ni：0～0.8％、Ca和/或Mg的总计：0～0.01％，剩余部分由Fe和杂质组成；在高于AC1点且950℃以下的第一温度保持管坯温度的第一热处理工序；和第一热处理工序之后，不将管坯温度降低到Ms点以下的温度，而接着在AC1点以下的第二温度保持管坯温度的第二热处理工序。
【IPC分类】C21D9/08, C22C38/54, C22C38/00
【公开号】CN105324495
【申请号】CN201480029799
【发明人】中岛崇, 内田阳介
【申请人】新日铁住金株式会社
【公开日】2016年2月10日
【申请日】2014年6月26日
【公告号】WO2015005119A1