热泵装置的制作方法

本发明涉及采用全球变暖系数(GWP，Global Warming Potential)比R410A小的制冷剂的空调装置。

背景技术：

以往，人们使用如下的空调装置，其通过使用作为HFC类制冷剂的R410A的热泵循环来进行工作。但是，近年来，全球变暖的环境问题严峻化，全球变暖系数比R410A低的制冷剂正在进行开发。作为GWP值比R410A(GWP值2000)低的制冷剂，有HFC32(二氟甲烷)、HFO－1234yf(2，3，3，3－四氟丙烷)、HFO－1123(1，1，2－三氟乙烯)等。

此外，HFO是氢氟烯烃，HFC是氢氟烃。

尤其是，HFO－1123(100年GWP值为0.3)的GWP值比HFC32(100年GWP值为675)和HFO－1234yf(100年GWP值为4)小，从全球变暖问题的观点出发，正在研究开发采用HFO－1123的空调装置。

在先技术文献

专利文献

专利文献1:WO2012/157764A1

技术实现要素：

发明要解决的课题

但是，HFO－1123存在一旦发生分解反应则该分解反应连锁地发生的情况。为了应对因连锁的分解反应而造成的制冷剂配管内的压力上升，需要增大配管的外径来降低配管内的压力。但是，如果增大制冷剂配管的外径，则存在制冷剂配管的成本上升的问题。

本发明目的在于廉价地提供采用HFO－1123的空调装置。

用于解决课题的手段

本发明是一种热泵装置，制冷剂在室内机和室外机之间循环，所述热泵装置的特征在于，

所述制冷剂是HFO－1123与HFO－1123以外的HFC类制冷剂混合的混合制冷剂，

所述室外机的制冷能力(kW)是2.2kW以上9.5kW以下，

连接所述室内机和所述室外机的气体管的外径φ(mm)以及所述室外机的制冷能力(kW)满足以下式1的关系式，所述式1是：

1.00≦气体管的外径φ(mm)/所述室外机的制冷能力(kW)≦5.77，

连接所述室内机和所述室外机的液体管的外径φ(mm)以及所述室外机的制冷能力(kW)满足以下式2的关系式，所述式2是：

0.67≦液体管的外径φ(mm)/所述室外机的制冷能力(kW)≦5.77。

本发明是一种热泵装置，制冷剂在多个室内机和室外机之间循环，所述热泵装置的特征在于，

所述制冷剂是HFO－1123与HFO－1123以外的HFC类制冷剂混合的混合制冷剂，

所述室外机的制冷能力(kW)是10kW以上且小于40kW，

连接所述多个室内机和所述室外机的主管气体管的外径φ(mm)以及所述室外机的制冷能力(kW)满足以下式1的关系式，所述式1是：

0.40≦主管气体管的外径φ(mm)/所述室外机的制冷能力(kW)≦3.49，

连接所述多个室内机和所述室外机的主管液体管的外径φ(mm)以及所述室外机的制冷能力(kW)满足以下式2的关系式，所述式2是：

0.16≦主管液体管的外径φ(mm)/所述室外机的制冷能力(kW)≦1.91。

本发明是一种热泵装置，制冷剂在多个室内机和至少两台室外机之间循环，所述热泵装置的特征在于，

所述制冷剂是HFO－1123与HFO－1123以外的HFC类制冷剂混合的混合制冷剂，

所述至少两台室外机的制冷能力(kW)的合计值是40kW以上且小于70kW，

连接所述多个室内机和所述至少两台室外机的主管气体管的外径φ(mm)以及所述室外机的制冷能力(kW)满足以下式1的关系式，所述式1是：

0.32≦主管气体管的外径φ(mm)/所述室外机的制冷能力(kW)≦1.11，

连接所述多个室内机和所述至少两台室外机的主管液体管的外径φ(mm)以及所述室外机的制冷能力(kW)满足以下式2的关系式，所述式2是：

0.14≦主管液体管的外径φ(mm)/所述室外机的制冷能力(kW)≦0.56。

本发明是一种热泵装置，制冷剂在多个室内机和至少三台室外机之间循环，所述热泵装置的特征在于，

所述制冷剂是HFO－1123与HFO－1123以外的HFC类制冷剂混合的混合制冷剂，

所述至少三台室外机的制冷能力(kW)的合计值是70kW以上且小于100kW，

连接所述多个室内机和所述至少三台室外机的主管气体管的外径φ(mm)以及所述室外机的制冷能力(kW)满足以下式1的关系式，所述式1是：

0.25≦主管气体管的外径φ(mm)/所述室外机的制冷能力(kW)≦0.73，

连接所述多个室内机和所述至少三台室外机的液体管的外径φ(mm)以及所述室外机的制冷能力(kW)满足以下式2的关系式，所述式2是：

0.13≦液体管的外径φ(mm)/所述室外机的制冷能力(kW)≦0.36。

发明的效果

本发明通过使用与室外机的制冷能力相应的气体管和液体管，从而能够廉价地提供利用HFO－1123的空调装置。

附图说明

图1是实施方式1的热泵装置100的制冷剂回路图。

图2是HFO－1123的分解反应的化学式。

图3是表示实施方式1的热泵装置100能够使用的气体管和液体管与制冷能力的关系的图。

图4是表示实施方式1的热泵装置100的气体管和液体管的外径φ(mm)/制冷能力(kW)的关系的图。

图5是实施方式2的热泵装置200的制冷剂回路图。

图6是表示实施方式2的热泵装置200能够使用的气体管和液体管与制冷能力的关系的图。

图7是表示实施方式2的热泵装置200的气体管和液体管的外径φ(mm)/制冷能力(kW)的关系的图。

图8是实施方式3的热泵装置300的制冷剂回路图。

图9是表示实施方式3的热泵装置300能够使用的气体管和液体管与制冷能力的关系的图。

图10是表示实施方式3的热泵装置300的气体管和液体管的外径φ(mm)/制冷能力(kW)的关系的图。

图11是表示实施方式3的热泵装置的另外的形态能够使用的气体管和液体管与制冷能力的关系的图。

图12是表示实施方式3的热泵装置的另外的形态的气体管和液体管的外径φ(mm)/制冷能力(kW)的关系的图。

具体实施方式

在本发明(实施方式1～3)中，HFC(氢氟烃)类制冷剂是指在分子结构中含有氟(F)而不含有氯(Cl)的碳氢化合物。HFO(氢氟烯烃)类制冷剂是指在分子结构中含有氟而不含有氯、并且在碳与碳之间具有一个双键的碳氢化合物。HFO类制冷剂包含在HFC类制冷剂中。

实施方式1.

图1是表示本实施方式1的热泵装置100的制冷剂回路的图。根据图1来说明热泵装置100的制冷剂回路。

(热泵装置100的制冷剂回路)

热泵装置100是能够进行制冷运转和制热运转的切换的空调装置。

热泵装置100具有室外机10和室内机20。室外机10配置在室外，室内机20配置在作为空调对象的室内。室外机10具有储液器11、压缩机12、四通阀13、室外换热器14、气体管连接部16和液体管连接部17。室内机20具有室内换热器21、气体管连接部22和液体管连接部23。室外机10和室内机20由气体管30和液体管40连接。气体管30与气体管连接部16以及气体管连接部22连接，液体管40与液体管连接部17以及液体管连接部23连接。

在储液器11内积存着液体制冷剂和气体制冷剂，气体制冷剂被吸入压缩机12。压缩机12将吸入的高温低压的气体制冷剂压缩，排出高温高压的气体制冷剂。

通过切换四通阀13从而能够改变制冷剂的流路，能够对制冷运转和制热运转进行切换。

此外，在本实施方式1中，说明了具有储液器11的热泵装置100，但储液器11不是必要的结构。

(制热运转时的制冷剂的流动)

首先，说明制热运转时的制冷剂的流动。从压缩机12排出的高温高压的气体制冷剂向四通阀13流动。高温高压的气体制冷剂从四通阀13通过气体管连接部16、气体管30和气体管连接部22向室内换热器21流动。高温高压的气体制冷剂在室内换热器21中与室内空气进行热交换，成为低温高压的液体制冷剂。从室内换热器21出来的低温高压的液体制冷剂通过液体管连接部23、液体管40和液体管连接部17向膨胀阀15流动。低温高压的液体制冷剂在膨胀阀15中成为被减压的低温低压的气液两相制冷剂。从膨胀阀15出来的低温低压的气液两相制冷剂向室外换热器14流动。低温低压的气液两相制冷剂在室外换热器14中与室外空气进行热交换，成为高温低压的气体制冷剂。从室外换热器14出来的高温低压的气体制冷剂通过四通阀13流入储液器11。

(制冷运转时的制冷剂的流动)

接下来，说明制冷运转时的制冷剂的流动。从压缩机12排出的高温高压的气体制冷剂向四通阀13流动，并从四通阀13向室外换热器14流动。高温高压的气体制冷剂在室外换热器14与室外空气进行热交换而成为低温高压的液体制冷剂。从室外换热器14出来的低温高压的液体制冷剂向膨胀阀15流动。低温高压的液体制冷剂在膨胀阀15中被减压，成为低温低压的气液两相制冷剂。从膨胀阀15出来的低温低压的气液两相制冷剂通过液体管连接部17、液体管40和液体管连接部23向室内换热器21流动。低温低压的气液两相制冷剂在室内换热器21中与室内空气进行热交换而成为高温低压的气体制冷剂。从室内换热器21出来的高温低压的气体制冷剂通过气体管连接部22、气体管30和气体管连接部16，通过四通阀13而流入储液器11。

在制热运转时，高温高压的气体制冷剂通过气体管30，在制冷运转时，高温低压的气体制冷剂通过气体管30。

在制热运转时，低温高压的液体制冷剂通过液体管40，在制冷运转时，低温低压的气液两相制冷剂通过液体管40。

(关于制冷剂)

这里，对本发明(实施方式1～3)中使用的制冷剂进行说明。在本发明中，使用HFO－1123作为在热泵装置中循环的制冷剂。

HFO－1123的100年GWP值为0.4，与R410A、HFC32等相比，该值非常小，从防止全球变暖的观点出发，HFO－1123是优选的。但是，当在热泵装置中使用HFO－1123时，存在HFO－1123发生分解反应的情况，需要对因其分解反应而造成的问题加以应对。

图2表示HFO－1123的分解反应的反应式。在该分解反应是从1mol的HFO－1123生成1/2mol的四氟化碳(CF₄)、2/3mol的碳(C)和1mol的氟化氢(HF)的生成物的歧化反应。并且，该分解反应是从1mol的HFO－1123产生约45kcal的热量的放热反应。

在使用高纯度的HFO－1123的情况下，存在HFO－1123的分解反应一旦发生则分解反应连锁地发生的情况。因此，如果发生HFO－1123的分解反应，则存在制冷剂配管内的制冷剂压力上升到超过预期的可能性。另外，由于HFO－1123具有微燃性，所以如果以高温状态泄漏到配管外，则存在着火的可能性。

此外，作为HFO－1123的分解反应的生成物，产生HF(氟化氢)。当氟化氢溶于水时，成为酸度高的氢氟酸。该氢氟酸可能使制冷剂配管的内周面腐蚀。尤其是，当温度下降时氢氟酸的酸度上升，因此，存在供低温制冷剂流动的液体管40腐蚀的问题。

因此，当在热泵装置中使用HFO－1123的情况下，需要对因分解反应造成的上述课题采取对策，即需要采取对配管内的制冷剂压力上升和配管的腐蚀进行预防的对策。作为针对这些的课题的对策，考虑使用壁厚大且外径大的配管，但如果使用这样的配管则热泵装置的成本上升，所以并不理想。

因此，作为预防配管内的制冷剂压力上升和配管的腐蚀的对策，本发明使用了由HFO－1123与HFO－1123以外的HFC类制冷剂混合的混合制冷剂。如果在HFO－1123中混合HFC类制冷剂(除了HFO－1123)，则与混合二氧化碳或丙烷等自然制冷剂相比，更能够抑制HFO－1123的分解反应。

作为与HFO－1123混合的制冷剂，尤其是混合HFO－1234yf或者HFC32时，则与混合其它的HFC类制冷剂、HFO类制冷剂相比，能够进一步抑制HFO－1123的连锁的分解反应。考虑到热泵装置的能量效率，与HFO－1234yf相比，优选混合HFC32。

如果能够抑制HFO－1123的分解反应，则不需要预防上述的配管内的制冷剂压力上升和配管的腐蚀的对策。

作为抑制HFO－1123的分解反应的对策，本发明找到了将特定的制冷剂与HFO－1123混合的方案，并选择与该混合制冷剂最合适的外径的配管。此外，关于选择的配管的外径在后面叙述。

(关于冷冻机油)

在热泵装置中，在制冷剂中混合冷冻机油，来作为用于对压缩机的滑动部进行润滑的润滑油。在本发明(实施方式1～3)中，作为针对由HFO－1123的分解反应产生的氟化氢造成的对配管的腐蚀的对策，优选使用醚类润滑油或者酯类润滑油作为冷冻机油。

一般来说，醚类润滑油和酯类润滑油的吸湿性高，通过加水分解容易生成油泥，因此，考虑到压缩机的可靠性，存在难以适用于热泵装置的情况。但是，醚类润滑油和酯类润滑油在加水分解后，配管内的水分消失，因此，能够减少氟化氢溶于水而变成氢氟酸的比例。因此，能够抑制因氟化氢造成的配管的腐蚀。

此外，关于醚类润滑油和酯类润滑油的具体例在后面叙述。

(关于配管径与壁厚)

下面，对本实施方式1的热泵装置100中的气体管和液体管的配管径与室外机的制冷能力的关系进行说明。

在热泵装置中，配管的外径φ(配管径)和所需壁厚t通常由以下的数式(1)决定。

t＝Pφ/(2σaη+0.8P)…(1)

t：所需壁厚(mm)

φ：管外径(mm)

σa：容许拉伸应力(N/mm²)

P：设计压力(MPa)

η：焊接接头的效率

设计压力P是根据制冷剂的种类、制冷剂的量、制冷剂回路运转时的最高压力等决定的值，是确定产品的耐受压力时作为基准的压力。

焊接接头的效率η是在日本工业标准“JISB8265压力容器的结构”中规定的无量纲数。例如，在接头的形式为“不进行塞焊的单侧全厚度角焊缝重叠接头”的情况下，焊接接头的效率η的值为0.45。

与例如使用不发生连锁的分解反应的R410A的情况相比，在使用HFO－1123的情况下，考虑到因连锁的分解反应的放热而造成的配管内的制冷剂压力上升，需要使管外径φ比使用R410A的情况大。此外，考虑到分解反应造成的氟化氢的生成，需要使所需壁厚t比使用R410A时的配管大。

为了不使管外径φ和所需壁厚t变大，只要使设计压力P或者焊接接头的效率η变大即可。但是，如果使设计压力P变大，则为了提高压缩机12的安全性的设计变更需要耗费成本。另外，为了使焊接接头的效率η变大，需要耗费焊接的劳力，所以需要人工费等成本。另外，对于有些焊接的施工方法，存在无法进一步提高焊接接头的效率η的情况。

因此，设计者希望能够以HFO－1123的分解反应不发生为前提来进行配管设计。

(关于制冷能力)

图3是表示热泵装置100的气体管和液体管与制冷能力的关系的表。

首先，制冷能力是指，以日本工业标准“JISB8615－1”中规定的下述条件(相对于温和的气候带的温度条件)进行测定的情况下的制冷运转时的室外机10的热交换能力(kW)。

室内侧吸入空气温度：27℃(干球温度)、19℃(湿球温度)

室外侧吸入空气温度：35℃(干球温度)

(关于图3)

图3中表示与本实施方式1的室外机10的制冷能力相应地能够使用的气体管30和液体管40的外径φ(mm)。室外机10的制冷能力根据压缩机12的性能、室外换热器14的大小、流动的制冷剂量等参数而变化。并且，与室外机10的制冷能力的变化相应地，热泵装置100的设计压力也进行变化。在图3中，考虑了使用由HFO－1123和HFC32以相同的重量百分比(wt％)混合的混合制冷剂的情况下的设计压力，并根据上述数式(1)判断能够使用的气体管30和液体管40的外径。此外，HFC32的混合比例优选为20wt％以上60wt％以下。HFC32的混合比例在以下的实施方式2、3中也是同样的。

图3中所示的附图标记(◎、○、△、×)分别表示以下的内容。

“◎”…最优选使用。

“○”…优选使用。

“△”…能够使用。

“×”…不能使用。

即，按照从左边开始“◎”＞“○”＞“△”＞“×”的顺序来优选使用。

此外，图3所示的外径φ(mm)的值保留三位有效数字进行了四舍五入。φ15.9正确的应该是φ15.88。使用的配管是磷脱氧铜配管。

例如，在室外机10的制冷能力为2.2kW的情况下，用作气体管30的配管，其外径最优选为φ9.52mm(以下省略φ)(相当于“◎”)，其次外径优选为6.35mm(相当于“○”)，再其次外径优选为12.7mm(相当于“△”)，外径为15.9mm以上的则不能使用。用作液体管40的配管，其外径最优选为6.35mm(相当于“◎”)，其次外径优选为9.52mm(相当于“○”)，再其次优选为12.7mm(相当于“△”)。室外机10的制冷能力为2.5kW的情况也与2.2kW的情况相同。

在室外机10的制冷能力为2.8kW～5.6kW的情况下，用作气体管30的配管，其外径最优选为9.52mm(相当于“◎”)，其次外径优选为6.35mm或者12.7mm(相当于“○”)，再其次外径优选为15.9mm(相当于“△”)。关于液体管40，也与制冷能力为2.2kW、2.5kW的情况相同。

在室外机10的制冷能力为6.3kW的情况下，用作气体管30的配管，其外径最优选为12.7mm(相当于“◎”)，其次外径优选为9.52mm或者15.9mm(相当于“○”)，再其次外径优选为6.53mm(相当于“△”)。关于液体管40，与制冷能力为2.2kW、2.5kW的情况相同。

在室外机10的制冷能力为7.1kW～9.5kW的情况下，用作气体管30的配管，其外径最优选为12.7mm(相当于“◎”)，其次外径优选为9.52mm或者15.9mm(相当于“○”)。关于液体管40，其外径最优选为9.52mm(相当于“◎”)，其次外径优选为6.35mm或者12.7mm(相当于“○”)。

(关于图4)

像这样，随着制冷能力的值变大，优选使用的气体管30和液体管40的配管的外径变大。因此，在图4中表示气体管30和液体管40的外径除以制冷能力的值(mm/kW)。

关于气体管30，外径除以制冷能力的值(mm/kW)优选为1.00以上5.77以下(相当于“◎”、“○”、“△”中的任意方)。进一步优选为1.00以上4.54以下(相当于“◎”或者“○”)。最优选为1.34以上4.33以下(相当于“◎”)。像这样，相对于室外机10的制冷能力，以外径除以制冷能力的值(mm/kW)为1.00以上5.77以下的方式选择气体管30的外径即可。

关于液体管40，也是同样地，优选外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.67以上5.77以下(相当于“◎”、“○”、“△”中的任意方)。进一步优选为0.67以上4.33以下(相当于“◎”或者“○”)。最优选为1.00以上2.89以下(相当于“◎”)。像这样，相对于室外机10的制冷能力，以外径除以制冷能力的值(mm/kW)为1.00以上5.77以下的方式选择液体管40的外径即可。

如上述那样，为了抑制HFO－1123的分解反应，混合HFC类制冷剂，尤其是在是HFO类制冷剂的情况下混合HFO－1234yf，在是HFC类制冷剂的情况下混合HFC32。并且，通过以HFO－1123的分解反应被抑制为前提来选择气体管30和液体管40所使用的配管的外径，能够选择最合适的外径，能够抑制热泵装置100的成本。

实施方式2.

在实施方式1中，说明了相对于一台室外机连接有一台室内机的结构的热泵装置100，而在本实施方式2中，说明相对于一台室外机连接有多台室内机的结构的热泵装置200。

在热泵装置200中，一台室外机10A与三台室内机20A、20B、20C连接。

室外机10A不具备膨胀阀，室内机20A、20B、20C分别具备膨胀阀24a、24b、24c。

热泵装置200的气体管由主管气体管30a、气体管31、气体管32a、气体管32b和气体管32c构成。

热泵装置200的液体管由主管液体管40a、液体管41、液体管42a、液体管42b和液体管42c构成。

主管气体管30a、气体管31、气体管32a、气体管32b和气体管32c由分支接头50a和分支接头50b连接。

主管液体管40a、液体管41、液体管42a、液体管42b和液体管42c由分支接头55a和分支接头55b连接。

分支接头50a、分支接头50b、分支接头55a和分支接头55b是分别向三个方向开口的分支成三股的分支接头。

分支接头50a的三个开口与主管气体管30a、气体管31和气体管32a连接。

分支接头50b的三个开口与气体管31、气体管32c和气体管32b连接。

分支接头55a的三个开口与主管液体管40a、液体管41和液体管42a连接。

分支接头55b的三个开口与液体管41、液体管42c和液体管42b连接。

气体管32a与室内机20A的气体管连接部22a连接，气体管32b与室内机20B的气体管连接部22b连接，气体管32c与室内机20C的气体管连接部22c连接。

液体管42a与室内机20A的液体管连接部23a连接，液体管42b与室内机20B的液体管连接部23b连接，液体管42c与室内机20C的液体管连接部23c连接。

首先，说明制热运转时的制冷剂的流动。从压缩机12a排出的高温高压的气体制冷剂向四通阀13a流动。高温高压的气体制冷剂从四通阀13a向气体管连接部16a、主管气体管30a、分支接头50a流动。制冷剂从分支接头50a向气体管32a和气体管31分支。在气体管31中流动的制冷剂通过分支接头50b向气体管32b和气体管32c分支。高温高压的气体制冷剂从气体管32a、32b、32c通过气体管连接部22a、气体管连接部22b、气体管连接部22c向室内机20A、20B、20C的室内换热器21a、21b、21c流动。高温高压的气体制冷剂在室内换热器21a、21b、21c中进行热交换，成为低温高压的液体制冷剂，由膨胀阀24a、24b、24c减压而成为低温高压的气液两相制冷剂。

从膨胀阀24a出来的低温高压的气液两相制冷剂通过液体管42a、分支接头55a、主管液体管40a和液体管连接部17a向室外换热器14a流动。

从膨胀阀24b出来的低温高压的气液两相制冷剂通过液体管42b、分支接头55b、液体管41、分支接头55a、主管液体管40a和液体管连接部17a向室外换热器14a流动。

从膨胀阀24c出来的低温高压的气液两相制冷剂通过液体管42c、分支接头55b、液体管41、分支接头55a、主管液体管40a和液体管连接部17a向室外换热器14a流动。

从膨胀阀24a、24b、24c出来的低温高压的气液两相制冷剂在室外换热器14a中与室外空气进行热交换而成为高温低压的气体制冷剂。从室外换热器14a出来的高温低压的气体制冷剂通过四通阀13a流入储液器11a。

接下来，说明制冷运转时的制冷剂的流动。从压缩机12a排出的高温高压的气体制冷剂通过四通阀13a向室外换热器14a流动。高温高压的气体制冷剂在室外换热器14a中与室外空气进行热交换而成为低温高压的液体制冷剂。从室外换热器14a出来的低温高压的液体制冷剂通过液体管连接部17a和主管液体管40a向分支接头55a流动。制冷剂从分支接头55a向液体管41和液体管42a分支。在液体管41中流动的制冷剂通过分支接头55b向液体管42b和液体管42c分支。低温高压的液体制冷剂从液体管42a、液体管42b、液体管42c通过液体管连接部23a、液体管连接部23b、液体管连接部23c向膨胀阀24a、膨胀阀24b、膨胀阀24c流动。低温高压的液体制冷剂由膨胀阀24a、膨胀阀24b、膨胀阀24c减压而成为低温低压的气液两相制冷剂。通过了膨胀阀24a、膨胀阀24b、膨胀阀24c的低温低压的气液两相制冷剂向室内换热器21a、室内换热器21b、室内换热器21c流动，与室内空气进行热交换而成为高温低压的气体制冷剂。

从室内换热器21a出来的高温低压的气体制冷剂在气体管连接部22a、气体管32a、分支接头50a和主管气体管30a中流动。

从室内换热器21b出来的高温低压的气体制冷剂在气体管连接部22b、气体管32b、分支接头50b、气体管31、分支接头50a和主管气体管30a中流动。

从室内换热器21c出来的高温低压的气体制冷剂在气体管连接部22c、气体管32c、气体管32c、分支接头50b、气体管31、分支接头50a和主管气体管30a中流动。

在主管气体管30a中流动的高温低压的气体制冷剂通过气体管连接部16a和四通阀13a向储液器11a流动。

在制热运转时，高温高压的气体制冷剂通过主管气体管30a，在制冷运转时，高温低压的气体制冷剂通过主管气体管30a。

在制热运转时，低温高压的气液两相制冷剂通过主管液体管40a，在制冷运转时，低温高压的液体制冷剂通过主管液体管40a。

在本实施方式2中，主管气体管30a和主管液体管40a的外径以及壁厚满足以下的条件。

主管气体管30a的外径φ(mm)＞气体管31的外径φ(mm)

主管液体管40a的外径φ(mm)＞液体管41的外径φ(mm)

主管气体管30a的壁厚(mm)＞气体管31的壁厚(mm)

主管液体管40a的壁厚(mm)＞液体管41的壁厚(mm)

由于从主管气体管30a向气体管31流动的制冷剂量中减少了从分支接头50a、55a向室内机20A流动的制冷剂的量，所以气体管31能够使外径和壁厚比主管气体管30a小。另外同样地，从主管液体管40a向液体管41流动的制冷剂量中减少了向室内机20A流动的制冷剂的量，所以液体管41能够使外径和壁厚比主管液体管40a小。

在图6中，表示与本实施方式2的室外机10A的制冷能力相应地能够使用的主管气体管30a和主管液体管40a的外径φ(mm)。在图7中，与图4同样地，表示主管气体管30a和主管液体管40a的外径除以室外机10A的制冷能力的值(mm/kW)。

在如热泵装置200那样一台室外机10A连接多台室内机20A、20B、20C的情况下，室外机10A的制冷能力超过10kW的情况居多。因此，在本实施方式2中，利用图6和图7来说明考虑到使用10kW以上且小于40kW的制冷能力的室外机10A的情况下的热泵装置200的设计压力而应该选择的主管气体管30a和主管液体管40a的外径。

(关于热泵装置200的主管气体管30a的外径)

在室外机10A的制冷能力为10kW以上且小于20kW的情况下，主管气体管30a的外径最优选为19.1mm、22.2mm或者25.4mm(相当于“◎”)，其次优选为15.9mm、28.6mm或者31.8mm(相当于“○”)，再其次优选为34.9mm(相当于“△”)。

在室外机10A的制冷能力为20kW以上且小于30kW的情况下，主管气体管30a的外径最优选为22.2mm、25.4mm或者28.6mm(相当于“◎”)，其次优选为15.9mm、19.1mm、31.8mm或者34.9mm(相当于“○”)。

在室外机10A的制冷能力为30kW以上且小于40kW的情况下，主管气体管30a的外径最优选为25.4mm、28.6mm或者31.8mm(相当于“◎”)，其次优选为19.1mm、22.2mm或者34.9mm(相当于“○”)，再其次优选为15.9mm(相当于“△”)。

(关于热泵装置200的主管液体管40a的外径)

在室外机10A的制冷能力为10kW以上且小于20kW的情况下，主管液体管40a的外径最优选为9.52mm或者12.7mm(相当于“◎”)，其次优选为6.35mm或者15.9mm(相当于“○”)，再其次优选为19.1mm(相当于“△”)。

在室外机10A的制冷能力为20kW以上且小于30kW情况下，主管液体管40a的外径最优选为12.7mm(相当于“◎”)，其次优选为6.35mm、9.52mm、15.9mm或者19.1mm(相当于“○”)。

在室外机10A的制冷能力为30kW以上且小于40kW的情况下，主管液体管40a的外径最优选为12.7mm或者15.9mm(相当于“◎”)，其次优选为9.52mm或者19.1mm(相当于“○”)，再其次优选为6.35mm(相当于“△”)。

随着制冷能力的值变大，优选使用的主管气体管30a和主管液体管40a的配管的外径变大。因此，在图7中表示主管气体管40a和主管液体管40a的外径除以制冷能力的值(mm/kW)。

(关于图7)

关于主管气体管30a，优选外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.40以上3.49以下(相当于“◎”、“○”、“△”中的任意方)。进一步优选为0.48以上3.18以下(相当于“◎”或者“○”)。最优选为0.64以上2.54以下(相当于“◎”)。像这样，相对于室外机10的制冷能力，以外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.40以上3.49以下的方式选择主管气体管30a的外径即可。

关于主管液体管40a，也是同样地，优选外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.16以上1.91以下(相当于“◎”、“○”、“△”中的任意方)。进一步优选为0.24以上1.59以下(相当于“◎”或者“○”)。最优选为0.32以上1.27以下(相当于“◎”)。像这样，相对于室外机10的制冷能力，以外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.16以上1.91以下的方式选择主管液体管40a的外径即可。

如上述那样，为了抑制HFO－1123的分解反应，混合HFC类制冷剂，尤其是，在是HFO类制冷剂的情况下混合HFO－1234yf，在是HFC类制冷剂的情况下混合HFC32。并且，通过以HFO－1123的分解反应被抑制为前提来选择用作主管气体管30a和主管液体管40a的配管的外径，从而能够选择最合适的外径，能够抑制热泵装置200的成本。

实施方式3.

在实施方式2中，说明了相对于一台室外机连接多台室内机的结构的热泵装置200，而在本实施方式3中，说明相对于两台室外机连接多台室内机的结构的热泵装置300。

在热泵装置300中，两台室外机10A、10B与三台室内机20A、20B、20C连接。室外机10A、10B不具备膨胀阀，室内机20A、20B、20C分别具备膨胀阀24a、24b、24c。

热泵装置300的气体管由气体管33a、气体管33b、主管气体管30b、气体管31、气体管32a和气体管32c构成。

热泵装置300的液体管由液体管43a、液体管43b、主管液体管40b、液体管41、液体管42a、液体管42b和液体管42c构成。

气体管33a、气体管33b、主管气体管30b、气体管31、气体管32a、气体管32c通过分支接头60、分支接头50a和分支接头50b连接。

液体管43a、液体管43b、主管液体管40b、液体管41、液体管42a、液体管42b、液体管42c通过分支接头65、分支接头55a和分支接头55b连接。

分支接头60、分支接头65与分支接头50b、分支接头55a、分支接头55b同样地，是向三个方向开口的分成三股的分支接头。

分支接头50a的三个开口与主管气体管30b、气体管31和气体管32a连接。

分支接头50b的三个开口与气体管31、气体管32c和气体管32b连接。

分支接头55a的三个开口与主管液体管40b、液体管41和液体管42a连接。

分支接头55b的三个开口与液体管41、液体管42c和液体管42b连接。

分支接头60的三个开口与主管气体管30b、气体管33a和气体管33b连接。

分支接头65的三个开口与主管液体管40b、液体管43a和液体管43b连接。

气体管32a与室内机20A的气体管连接部22a连接，气体管32b与室内机20B的气体管连接部22b连接，气体管32c与室内机20C的气体管连接部22c连接。

液体管42a与室内机20A的液体管连接部23a连接，液体管42b与室内机20B的液体管连接部23b连接，液体管42c与室内机20C的液体管连接部23c连接。

首先，说明制热运转时的制冷剂的流动。从室外机10A的压缩机12a排出的高温高压的气体制冷剂向四通阀13a流动。高温高压的气体制冷剂从四通阀13a向气体管连接部16a、气体管33a、分支接头60、主管气体管30b和分支接头50a流动。制冷剂从分支接头50a向气体管32a和气体管31分支。在气体管31中流动的制冷剂通过分支接头50b向气体管32b和气体管32c分支。高温高压的气体制冷剂从气体管32a、32b、32c通过气体管连接部22a、气体管连接部22b、气体管连接部22c向室内机20A、20B、20C的室内换热器21a、21b、21c流动。高温高压的气体制冷剂在室内换热器21a、21b、21c中进行热交换，成为低温高压的液体制冷剂，由膨胀阀24a、24b、24c减压而成为低温高压的气液两相制冷剂。

从室外机10B的压缩机12b排出的高温高压的气体制冷剂通过气体管连接部16b、气体管33b，在分支接头60中与从室外机10A出来的制冷剂合流。

从膨胀阀24a出来的低温高压的气液两相制冷剂通过液体管42a、分支接头55a、主管液体管40b、分支接头65、液体管43a和液体管连接部17a向室外换热器14a流动。从分支接头65分支的制冷剂通过液体管43b和液体管连接部17b向室外换热器14b流动。

从膨胀阀24b出来的低温高压的气液两相制冷剂通过液体管42b、分支接头55b、液体管41、分支接头55a、主管液体管40b、分支接头65、液体管43a和液体管连接部17a向室外换热器14a流动。从分支接头65分支的制冷剂通过液体管43b、液体管连接部17b向室外换热器14b流动。

从膨胀阀24c出来的低温高压的气液两相制冷剂通过液体管42c、分支接头55b、液体管41、分支接头55a、主管液体管40b、分支接头65、液体管43a和液体管连接部17a向室外换热器14a流动。从分支接头65分支的制冷剂通过液体管43b和液体管连接部17b向室外换热器14b流动。

低温高压的气液两相制冷剂在室外换热器14a中与室外空气进行热交换而成为高温低压的气体制冷剂。从室外换热器14a出来的高温低压的气体制冷剂通过四通阀13a流入储液器11a。另外，低温高压的气液两相制冷剂在室外换热器14b中与室外空气进行热交换而成为高温低压的气体制冷剂。从室外换热器14b出来的高温低压的气体制冷剂通过四通阀13b流入储液器11b。

接下来，说明制冷运转时的制冷剂的流动。从室外机10A的压缩机12a排出的高温高压的气体制冷剂通过四通阀13a向室外换热器14a流动。高温高压的气体制冷剂在室外换热器14a中与室外空气进行热交换而成为低温高压的液体制冷剂。从室外换热器14a出来的低温高压的液体制冷剂通过液体管连接部17a、液体管43a、分支接头65和主管液体管40b向分支接头55a流动。制冷剂从分支接头55a向液体管41和液体管42a分支。在液体管41中流动的制冷剂通过分支接头55b向液体管42b和液体管42c分支。低温高压的液体制冷剂从液体管42a、液体管42b、液体管42c通过液体管连接部23a、液体管连接部23b、液体管连接部23c向膨胀阀24a、膨胀阀24b、膨胀阀24c流动。低温高压的液体制冷剂由膨胀阀24a、膨胀阀24b、膨胀阀24c减压而成为低温低压的气液两相制冷剂。通过了膨胀阀24a、膨胀阀24b、膨胀阀24c的低温低压的气液两相制冷剂向室内换热器21a、室内换热器21b、室内换热器21c流动，与室内空气进行热交换而成为高温低压的气体制冷剂。

从室外机10B的压缩机12b排出的高温高压的气体制冷剂通过四通阀13b向室外换热器14b流动。高温高压的气体制冷剂在室外换热器14b中与室外空气进行热交换而成为低温高压的液体制冷剂。从室外换热器14b出来的低温高压的液体制冷剂通过液体管连接部17b、液体管43b，在分支接头65中与从室外机10A出来的制冷剂合流。

从室内换热器21a出来的高温低压的气体制冷剂向气体管连接部22a、气体管32a、分支接头50a、主管气体管30b和分支接头60流动。

从室内换热器21b出来的高温低压的气体制冷剂向气体管连接部22b、气体管32b、分支接头50b、气体管31、分支接头50a、主管气体管30b和分支接头60流动。

从室内换热器21c出来的高温低压的气体制冷剂向气体管连接部22c、气体管32c、气体管32c、分支接头50b、气体管31、分支接头50a、主管气体管30b和分支接头60流动。

高温低压的气体制冷剂从分支接头60向气体管33a和气体管33b分支地流动。

在气体管33a中流动的高温低压的气体制冷剂通过气体管连接部16a和四通阀13a向储液器11a流动。

在气体管33b中流动的高温低压的气体制冷剂通过气体管连接部16b和四通阀13b向储液器11b流动。

在制热运转时，高温高压的气体制冷剂通过主管气体管30b，在制冷运转时，高温低压的气体制冷剂通过主管气体管30b。

在制热运转时，低温高压的气液两相制冷剂通过主管液体管40b，在制冷运转时，低温高压的液体制冷剂通过主管液体管40b。

在本实施方式3中，气体管30b和液体管40b的外径以及壁厚满足以下的条件。

主管气体管30b的外径φ(mm)＞气体管31的外径φ(mm)

主管气体管30b的外径φ(mm)＞气体管33a的外径φ(mm)

主管气体管30b的外径φ(mm)＞气体管33b的外径φ(mm)

主管气体管30b的壁厚(mm)＞气体管31的壁厚(mm)

主管气体管30b的壁厚(mm)＞气体管33a的壁厚(mm)

主管气体管30b的壁厚(mm)＞气体管33b的壁厚(mm)

主管液体管40b的外径φ(mm)＞液体管41的外径φ(mm)

主管液体管40b的外径φ(mm)＞液体管43a的外径φ(mm)

主管液体管40b的外径φ(mm)＞液体管43b的外径φ(mm)

主管液体管40b的壁厚(mm)＞液体管41的壁厚(mm)

主管液体管40b的壁厚(mm)＞液体管43a的壁厚(mm)

主管液体管40b的壁厚(mm)＞液体管43b的壁厚(mm)

由于从主管气体管30a向气体管31流动的制冷剂量中减少了从分支接头50a、55a向室内机20A流动的制冷剂的量，所以气体管31能够使外径和壁厚比主管气体管30a小。由于从室外机10A出来的制冷剂与从室外机10B出来的制冷剂在分支接头60、65中合流，所以主管气体管30b和主管液体管40b的制冷剂流量增加，因此，主管气体管30b和主管液体管40b需要使外径和壁厚比气体管33a、33b和液体管43a、43b大。

在图9中，表示与本实施方式3的室外机10A和室外机10B的制冷能力相应地能够使用的主管气体管30b和主管液体管40b的外径φ(mm)。在图10中，与图4、图7同样地，表示主管气体管30b和主管液体管40b的外径除以室外机10A的制冷能力与室外机10B的制冷能力的合计值的值(mm/kW)。

在是连接有多台室内机20A、20B、20C的结构且室外机10A的制冷能力小的情况下，在室外机10A的基础上还连接有室外机10B。在如热泵装置300那样室外机连接有至少两台以上的情况下，根据室外机10A和室外机10B的制冷能力的合计值来确定设计压力等。因此，主管气体管30b和主管液体管40b的外径以及壁厚能够根据室外机10A和室外机10B的制冷能力的合计值来选择。

在室外机10A的制冷能力为20kW、室外机10B的制冷能力为30kW的情况下，制冷能力的合计值为50kW。

(关于热泵装置300的主管气体管30b的外径)

在室外机10A、10B的制冷能力的合计值为40kW以上且小于50kW的情况下，最优选为25.4mm、28.6mm、31.8mm、34.9mm(相当于“◎”)，其次优选为22.2mm、38.1mm、41.3mm(相当于“○”)，再其次优选为44.5mm(相当于“△”)。

在室外机10A、10B的制冷能力的合计值为50kW以上且小于60kW的情况下，最优选为28.6mm、31.8mm、34.9mm、38.1mm(相当于“◎”)，其次优选为22.2mm、25.4mm、41.3mm、44.5mm(相当于“○”)。

在室外机10A、10B的制冷能力的合计值为60kW以上且小于70kW的情况下，最优选为28.6mm、31.8mm、34.9mm、38.1mm(相当于“◎”)，其次优选为25.4mm、41.3mm、44.5mm(相当于“○”)，再其次优选为22.2mm(相当于“△”)。

(关于热泵装置200的主管液体管40b的外径)

在室外机10A、10B的制冷能力的合计值为40kW以上且小于50kW的情况下，最优选为15.9mm(相当于“◎”)，其次优选为9.52mm、12.7mm、19.1mm(相当于“○”)，再其次优选为22.2mm(相当于“△”)。

在室外机10A、10B的制冷能力的合计值为50kW以上且小于60kW的情况下，最优选为15.9mm(相当于“◎”)，其次优选为9.52mm、12.7mm、19.1mm、22.2mm(相当于“○”)。

在室外机10A、10B的制冷能力的合计值为60kW以上且小于70kW的情况下，最优选为15.9mm、19.1mm(相当于“◎”)，其次优选为12.7mm、22.2mm(相当于“○”)，再其次优选为9.52mm(相当于“△”)。

(关于图10)

随着制冷能力的值变大，优选使用的主管气体管30b和主管液体管40b的配管的外径变大。因此，在图10中表示主管气体管40a和主管液体管40a的外径除以制冷能力的值(mm/kW)。

关于主管气体管30b，优选外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.32以上1.11以下(相当于“◎”、“○”、“△”中的任意方)。进一步优选为0.36以上1.03以下(相当于“◎”或者“○”)。最优选为0.41以上1.03以下(相当于“◎”)。像这样，相对于室外机10的制冷能力，以外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.32以上1.11以下的方式选择主管气体管30b的外径即可。

关于主管液体管40b，也是同样地，优选外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.14以上0.56以下(相当于“◎”、“○”、“△”中的任意方)。进一步优选为0.16以上0.48以下(相当于“◎”或者“○”)。最优选为0.23以上0.40以下(相当于“◎”)。像这样，相对于室外机10的制冷能力，以外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.14以上1.56以下的方式选择主管液体管40a的外径即可。

在本实施方式3中，说明了两台室外机10A、10B与三台室内机20A、20B、20C连接的结构的热泵装置300，但室内机的台数能够比三台多。在气体管32c和液体管42c上分别追加分支接头，将气体管和液体管与该分支接头连接，并将该气体管和液体管与室内机连接。这样，通过在气体管和液体管上追加分支接头从而能够追加室内机。

在连接四台以上的室内机的情况下，存在仅靠两台室外机的能力则制冷能力不足的情况。在该情况下，只要进一步追加室外机即可。例如，在使用三台室外机的情况下，在主管气体管30b和主管液体管40b上分别追加分支接头，将气体管和液体管与该分支接头连接，并将该气体管和液体管与室外机连接。

在图11中，表示多个室外机的制冷能力的合计值为70kW以上的主管气体管和主管液体管的外径φ(mm)。在图12中，表示主管气体管和主管液体管的外径除以多个室外机的制冷能力的合计值的值(mm/kW)。例如，在连接有三台制冷能力为30kW的室外机的情况下，其合计值为90kW。

(关于主管气体管的外径)

在多个室外机的制冷能力的合计值为70kW以上且小于80kW的情况下，最优选为31.8mm、34.9mm、38.1mm、41.3mm(相当于“◎”)，其次优选为25.4mm、28.6mm、44.5mm(相当于“○”)，再其次优选为50.8mm(相当于“△”)。

在多个室外机的制冷能力的合计值为80kW以上且小于90kW的情况下，最优选为38.1mm、41.3mm、44.5mm(相当于“◎”)，其次优选为25.4mm、28.6mm、31.8mm、34.9mm、50.8mm(相当于“○”)。

在多个室外机的制冷能力的合计值为90kW以上且小于100kW的情况下，最优选为38.1mm、41.3mm、44.5mm(相当于“◎”)，其次优选为28.6mm、31.8mm、34.9mm、50.8mm(相当于“○”)，再其次优选为25.4mm(相当于“△”)。

(关于主管液体管的外径)

在多个室外机的制冷能力的合计值为70kW以上且小于80kW的情况下，最优选为15.9mm、19.1mm(相当于“◎”)，其次优选为12.7mm、22.2mm(相当于“○”)，再其次优选为25.4mm(相当于“△”)。

在多个室外机的制冷能力的合计值为80kW以上且小于90kW的情况下，最优选为19.1mm、22.2mm(相当于“◎”)，其次优选为12.7mm、15.9mm、25.4mm(相当于“○”)，再其次优选为28.6mm(相当于“△”)。

在多个室外机的制冷能力的合计值为90kW以上且小于100kW的情况下，最优选为19.1mm、22.2mm(相当于“◎”)，其次优选为15.9mm、25.4mm(相当于“○”)，再其次优选为12.7mm、28.6mm(相当于“△”)。

(关于图12)

随着制冷能力的值变大，优选使用的主管气体管和主管液体管的配管的外径变大。因此，在图12中表示主管气体管和主管液体管的外径除以制冷能力的值(mm/kW)。

在多个室外机的制冷能力的合计值为70kW以上且小于100kW的情况下，关于主管气体管，优选外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.25以上0.73以下(相当于“◎”、“○”、“△”中的任意方)。进一步优选为0.28以上0.64以下(相当于“◎”或者“○”)。最优选为0.38以上0.59以下(相当于“◎”)。像这样，相对于室外机的制冷能力，以外径除以制冷能力的合计值的值(mm/kW)为0.25以上0.73以下的方式选择主管气体管的外径即可。

关于主管液体管，也是同样地，优选外径除以制冷能力的值(mm/kW)为0.13以上0.36以下(相当于“◎”、“○”、“△”中的任意方)。进一步优选为0.14以上0.32以下(相当于“◎”或者“○”)。最优选为0.19以上0.28以下(相当于“◎”)。像这样，相对于室外机的制冷能力，以外径除以制冷能力的合计值的值(mm/kW)为0.13以上0.36以下的方式选择主管液体管的外径即可。

如上述那样，为了抑制HFO－1123的分解反应，混合HFC类制冷剂，尤其是，在是HFO类制冷剂的情况下混合HFO－1234yf，在是HFC类制冷剂的情况下混合HFC32。并且，通过以HFO－1123的分解反应被抑制为前提来选择用作主管气体管30b和主管液体管40b的配管的外径，从而能够选择最合适的外径，能够抑制热泵装置300的成本。

(关于配管的壁厚)

这里，说明本发明(实施方式1～3)中使用的配管的壁厚。

外径为6.35mm以上12.7mm以下的配管优选使用壁厚为0.8mm以上的退火材料(英文：O-material)。

外径为15.9mm的配管优选使用壁厚为1.0mm以上的退火材料。

外径为19.1mm以上28.6mm以下的配管优选使用壁厚为1.0mm以上的1/2加工硬化材料(英文：1/2H-material)。

外径为31.8mm的配管优选使用壁厚为1.1mm以上的1/2加工硬化材料。

外径为34.9mm的配管优选使用壁厚为1.2mm以上的1/2加工硬化材料。

外径为38.1mm的配管优选使用壁厚为1.35mm以上的1/2加工硬化材料。

外径为41.3mm的配管优选使用壁厚为1.45mm以上的1/2加工硬化材料。

外径为44.5mm的配管优选使用壁厚为1.55mm以上的1/2加工硬化材料。

外径为50.8mm以上54.0mm以下的配管优选使用壁厚为1.80mm以上的1/2加工硬化材料。

这里，退火材料是指“通过退火而成为最柔软的状态的材料”，1/2加工硬化材料是指“进行冷加工而加工硬化了的材料”。

使壁厚的上限值是下限值的1.3倍。例如，在外径为6.35mm的配管的情况下，壁厚的下限值是0.8mm，因此，壁厚的上限值是1.04mm(0.8mm×1.3)。即，在外径为6.35mm的配管的情况下，使用壁厚为0.8mm以上10.4mm以下的配管。

通过相对于各个外径如上述那样地设定壁厚，能够将普及使用R410A的配管适用于HFO－1123和HFC类制冷剂循环的热泵装置。因此，不需要特别地制造面向HFO－1123的壁厚大的配管，能够无需提高配管的成本地制造热泵装置。

(关于气体管、液体管、主管气体管、主管液体管)

“气体管”是指供由压缩机排出并在流入冷凝器之前的高温高压的气体制冷剂所流动的配管。“液体管”是指供从蒸发器流出的低温高压的液体制冷剂或者通过膨胀阀的低温低压的气液两相制冷剂所流动的配管。

另外，在实施方式2、3中，“主管气体管”和“主管气体管”是指由分支接头连接的多个气体管中外径最大的气体管和液体管。

在是具备多台室外机的热泵装置的情况下，与跟特定的室外机的气体管连接部和液体管连接部连接的配管的外径相比，与使从室外机或者室内机出来的制冷剂合流的分支接头连接的配管的外径最大。因此，在具备多台室外机的热泵装置中，外径最大的配管称为主管。

在本发明(实施方式1～3)中，说明了室外机以及室内机与气体管以及液体管连接、制冷剂向室内机流动的结构的热泵装置100、200、300，但作为其它的结构，也可以是将室外机与中继单元连接并将该中继单元与室内机连接的这种结构的、带有中继装置的热泵装置。

中继装置在内部具备中间换热器，在该中间换热器中，从室外机流入的制冷剂与水或者载冷剂等热介质进行热交换。与制冷剂进行了热交换的热介质向室内机流动。制冷剂不向室内机流动。在这样的带有中继装置的热泵装置中，气体管和液体管是将室外机和中继装置连接的配管。

即，在本发明中，“制冷剂在室内机和室外机之间循环的热泵装置”也包含“制冷剂在中继单元和室外机之间循环的带有中继单元的热泵装置”，包含除制冷剂之外水或者载冷剂等热介质向室内机流动的结构的热泵装置。

(冷冻机油的具体例)

酯类润滑油和醚类润滑油的具体例在以下记载。

作为酯类润滑油，列举二元酸酯油、多元醇酯油、复合酯油、多元醇碳酸酯油等。

作为二元酸酯油，优选列举碳数为5～10的二元酸(戊二酸、己二酸、庚二酸、辛二酸、壬二酸、癸二酸等)与直链或具有分枝烷基的碳数为1～15的一价醇(甲醇、乙醇、丙醇、丁醇、戊醇、己醇、庚醇、辛醇、壬醇、癸醇、十一醇、十二醇、十三醇、十四醇、十五醇等)的酯。具体来说，列举戊二酸双十三烷基酯、己二酸二(2-乙基己)酯、己二酸二异癸烷基酯、己二酸双十三烷基酯、癸二酸二(3－乙基己)酯等。

作为多元醇酯油，优选二醇(乙二醇、1，3－丙二醇、丙二醇、1，4－丁二醇、1，2－丁二醇、1，5－戊二醇、新戊二醇、1，7－庚二醇、1，12－十二烷二醇等)或具有3～20个羟基的多元醇(三羟甲基乙烷、三羟甲基丙烷、三羟甲基丁烷、季戊四醇、甘油、山梨醇、山梨醇酐、山梨醇甘油缩合物等)与碳数6～20的脂肪酸(己酸、庚酸、辛酸、壬酸、癸酸、十一酸、十二酸、二十酸、油酸等直链或分枝的脂肪酸、或者是α碳原子为4级的所谓的新酸等)的酯。

多元醇酯油也可以具有游离的羟基。

作为多元醇酯油，优选受阻醇(新戊二醇、三羟甲基乙烷、三羟甲基丙烷、三羟甲基丁烷、季戊四醇等)的酯(三羟甲基丙烷三壬酸酯、季戊四醇2－乙基己酸酯、季戊四醇四壬酸酯等)。

复合酯油是指脂肪酸和二元酸与一价醇和多元醇的酯。作为脂肪酸、二元酸、一价醇、多元醇，能够使用与上述同样的物质。

多元醇碳酸酯油是指碳酸与多元醇的酯。

作为多元醇，列举与上述同样的二元醇或与上述同样的多元醇。另外，作为多元醇碳酸酯油，也可以是环状碳酸亚烃酯的开环聚合物。

作为醚类润滑油，列举聚乙烯醚油或聚氧化烯烃类润滑油。

作为聚乙烯醚油，有将烷基乙烯基醚等乙烯基醚单体聚合而得到的物质、乙烯基醚单体和具有烯烃双键的碳氢化合物单体共聚而得到的共聚物。

乙烯基醚单体既可以单独使用一种，也可以组合两种以上来使用。

作为具有烯烃双键的碳氢化合物单体，列举乙烯、丙烯、各种丁烯、各种戊烯、各种己烯、各种庚烯、各种辛烯、二异丁烯、三异丁烯、苯乙烯、α－甲基苯乙烯、各种烷基取代苯乙烯等。具有烯烃双键的碳氢化合物单体既可以单独使用一种，也可以组合两种以上来使用。

聚乙烯醚共聚物可以是嵌段或无规共聚物中的任意一方。

聚乙烯醚既可以单独使用一种，也可以组合两种以上来使用。

工业实用性

本发明能够用于利用热泵循环的空调装置和冷冻装置。

附图标记的说明

10室外机、20室内机、30气体管、30a主管气体管、30b主管气体管、40液体管、40a主管液体管、40b主管液体管。