体积非常小，因为其中没有交 换功能。因此有利地设及传统的锅炉（Chau化onnerie)零件，它的工业生产没有任何特殊 问题。
[0093] 然后，第一分离器11分离的气相F3应被精馈，即冷却，并穿过冷凝器12被部分地 冷細。
[0094] 冷凝器12可W有利地由热交换器构成，并且必须高于第一和第二分离器11、13的 底部线。则它利用流体F8与气相F3和与冷凝馈分巧W及未冷凝馈分F6热交换。与热动 力吸收机中使用的其它热交换器相比，例如其设及小尺寸工业板交换器。由于相对分离器 外推精馈功能，运是可能的。实际上，与现有技术相反，第一和第二分离器11、13是与冷凝 器12不同的零件。但是，可W考虑任何其它冷凝构件。但是应注意验证第一分离器11中 实现的分离后的液相F2没有被冷凝器12冷却。 阳0巧]冷凝器12包括尤其比冷凝器12的入口121更低的出口122,并且有流体在冷凝器12中通过重力流动。出口122可W使流体F4流出冷凝器12。
[0096] 流体在冷凝器12的入口 121的压力记作P2,由于摩擦负荷损失，压力P2小于P1， 摩擦负荷损失取决于流体F3的速度平方和重力做功，重力做功取决与密度乘W高度差和 重力加速度（或重力常数，一般记作"g")。
[0097] 因此，示出连接P1和P2的如下公式1 :
[0098]
[0099] 其中g是重力常数，单位是m.S2;P12是位于第一分离器11分离的液相F2的自 由表面与冷凝器12的入口 121之间的气相F3的密度，单位是kg/m3;ΔZ12为第一分离器η 分离的液相F2自由表面与冷凝器12的入口 121之间的高程差，单位是m;Λ12是无单位的 粘性摩擦系数；Li2是第一分离器11分离的液相F2的自由表面与冷凝器12的入口121之 间的距离，单位是m;Dh12是第一分离器11与冷凝器12之间连接管16的液体直径，单位是 m叫2是气相F3在第一分离器11与冷凝器12之间的流动速度，单位是m.S1。
[0100] 在所有情况下，精馈器10的第Ξ功能是通过冷凝器12实现第一分离器11分离的 气相F3的部分冷凝，W尽可能回收还包含在第一分离器预先分离的气相F3中的吸收剂。 阳101] 流体F4在冷凝器12的出口 122的压力记作P3,由于冷凝器12内的负荷损失，压 力P3小于P2,但重力和流动减缓缓和了该压力差。已经示出了连接P2和P3的公式2,对 重力项使用平均密度得到初次近似： 阳102]
阳10引其中ΔΖ23为冷凝器12的入口121与出口122之间的高程差，单位是m;ΔPsehengeur(ΔPkhangeur:ΔP交换器）为穿过冷凝器12的负荷损失，单位是化；P34为密度，单位 是kg/m3;u34为未冷凝馈分F6在冷凝器12的出口122与冷凝馈分巧在液柱顶部自由表面 之间的流动速度，单位是m.si。
[0104] 有利地，在所示的Ξ个实施例中，第二分离器13由与第一分离器不同的第二分离 器构成，其中通过重力进行被冷凝器12冷凝的馈分巧和仍未冷凝的馈分F6之间的分离， 第二分离器包括： 阳105]-设在第二分离器侧面并通入第二分离器的至少一输入口131 ; 阳106]-设在第二分离器下部并通到第二分离器内的至少一第一输出口132 ; 阳107] -W及，设在第二分离器上部并通入第二分离器的至少一第二输出口 133,保证只 有第二分离器中通过重力分离的未冷凝馈分F6流出第二分离器。
[0108] 精馈器10的第四个功能是通过第二分离器13只利用重力分离冷凝器12出口的 所述冷凝馈分巧和未冷凝馈分F6。 阳109] 精馈器10的第五个功能是通过它的连接装置使在第一分离器11中分离的液相F2 与第二分离器13分离的冷凝馈分巧混合。该混合在从精馈器10输出前进行。
[0110] 例如基本水平的或向第二分离器的方向下降的第Ξ连接管17使冷凝器12的出口 122与第二分离器的输入口 131连接。被冷凝器12冷凝的和未冷凝的馈分巧、F6在连接 管17中共同地流动，并构成双相流体F4。另一方面，第四连接管18位于精馈器10的第二 出口S2与第二分离器的第二输出口 133之间。在第二分离器中通过重力分离的未冷凝馈 分F6在该第四管道18中流动。 阳111] 作为简化假设，为了计算P34,当该项出现在重力和速度项中时，不考虑在冷凝器 12出口的冷凝液流巧。实际上，冷凝馈分巧不产生明显的压力变化，因为或者它处在限 制它在第Ξ管中的速度的强摩擦壁流动态，或者它被占据非常大体积的未冷凝气体部分F6 带走。
[0112] 在Ξ个实施例中，连接装置包括位于精馈器的第一出口S1与第一分离器的第二 输出口 112之间的第五连接管19。它在第一分离器附近尤其基本为垂直的，并且可W使在 第一分离器中通过重力分离的液相F2向第一出口S1的方向流动。连接装置还包括从第二 分离器的第一输出口 132延伸的第六连接管20, 一直延伸到：
[0113] -或者到比第一分离器更低的第五连接管19的连接点P(对应于图4的第二实施 例）；
[0114] -或者到通到第一分离器中的第一分离器的第二输入口 114 (对应于图3的第一实 施例，或图6的第Ξ实施例）。
[0115] 第六连接管20在与其连接的第二分离器附近尤其基本垂直。
[0116] 在图3的第一实施例中，第一分离器的第二输入口 114设在第一分离器的下部，使 得在第一分离器中通过重力分离的并且包含在第一分离器的下部的液相F2的自由表面之 下通到第一分离器中，。
[0117] 第一分离器中的液相F2的"自由表面"相当于共同包含在第一分离器中的并分别 在第一分离器下部和上部的液相F2与气相F3之间的界面。
[0118] 相反，在图6的第Ξ实施例中，第一分离器的第二输入口 114设在第一分离器的上 部，在液相F2的自由表面之上。第六连接管20延长到第一分离器内，超过第一分离器的第 二输入口 114,直至通到在第一分离器中通过重力分离的液相F2的自由表面W下，并包含 在第一分离器的下部。
[0119] 在运Ξ个实施例的每一个中，第五连接管19和/或第六连接管20的至少一部分 延伸在第一分离器中通过重力分离的并且包含在第一分离器的下部的液相F2的自由表面 W下。运有利于由连接装置形成的虹吸效应。
[0120] 有利地，整体被构型为，第一分离器的和/或第五连接管19的通过截面被定尺寸 W使第一分离器中通过重力分离的液相F2形成对于在第一分离器中通过重力分离的气相 F3向精馈器10第一出口S1方向的塞子效应。 阳121] 作为补充，整体被构型为，第二分离器的和/或第六连接管20的通过截面的有利 地被定尺寸w使在第二分离器中通过重力分离的冷凝馈分巧形成对于在第二分离器中通 过重力分离的未冷凝馈分F6向精馈器10第一出口S1方向的塞子效应。
[0122] 对包含在第一和第二分离器中的气体的运两个塞子效应有利于构成由连接装置 形成的虹吸。运相当于精馈器的第六个功能。因此，连接装置使由第一分离器11分离的液 相F2与由第二分离器13分离的冷凝馈分巧流体连通，W阻止由第一分离器11分离的气 相F3穿过连接装置的任何流动，W及由第二分离器13分离的未冷凝馈分F6穿过连接装置 的任何流动。由于连接装置与第一出口S1连通，可W禁止由第一分离器11分离的气相F3 和由第二分离器13分离的未冷凝馈分F6向第一出口S1方向的任何流动。
[0123] 在Ξ个实施例中，连接装置被构型用于保持由第二分离器13分离的冷凝馈分巧 全部或部分形成的液柱23。液柱23与由第一分离器11分离的液相F2流体连通。由于连 接装置采用的设计，第二分离器13布置成高于第一分离器11，该设计为第一和第二分离器 11和13之间的高程差大于液柱23的高度h。该设置有利于构成由连接装置形成的虹吸， 运是精馈器10的第屯个功能。
[0124] 在第二实施例中，第六连接管20与低于第一分离器的第五管19的连接点P连接， 第六连接管20被液柱23充填。该实施例的优点是简化在第一分离器11上的锅炉工作。相 反，只需在第五管与第六管19、20之间加入一连接Ξ通，该连接Ξ通在管道方面是非常传 统的和不繁重的。另一方面，主要液体流经过第五管19的水平部分，由于液体流量大，运有 利于带走可能的气袋。
[01巧]需要确定的是，给第一分离器11下部的第五管19提供的应该是液体。在液相F2 停止虹吸作用的情况下，并且如果在第一分离器11下游的气袋在第五管19中流动，该气体 一定不会重新在液柱23中上升，W被排出，运可能会干扰在精馈器10下游并且由第一出口 S提供的液体正常返回线路上的节流阀。另一方面，冷凝馈分巧在精馈器10中的流量一 般至少比液相F2的流量低十倍。恒定的流动加速度在P点产生汇集负压作用，运有降低液 柱23高度的趋势。已经表明，该作用的量级是毫米级，因此，当管道19、20的截面相同时， 该作用是不重要的。
[0126] 第六管延伸在第一分离器内超过输入口 114的第Ξ实施例的优点如下： 阳127]-精馈器10不会包含气袋，因为第一分离器与液柱23之间没有任何水平管；
[0128] -只要液相F2在第一分离器中的液面足够高，液柱23停止虹吸的危险