1.一种配套水煤浆气化的节能型酸性气再吸收技术，其特征在于包括下述步骤：
从上游闪蒸工序送来的温度-24℃～-36℃、压力1.75MPaG～2.00MPaG、CO2摩尔含量为31％～36％的富CO2甲醇，从上部进入再吸收塔(1)的富CO2甲醇气提段(11)内进行减压闪蒸，第一股氮气(c)从底部进入富CO2甲醇气提段(11)，气提富CO2甲醇，控制富CO2甲醇气提段(11)的气提压力为0.5MPaG～0.8MPaG；
所述第一股氮气(c)温度为-5℃～-35℃、压力为0.6MPaG～1.0MPaG，与所述富CO2甲醇的摩尔比为1:50～1:100；
分离出的温度-42℃～-50℃，压力0.5MPaG～0.8MPaG的尾气作为工作气体从富CO2甲醇气提段(11)顶部送至气体喷射器(7)；
富CO2甲醇气提段(11)底部生成的半贫甲醇温度-50℃～-58℃、CO2摩尔含量19％～25％，分为两股；其中第一股半贫甲醇(a)作为洗涤甲醇从顶部自流至再吸收塔(1)的尾气再吸收段(12)内；第二股半贫甲醇(b)经半贫甲醇换热器(2)回收冷量换热至-37℃～-45℃后，从顶部送至再吸收塔(1)的准贫液生成段上段(14)内；
通过所述气体喷射器(7)，维持所述准贫液生成段上段(14)内的操作压力为0.07MPaA～0.1MPaA的微负压状态；
第二股半贫甲醇(b)在准贫液生成段上段(14)内再次减压闪蒸，闪蒸分离出的气相温度-59℃～-67℃，与准贫液生成段下段(15)闪蒸分离出的气相一同被气体喷射器(7)抽出，作为第一尾气送至下游工序；在准贫液生成段上段(14)的底部生成CO2含量为9％～12％的甲醇溶液；
从第二集液槽(18)抽出的所述甲醇溶液进入闪蒸甲醇换热器(7)换热升温至-49℃～-57℃后，从顶部进入再吸收塔(1)的准贫液生成段下段(15)内，再次闪蒸；闪蒸出的气相经第二升气帽(19)进入准贫液生成段上段(14)内，在准贫液生成段(15)的底部得到CO2含量为7％～9％、温度为-56℃～-65℃的准贫液，经准贫液泵(6)加压后送去气体吸收工序；
从上游闪蒸工序送来的富H2S甲醇温度为-20℃～-25℃、压力1.7MPaG～2.0MPaG，从中部进入再吸收塔(1)的尾气再吸收段(12)内减压闪蒸，同时被来自再吸收塔再吸收塔(1)的N2气提段(13)的气体气提，控制尾气再吸收段(12)的气提压力为0.07MPaG～0.20MPaG；在再吸收塔(1)尾气再吸收段(12)，富H2S甲醇中的CO2及少量H2S不断解析，富甲醇温度不断降低，解析出的气相中的H2S气体在上升过程中，被第一股半贫甲醇(a)再次吸收；
所述上游闪蒸工序送来的富H2S甲醇与所述上游闪蒸工序送来富CO2甲醇的摩尔流量比1:1.2～1:3；
尾气再吸收段(12)生成的第二尾气从顶部送出，第二尾气温度-60℃～-65℃、压力0.07MPaG～0.20MPaG；
生成的液相从集液槽(16)抽出，经由再吸收塔循环泵(3)加压至0.5MPaG～0.7MPaG后，进入富甲醇换热器(4)回收冷量，换热至-35℃～-45℃后，送至再吸收塔(1)的N2气提段(13)内；第二股氮气(d)从底部进入N2气提段(13)内，对N2气提段(13)内的物料进行气提，N2气提段(13)的气提压力为0.12MPaG～0.25MPaG；
所述第二股氮气(d)温度为-5℃～-35℃、压力为0.4MPaG～0.7MPaG，第二股氮气(d)与所述集液槽(16)抽出的富甲醇的摩尔流量比为1:10～1:25；
在N2气提段(13)底部生成的富甲醇经热再生塔进料泵(5)加压后送去下游；气相从升气帽(17)进入尾气再吸收段(12)，被第一股半贫甲醇(a)洗涤。
2.根据权利要求1所述的一种配套水煤浆气化的节能型酸性气再吸收技术，其特征在于所述第一股半贫甲醇(a)与所述第二股半贫甲醇(b)的摩尔流量比为1:1～1:3。
3.根据权利要求1或2所述的一种配套水煤浆气化的节能型酸性气再吸收技术，其特征在于所述第二尾气与所述来自再吸收塔(1)的CO2气提段(11)底部的第一股半贫甲醇(a)的摩尔流量比1:1.5～1:2。