其中，边缘209的曲率半径对应于上侧环形端119的曲率半径。每个楔形件127进一步由一对相反的轴向延伸的纵长侧边缘205限定。每条侧边缘205从边缘209的每端延伸，以在最下区域204处终止。侧表面207从每条侧边缘205向后突出，以提供到通道200的过渡，该通道200周向位于每个邻近楔形件127之间。边缘205、213和侧表面207共同限定沿每个楔形件127的纵长侧轴向延伸的肩部。每个肩部因此绕轴线115在周向方向上限定每个楔形件127的终止区域。邻近楔形件126的肩部218因此限定相对于每个楔形件127径向凹陷的每个通道200。每个楔形件127的每个肩部218以及因此每个侧表面207基本相同，使得每个通道200在其两个纵长侧206处的形状和构造基本相同。每个侧表面207包括凹形曲率，以便提供在每个楔形件127的破碎表面208和每个通道200的破碎表面214之间的平滑过渡。
[0036]根据【具体实施方式】，每个楔形件127的径向厚度在与边缘209处的轴向位置对应的其轴向最上侧区域处最大。参照相对于在每个通道200处的破碎表面214的径向位置的、在每个楔形件处的破碎表面218的径向位置限定了每个楔形件127的‘径向厚度’。于是，径向厚度朝向最下侧区域204在轴向方向上减小。S卩，表面区域204的径向距离基本等于通道200的在最下侧表面区域211处的径向距离(相对于轴线115)，其中，区域204、211处于同一轴向位置处。此外，破碎壳106包括嵌入在具有与在楔形件127正后方的位置对应的位置的安装表面118内的多个凹槽219。这些凹槽219提供:破碎壳壁厚度绕轴线在周向方向上基本一致。这有利于使在破碎壳壁处的冷却速度适度并且消除铸造壳的材料孔隙率。
[0037]参照图4，破碎表面117相对于破碎壳106的中心轴线115的径向距离按照在其最上半部201处的绕轴线在周向方向上的交替轮廓增大和减小。即，在每个楔形件127处的破碎表面208的径向位置大于在每个通道200处(在同一轴向位置处)的破碎表面214的对应径向位置。根据【具体实施方式】，每个楔形件绕轴线115在周向方向上的宽度大约等于在同一轴向位置处的每个通道200的对应宽度。
[0038]如图5所示，每个楔形件127表示从在破碎壳106的轴向上半部201内的每个通道200的径向向外面向的表面214径向突出的凸起脊。每个楔形件127的径向向外面向的表面208表示破碎壳106的共同破碎表面117的在区域201内的组成部分。每个通道200的对应表面214还形成破碎表面117的在上半部201内的组成部分。
[0039]表面208在轴向方向上是基本凹形的，以便提供在每个楔形件127的最下侧区域204处的破碎表面208的径向位置和下半部202的平滑过渡。此外，且如图5所示，每个楔形件127的径向厚度(相对于表面214)从边缘209的区域向最下侧区域204减小。如所述的那样，每个楔形件127的该径向厚度由在通道表面214和楔形件表面208之间的径向差表示。即，每个楔形件127从轴线115的径向延伸范围与破碎壳壁116的厚度无关。具体地说，破碎壳壁厚度在上侧区域201内绕轴线115在周向方向上基本一致。
[0040]如图所示，表面208的在周向方向上的宽度从上区212到最下侧区域204轴向向下增大。因此，侧表面207的面积从边缘213到最下端204轴向向下减小。
[0041]每个楔形件127关于表示为B-B的竖直延伸平面基本对称。即，每个楔形件127的径向延伸范围关于平面B-B对称。类似地，在每个通道200的区域处的破碎壳壁116的径向延伸范围关于由C-C表示的对应竖直平面对称。
[0042]楔形件127减小在破碎壳106的下侧区域202上方的在破碎壳105、106之间的破碎区104的可用体积。楔形件127有效引导待破碎物料进入通道200并与侧表面207和被定位成与外破碎壳106的破碎表面125相对的通道表面214接触。具体地说，楔形件127有效控制待破碎物料输送到与破碎壳106的下侧区域202对应的破碎区104的下侧区域。
[0043]图6示意性示出破碎区104的剖面，其中，线600表示破碎壳106的破碎表面125的形状轮廓，而线601表示破碎壳105的破碎表面117的形状轮廓。线602表示随着破碎头103根据由轴108引起的回转行进而绕轴线115摆动，在破碎壳105、106之间的最小间隔的位置，同时线601示出了最大间隔距离。在对应于图1的方向A和B的X轴和y轴上的间隔距离以100mm间隔示出。
[0044]在表面125、117之间在每个轴向位置处的面积函数由线605表示。面积函数中的最小值606表不在没有导向楔形件127的情况下的传统破碎壳的‘堵塞点’并且这由线608表示。根据该传统构造，水平二等分线607限定在堵塞点607上方的上侧破碎区域603和在堵塞点607下方的下侧破碎区域604。
[0045]使破碎壳106构造有在上侧区域201处的多个周向间隔开的楔形件127的效果是将减小面积函数并且这由用线609表示。如将注意的，堵塞点因此在图1的方向A上轴向向上移位。具体地说，上侧破碎区603轴向向上移动，以将下侧破碎区604的轴向长度延伸到移位堵塞区611下方。
[0046]发明人经由破碎机动力学评估和与现场试验的对比已经确定，破碎机能力由堵塞区的体积决定。重要地是，破碎机动力学评估已经确认:在区104内，在破碎机中的大多数破碎是由于磨损(颗粒间破碎)。此外，在上区603内破碎的物料通过重力转移到下区602并因此存在破碎区603、604之间的质量平衡。因此，发明人已经确定，需要在下区604内破碎的物料体积受堵塞区607控制。如果区604中的物料压缩比产生比破碎机控制系统的预定值高的力，则系统会借助于破碎壳105、106的有效间隔来打开破碎区104。因此，存在用于增加压缩的两种机理:第一，区域600、601、602之间的破碎力必须增加，或者第二，下侧破碎区604内的物料体积必须减少。
[0047]因此，发明人已经确定，在破碎机内达成缩小率的问题是由于如下事实:随着破碎机在回转行进期间减小破碎间隙，堵塞区607的尺寸和闭合破碎区604的尺寸没有以相同的量减小。结果是:传统破碎机将最终允许将比由于在该区604处的可用破碎力的限制而能够在下区604中破碎的物料更多的物料从上区603转移到下区604。
[0048]破碎壳106的本发明的楔形件127和通道200构造有效减小可用于进给到下侧破碎区604的在上侧破碎区603内的物料的量。因此，本发明的破碎壳构造限制在破碎区603处的待破碎物料的体积并有效使堵塞区610、611轴向向上移动。因此，主题发明的堵塞区611按比例地小于传统破碎壳的区607，以便使破碎能力与缩小率的有效增加平衡。重要地是，楔形件127不延伸到破碎表面117的下半部202中，使得下侧破碎区604的体积相对于传统破碎机布置不变。
[0049]楔形件127因此有效允许破碎机在较小CSS下运行而不必增加破碎力。在破碎机根据闭合破碎回路(连接到下游筛)运行的情况下，由于离开破碎机的物料的尺寸分布基本一致并在预定缩小率范围内，因此获得处理能